夹套汽包改
(毕业设计)夹套反应釜的改造设计与疲劳研究
摘要在化工生产过程中，随着工艺生产条件要求的提高，原设备往往因不能满足生产条件的需要而遭废置。
对原有的压力容器进行改造设计，使其强度、刚度等满足新的生产条件的要求，可以大大的降低生产成本，提高经济效益。
改造后的压力容器则需要对其安全性进行重新的评估，使其能保证安全生产。
本文研究的对象是改变工作条件后受交变载荷的夹套反应釜设备，对其主要进行了以下研究：（1）通过对夹套反应釜的结构分析，对其模型进行了简化，然后在ANSYS 软件中使用壳单元建立其有限元模型。
基于弹性力学有限元分析，计算了改造前该设备各处的应力，得出其无法在新的工作载荷下安全工作的结论。
（2）提出了对该夹套反应釜改造的三种方案，并根据经济性和安全性选取了最合适的改造方案，即在上、下夹套与内筒体连接处分别焊接了32、16块10mm 厚的筋板。
有限元计算结果表明改造后的该设备能在新的工作载荷下安全工作。
（3）运用有限元方法，考虑了设备材料的塑性变形，对改造后的夹套反应釜分别进行了弹塑性分析和安定性分析，得到了更为接近工程实际的应力分析结果，并进一步的说明了该改造后该设备的安全性。
（4）基于分析设计对改造过后的夹套反应釜的最大应力点20714进行了应力分类，保证了该节点处的一次和二次应力满足要求。
再利用S-N曲线进行疲劳评定，分析结果显示改造后的该夹套反应釜满足疲劳要求。
本文对压力容器改造设计和受交变载荷的容器的疲劳研究能提供一些参考和指导，具有一定的理论意义和工程实用价值。
关键词:改造设计;有限元;疲劳分析AbstractWith the improvement of the conditions required for the production process, the original equipment which cannot meet the needs of production conditions are often abandoned in the chemical production process. But the original equipment can have enough strength and stiffness to meet the requirements of the new production conditions by reconstruction. The equipment reconstruction can also improve economic benefit because the production costs would be greatly reduced. After reconstruction, The safety of the pressure vessel should be evaluated again to ensure the safe production.In this paper, the study object is the jacketed reactor which bears alternating load after changing the working condition. The main works are as follows: （1）Based on analysis of the jacketed reactor’s structure , The model was simplified. Then the finite element model was established by using shell elements in ANSYS.The stress in the original equipment was calculated by elastic finite element analysis. The conclusion was that the original equipment cannot work safely in the new work load.（2）Three options for the jacketed reactor reconstruction were put forward, and the most appropriate program was selected according to the economic and security. The best solution is that 32 rib plates are welded around the upper cylinder and the jacket and 16 rib plates are welded around the lower cylinder and the jacket. Finite element calculation results showed that the equipment can work safely after the reconstruction in the new work load.（3）Using the finite element method, the elastic-plastic analysis and shakedown analysis are made by taking the plastic deformation of materials into consideration. Because the result of stress analysis is closer to engineering, the security of the equipment after reconstruction can be further demonstrated.（4）Using the design analysis of steel pressure vessel, the stress classification of the highest-stress node 20174 is made to ensure the primary and the secondary stress is within a limited range. Then the fatigue assessment is made by using S-N curves, the result shows that the jacketed reactor after can meet the fatigue requirements after reconstruction.In this paper, some reference and guidance are provided in pressure vessel reconstruction and fatigue of pressure vessel with alternating load .They have some theoretical significance and practical value.Key words: Design of reconstruction;Finite element method;Fatigue analysis目录摘要 (I)Abstract............................................................ I I 1 绪论.. (1)1.1 引言 (1)1.2现行的压力容器疲劳设计规范 (1)1.3现行的疲劳设计方法 (2)1.4国内外压力容器的疲劳研究现状 (5)1.5论文主要研究内容与意义 (8)1.5.1论文主要研究内容 (8)1.5.2 论文的研究意义 (8)2 夹套反应釜的改造设计与线弹性静力学分析 (9)2.1项目描述 (9)2.2有限元方法理论 (10)2.2.1有限元方法介绍 (10)2.2.2有限元分析的基本步骤 (10)2.2.3ANSYS软件介绍 (11)2.3改造前夹套反应釜的应力分析 (14)2.3.1模型建立 (14)2.3.2施加边界条件与载荷 (16)2.3.3有限元分析结果 (17)2.3.4结果分析 (18)2.4改造方案 (18)2.5改造后夹套反应釜的线弹性静力学分析 (20)2.6 本章小结 (22)3.1 弹塑性分析 (23)3.1.1 塑性理论简介 (23)3.1.2求解结果 (24)3.2 安定性分析 (25)3.2.1 安定性分析理论 (25)3.2.2安定性校核 (27)3.2.3安定性结果分析 (28)3.3本章小结 (30)4夹套反应釜的疲劳研究 (31)4.1应力分析与强度评定 (31)4.1.1分析设计理论 (31)4.1.2改造后夹套反应釜的强度评定 (33)4.2疲劳分析理论 (34)4.2.1疲劳分析的定义 (34)4.2.2疲劳分类 (34)4.2.3我国的以疲劳分析为基础的设计 (35)4.3改造后夹套反应釜的疲劳校核 (35)4.4本章小结 (37)5结论与展望 (38)5.1结论 (38)5.2展望 (38)参考文献 (40)附录 (44)外文翻译 (45)1 绪论1.1 引言疲劳问题首先产生于19世纪初蒸汽机车的运动部件破坏[1]，在1939年由法国教授J. V. Poncelent首先提出“金属疲劳”这一概念，有关疲劳的研究已经持续了一百七十多年[2]。
某控制循环锅炉汽包内部结构及工作原理介绍
某控制循环锅炉汽包内部结构及工作原理介绍张景阳【摘要】本文介绍了控制循环汽包锅炉各主要内部设备的作用及工作原理,并介绍了控制循环锅炉汽包的一些主要特点.【期刊名称】《黑龙江科技信息》【年(卷),期】2013(000)010【总页数】2页(P75,146)【关键词】汽包;汽包内件;水循环【作者】张景阳【作者单位】哈尔滨锅炉厂有限责任公司服务处,黑龙江哈尔滨150046【正文语种】中文汽包是锅炉中的重要组件，其作用为：连接上升管（水冷壁）与下降管，组成循环回路，同时接受省煤器来的给水，以及向过热器输送饱和蒸汽。
因而汽包是加热、蒸发与过热三个过程的连接点；汽包中存有一定水量，因而有一定蓄热能力，可以减缓汽压变化速度；汽包中装有各种内部装置，用以保证蒸汽品质。
1 汽包内部结构及部件汽包筒身直段长26216mm，用钢板卷制而成，内径为Φ1743mm，壁厚210mm（最小壁厚为203mm），两端采用球形封头，包括封头汽包筒总长28286mm，筒身和封头的材料均采用（见图1）。
汽包筒身上部焊有29根Φ159的饱和蒸汽引出管座和87根φ159汽水引入管座，并设有辅助蒸汽管座和放气管座。
筒身底部焊有6根大直径下降管座和3根给水管座。
封头上布置有人孔门，安全阀管座6只，左右各3只，4对水位监视用管座，用于接2只就地双色云母水位计和2只水位平衡容器。
封头还设有一只连续排污管座、炉水取样管座和试验管座。
汽包内设有环形内夹套，使汽包筒上下壁温均匀，加快了启、停速度。
汽包内装有110只直径为Φ254的涡流式分离器和148只波形板干燥器，还设有连续排污管、给水分配管及炉水取样装置。
汽水分离装置的工作原理：利用汽水密度差进行重力分离；利用汽流改变方向时的惯性力进行惯性分离；利用汽流旋转运动时的离心力进行汽水离心分离和利用使水黏附在金属壁面上形成水膜往下流形成的吸附分离。
1.1 蜗轮分离器汽水混合物自筒体底部轴向进入，通过旋转叶片时混合物发生强烈旋转从而使汽水分离。
汽包安全规程
汽包安全规程
1.检查汽包压力表、安全阀、水位计、放空阀等能否正常工作、正常运行下，水位最低不低于1/3，必要时给予补充，但水位不得超过1/2。
2.正常运行时注意观察水路、汽包的密封情况，运行中低压汽包压力保持0.1-0.25Mpa，低压汽包压力超过0.2Mpa可手动操作放散降压。
常压汽包压力>炉底压力5Kpa
3.按时将水套和汽包底部进行排污。
排污时及时与司炉工取得联系，在补水的时候排污
4.停炉时，按指令打开放空阀，关闭汽包蒸汽出口阀，直至压力表降至为零。
5.夹套除在停炉期间，从点火准备起，就必须通过蒸汽包注满达标(符合国家“低压锅炉用水标准”)软化水
6.当夹套出现水位液位计无水时，不得立刻补水，应采用“叫水法”处理，即关闭液位上部的水汽隔离阀，排空玻璃管内蒸汽，排空后关闭液位计排水阀，检查玻璃管液位有无水位，若有水可缓慢加水加至正常水位，若看不到水应立即转为热备。
7.每年的大修，都要对汽包和夹套除垢；。
锅炉三大安全附件操作管理要点
锅炉三大平安附件操作管理要点要保证煤气发生炉水夹套汽包平安运行，最主要的是应严格控制其水位和压力。
汽包运行除了使用仪表装置来监测水位和压力外，主要靠水位表、压力表和平安阀这三大平安附件来直接监测。
因此，保持这三大平安附件的灵敏、准确、可靠，对保证水夹套汽包平安运行极为重要。
一、平安阀1、每台汽包必须按"蒸汽锅炉平安监察规程"中规定的各项技术要求装设平安阀。
2、为了防止平安阀的阀芯与阀座粘住，锅炉运行中，应定期对平安阀进展手动或自动排放试验；锅炉停顿使用后重新启用时，也应对平安阀进展手动排放试验。
做手动试验时，要轻抬、轻拉与轻放。
3、为了检验平安阀的准确性与可靠性，一般每月要进展一次自动排汽试验。
对装有汽压与水位自动报警装置的汽包，运行时必须经常检查这些设备，保持动力来源、冷门开关位置、管道、机械传动等处于正常状态，并把有关要求写入运行操作规程，每班都要把这些设备所指示和反映的汽压和水位情况与汽包上压力表、水位计核对1-2次，防止这些设备部件因出现故障而造成虚假指示和虚假信号。
4、平安阀由于阀门质量不好或检修不当，常常在运行中发生漏蒸汽，轻微的可暂不修理，但必须在最近一次停炉时修复；严重渗漏冒汽的，则须安排停炉检修。
绝对制止因渗漏冒汽而采取将弹簧拧死的方法，企图使平安阀不漏而无视导致平安阀失去作用所隐藏的极大危险。
5、运行时，平安阀上不得放置其他杂物。
6、平安阀必须至少每年校验一次。
7、平安阀在运行时，严禁对平安阀进展检修。
8、设备正常运行时，严禁将平安阀退出运行。
9、应经常检查平安阀的密封性能及其与管路连接处的密封性能。
10、在检验周期内的平安阀，不得破坏铅封和检验标牌。
11、严禁擅自更改平安阀的运行参数，杠杆式平安阀的杠杆上严禁加装重物。
12、运行中的平安阀开启后，应检查有无异常情况，并进展记录。
13、新平安阀投用前应进展校验，整定压力应符合相关标准的要求。
14、平安阀有以下情况之一时，应立即停顿使用并更换。
煤气炉夹套鼓包的原因_对策及修复办法
煤气炉夹套鼓包的原因、对策及修复办法肖志武(原湘江氮肥厂造气分厂株洲523130)摘要分析了煤气炉夹套鼓包的原因、防范夹套缺水超温的对策以及发生鼓包后的修复办法。
关键词夹套鼓包修复煤气炉夹套鼓包是危害性很大的事故,轻则停炉检修,发现不及时可能引发煤气炉发生爆炸。
因此如何避免夹套鼓包事故的发生以及鼓包后的修复是值得研究的课题。
1 事故调查1997 年9 月,湘江氮肥厂造气5 # 炉因炉况恶化,被迫停车熄火。
排渣后发现内夹套变形严重, 均是向内鼓包,变形基本集中在气化圈位置,鼓包径向变形量最大达250 mm ,轴向变形波及范围最大达800 mm ,有些地方已经出现纵向裂纹。
2 鼓包原因分析(1) 煤气炉是一个双层筒体结构,双层筒体之间即为水夹套。
夹套内壁处于高温和腐蚀气体工作环境,炉内工作压力最大0. 03 MPa ,夹套内工作压力0. 16 MPa ,内壁材料是耐高温的20 G 钢板,厚度25 mm。
内外工作压力均不高,可以排除压差高而造成鼓包的因素。
(2) 取变形板做金相分析,可发现粗大的晶粒及熔坑,钢中珠光体已发生球化,碳化物聚集。
由此可以认定夹套内壁是在缺水情况下温度异常升高,强度下降,导致剧烈热膨胀,然后急冷退火产生蠕变破坏而鼓包。
由于内壁两侧存在压差, 鼓包向内突出。
3 夹套缺水超温因素及对策(1) 自动调节阀失灵、液位计失灵或操作工巡检不及时等都有可能造成夹套缺水。
我厂的自动薄膜调节阀通径大、夹套无汽包,差压变送器取压值波动大、给水压力波动大等多种因素造成液位不能自控而经常处于手控状态,极易造成锅炉缺水。
因此增设夹套汽包、稳定给水压力、选择合适型号的调节阀来实现液位自控是防止夹套锅炉缺水的重要途径。
(2) 有些厂夹套汽包下行管太小,容易结垢堵塞,造成水循环量低,使内壁温度偏高,也易引起内壁小幅变形。
对产气量大于800 k gΠh 的夹套,下行管通径至少是DN150 。
(3) 在夹套气化圈上部位置增设温度计,防止液位计失灵时的判断失误。
夹套和蒸汽包安全操作规程
夹套和蒸汽包安全操作规程夹套和蒸汽包是在工业生产中常见的设备，其作用是传导热量或保持温度稳定。
但由于其所承载的热量具有高温高压的特性，在使用过程中存在着一定的安全隐患，因此需要制定相应的安全操作规程。
本文将介绍夹套和蒸汽包的基本结构、使用注意事项以及安全操作规程。
基本结构夹套夹套是由两个套管构成的，外套是起保护作用的，内套是将流体经过传递热量的部位，夹套内套的热传递媒介为冷热交换介质。
不同类型的夹套具体结构形式有所不同，但是它们都由一个主管和若干夹套组成。
夹套号称被保护物料，热交换流体和热交换器两层隔离，从而将材料污染和交叉污染的可能降至最小。
蒸汽包蒸汽包又称为蒸气保温套，通常由两个部分组成：内层为一般的金属外壳或塑料外壳，外层为高温压胶棉保温层。
蒸汽包是一种将高温蒸汽围绕物体包裹起来隔绝空气进入的装置，通过保温层的隔绝作用，维持物体内外温差，保证物体的稳定温度和良好的节能效果。
使用注意事项夹套1.确认夹套原料：使用前要确认夹套材料的质量，不同的工作压力和工作温度对夹套的材质有严格的要求，确保使用的材料适用于具体的工作环境。
2.阀门：夹套上的阀门和管件密封要严格，不得漏气、漏水和泄露。
3.进口和出口管道的连接：安装部位应该正确，保证夹套安装正确、坚固，使两个管道正好套在夹套内部，不得外漏。
蒸汽包1.保障工人安全：工人在安装和维护蒸汽包时需要戴好防护帽、防护眼罩、防护手套和防护鞋。
2.保障蒸汽包使用的安全性：在安装时，蒸汽包应该与管道紧密贴合，并在它们之间放置橡皮松动垫，以确保完美的密封。
如果在使用蒸汽包时发现漏气现象，需及时关闭阀门以避免人员的危险。
3.关注蒸汽压力：在使用过程中，应注意控制蒸汽压力，如果压力过高，需要及时排放。
安全操作规程夹套1.夹套的开关应该在专人操作的情况下进行，不得随意篡改操作，以免出现安全隐患。
2.在进行夹套维修和更换操作前，必须进行确认，确认无误后，调节阀门和管子等部件，避免出现瞬时压力过高的危险。
反应釜夹套蒸汽与循环水切换方法_解释说明
反应釜夹套蒸汽与循环水切换方法解释说明1. 引言1.1 概述本文主要讨论反应釜夹套蒸汽与循环水切换方法，该方法在工业生产中起到重要的作用。
反应釜夹套是一种常见的加热与冷却装置，它通过夹套内部流动的蒸汽或循环水来调节反应釜内的温度。
在某些情况下，需要及时切换夹套供应的热介质以满足不同的工艺需求，因此研究和探索切换方法对于提高工业生产效率具有重要意义。
1.2 文章结构本文分为五个主要部分。
引言部分主要是对文章整体进行介绍和概述。
其次，在第二部分将详细讨论反应釜夹套蒸汽和循环水的供应方式，并阐述切换流程和原理。
然后，在第三部分将进行优缺点的分析比较。
接着，在第四部分将介绍一些实际应用案例和实验验证，并进行结果分析。
最后，在第五部分总结文章并展望未来的研究方向。
1.3 目的本文旨在探讨反应釜夹套蒸汽与循环水切换方法，并对其优缺点进行分析。
通过实验验证和案例分析，旨在为工业生产中的相关领域提供指导和参考，同时展望未来研究的发展方向和可能的应用场景。
对于提高生产工艺的效率、降低能耗成本以及优化设备运行具有一定的实际意义。
2. 反应釜夹套蒸汽与循环水切换方法2.1 反应釜夹套蒸汽供应方式反应釜夹套蒸汽供应方式是指在反应釜的夹套中提供蒸汽作为加热介质。
通常情况下，蒸汽通过管道输送到反应釜的夹套中，并通过控制阀调节流量和压力，以达到稳定的加热效果。
具体的操作流程如下：首先，将蒸汽产生器连接到反应釜的夹套进口处。
然后，打开供气阀门，让蒸汽进入夹套内部。
最后，使用控制阀门来调节蒸汽流量和压力。
2.2 反应釜夹套循环水供应方式反应釜夹套循环水供应方式是指在反应釜的夹套中通过循环水进行冷却。
一般来说，循环水由冷却塔或者其他冷却装置提供，并通过管道输送到反应釜的夹套中，起到降温作用。
具体操作步骤如下：首先，将循环水源连接到反应釜的夹套进口处。
然后，打开循环水阀门，使循环水进入夹套。
最后，通过控制阀门和泵等设备，实现循环水的流动和调节。
煤气发生炉水夹套和汽包的酸洗与防垢
作者简介 ： 中环 （９ ０一）男 ， 李 １７ ， 河南灵宝人 ， 工程师 ， 主要从事火力发电厂化学运行管理工作。
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１ ２・
清 洗 世 界
第１ 期
蒸汽
蒸汽
（ ） 据水套 和汽 包 的容积 和水 垢厚 度 ， 算酸 ４根 计
李 中环
（ 华润 电力 登封 有 限公 司 ， 河南 登封 ４ ２ ７ ） ５４３ 摘 要 ：分 析 了煤 气发 生 炉 夹套 水汽循 环 系统 的结垢 原 因及 危 害 ， 对其 实施 盐酸 清洗 工 艺 ， 效
果 明显 ， 并提 出防垢 的主要措 施 ， 面提 高煤 气发 生 炉安全 、 济运行 水平 。 全 经 关键 词 ： 气发 生炉 ； 煤 夹套 ； 酸洗 ； 防垢 中图分 类 号 ： Ｍ ２ ． Ｔ ６ １８ 文献标 识码 ： Ｂ
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厕拨
文 章 编 号 ：６ １ ９９ ２ ０ ） １ ０ １— ３ １７ —８０ （ ０８ ０ —０ １ ０
清洗世界
Ｃｌ ａ ｉ ｏ ｌ ｅ ｎ ｎｇ Ｗ ｒｄ
第 ２ 卷第 １ ４ 期
２ ０ ０ ８年 １ 月
煤 气 发 生 炉 水 夹 套 和 汽 包 的 酸 洗 与 防 垢
图 １ 夹套水 汽循环
１ ２ 水 垢 的危害 ．
煤 气发 生 炉气 化反 应 温度 在 １００～１２０℃ ， ０ ０ 夹套 壁上 的腐 蚀结垢 导致 传热 系 数降低 ， 热阻增 大 ， 气 化段 热量 不 易 导 出 ， 易 引起 局 部 过 热 ， 坏 水 容 烧
套， 造成 事故 。 同时 ， 垢较 严重 部位 容易 产生垢 下 结
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法兰 M 500-2.5 垫片 B22-500-2.5 螺母 M24 双头螺柱 M24×170 法兰 FM 500-2.5 支撑筋板 30×4 接管 φ32×4 L=106 支撑筋板 30×4 接管 φ32×4 L=232 法兰 SO25(B)-25 M 补强管 φ55×16 垫板 φ200 δ=16 U形螺栓 50 支撑板 100×400 δ=16 鞍座 BI-2000-S 弯头 DN200（Ⅱ）-Sch40 90E(S) 补强圈 dN200×16-D
内伸为10
内伸为5 内圈与DN50管吻合
供货商提供所有材料 内伸为10
24
内伸为10 H=3800 内伸为10 b1 b2 内伸为10 射线检测时Ⅲ级合格
备注
湖北宜化集团化工机械设备制造安装有限公司
日期
股份公司
设计项目 设计阶段 图
施工图
夹套汽包 装配图
区域
号
版次
YH2012-C24-01 0
比 例 1:13 第 1张 共 1张
1 1 40 20 1 4 2 4 2 4 4 3 3 3 1 1 1
16Mn Ⅱ 组合件 30CrMo 35CrMoA 16Mn Ⅱ Q235-A 20 Q235-A 20 16Mn Ⅱ 16Mn Ⅱ Q345R Q235-A Q345R Q235-B/Q345R 20 Q345R
接管 φ219×8 L=800 补强圈 dN200×16-D 接管 φ219×8 L=225 法兰 SO200(B)-25 M 法兰 SO50(B)-25 M 接管 φ57×5 L=166 鞍座 BI-2000-F 补强圈 dN80×16-D 接管 φ57×5 L=4360 法兰 SO50(B)-25 FM 接管 φ18×4 L=300 丝网除沫器 S500-100 SP 304/304 接管 φ219×8 L=245 法兰 SO200(B)-25 FM 封头 EHA500×16(15.7) 补强圈 dN500×16-D 筒节 DN500 δ=16 H=274 筒体 DN2000 δ=16 补强圈 dN80×16-D 接管 φ89×5 L=175 法兰 SO80(B)-25 M 补强圈 dN100×16-D 接管 φ108×6 L=175 法兰 SO100(B)-25 FM 封头 EHA2000×16(15.7) 补强圈 dN500×16-D 人孔 MFM Ⅲ S-35CM(W.B-0222) 500-2.5
名称
数量
材料
32 10.9 3.8 15.0 30.0 3.0 1.0 225 1.28 2.56 28 3.0 0.5 15 9.0 15.0 40.7 41.5 56 3022 2.34 4.68 1.7 3.4 4.5 9.0 2.71 2.4 6.5 557 1114 41.5 314 单件 总计 重量
管
口
表
法兰形式 连接面形式 SO SO SO SO SO SO SO SO 凹面 凸面 凹面 凸面 凸面 凸面 凹面 凸面 用途或名称 蒸汽出口 安全阀接口 压力表接口 放空口 液面计口 下降水口 排污口 进水口 蒸汽进口 人孔 焊接接 C类焊接接头 头形式 及尺寸 D类焊接接头 其它焊接接头 焊接接头无损检测 焊接规程 焊接材料 制造、检验和验收标准 监察规范 材料要求
按相应的法兰标准中的规定。 按HG/T20583-2011，不带补强圈接管按G4，带补强圈接管按G29，不带补强圈的非径向接 管按G49，带补强圈的非径向接管按G50，均为全焊透。 除本图规定外,均为角焊接接头。角焊接接头按焊接接头高度不少于较薄母材厚度施焊。 A、B类焊接接头进行≥20%射线检测，DN≥250mm接管对接接头及封头进行100%射线检 测，按JB/T4730.2-2005Ⅲ级合格，技术等级AB级。 C、D类焊接接头进行100%磁粉检测（包 括容器法兰与筒体、封头焊接接头)，按JB/T 4730.4-2005Ⅰ级合格。C管口渗透检测，按JB/T4730.5-2005Ⅰ级合格。
25
管口方位图（侧视图） a
B向 不按比例
φ57
24
φ32
1260
1420
1260
332 e3 3403 220 e1 200 j 200 e2
665
34 35 36 37 38 39
1420
16 335
416
100
140
d b1 b2 c
40
φ23 φ55
220 3000
220
120°
e4
h
330
φ108×6
φ89×5
250
16
φ500
φ89×5
A、B类焊接接头 按HG/T20583-2011中DU4,均为全焊透。
16
25
j
675
450 e3 500 1000
φ2000
φ530×12
200
e1 100
耐压试验要求 防腐要求 运输与包装要求 管口及支座方位 铭牌位置
设备制造完毕后，按2.4MPa水压试验合格。 设备表面除锈，涂红丹防锈漆2遍，银灰面漆2遍。 按JB/T4711-2003《压 力容器的涂敷与运输包装》。 按本图。 铭牌位置自定。 液位计接口需要“预 定位”组装，以保证液位计管口装配顺利。
i f g
专 签 日
业 字 期
序号
修 订
校 核
审 核
日 期
44 43 42 41 40 39 38 37 36 35 34 33 32 31 30 29 28
JB/T4702-2000 JB/T4705-2000 GB/T6175-2000 JB/T4707-2000 JB/T4702-2000
HG/T20592-2009 见本图 JB ZQ4321-1997 JB/T4712.1-2007 GB/T12459-2005 JB/T4736-2002
33
32
31
30
29
28
27
26
25
24
23
22
21
A-A 不 按比例
φ24 40
20
19
18
件32结构详图 不按比例 全部 27 26 JB/T4736-2002 25 24 HG/T20592-2009 23 HG/T20592-2009 22 21 JB/T4712.1-2007 20 参照JB/T4736-2002 19 18 HG/T20592-2009 17 16 HG/T21618-1998 15 14 HG/T20592-2009 13 GB/T25198-2010 12 JB/T4736-2002 11 设备总重量：5460Kg 10 9 JB/T4736-2002 8 79.2 带短节 7 HG/T20592-2009 / 6 JB/T4736-2002 / / 5 0.48 9.6 38.4 不带短节 4 HG/T20592-2009 0.3 1.2 长度现场定 3 GB/T25198-2010 2 JB/T4736-2002 0.3 0.6 0.4 3.0 长度现场定 1 HG/T21521-2005 0.6 1.2 序号 代号 1.5 6.0 1.96 7.84 内伸为10 4.0 12.0 签字 职责 0.2 0.6 设计 5.5 16.5 开孔装螺栓 校 核 225 标准化 19.6 审核 10.9 审定
415
300 φ219×8
200
2
Q345R
200
250
16
150
φ219×8 f 3000 3800 ≈5305
φ57×5 g 625
A 400 789
i 800
500
A
安全阀订货要求 容器类别
14.2 1350m3/h 蒸汽产量 型号：A41H-25，Dg80Pg25,密封面凹面，工作压力等级1.5 -2.0mpa,开启压力1.65MPa。 Ⅱ 类
13 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
25
16
a
14
200
15 16
556
符号 公称尺寸 公称压力 a 200 80 10 100 25 200 50 50 200 500 25 25 25 25 25 25 25 25
连接标准 HG/T20592-2009 HG/T20592-2009 HG/T20592-2009 HG/T20592-2009 HG/T20592-2009 HG/T20592-2009 HG/T20592-2009 HG/T20592-2009
j
e2 665 e4 150 B向 100 1500 1500 400
φ57×5
400
其它要求
220
技 术 特 性 表
h
最高工作压力 MPa 设计压力 物料名称 焊接接头系数 预期设计寿命 全容积 m3 MPa 1.58 1.7 饱和蒸汽 0.85 10年 最高工作温度 ℃ 设计温度 ℃ 介质特性 腐蚀裕量 mm 壳体材质 200 230 非易燃易爆
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40
-2 c d
φ219×8
300 d
150
500 b1 150
1500 9
1000 b2 150 50
300 c 150 φ18×4 25
e1-4 f g h i
16
焊条电弧焊，焊条牌号：Q345R之间用J507，不锈钢与Q345R之间用A302，Q345R与碳钢 及碳钢与碳钢之间用J427。埋弧焊时按相应标准选材。
技 术 要 求
GB150-98《钢 制压力容器》;HG/T20584-2011《钢 制化工容器制造技术要求》 TSG R0004《固 定式压力容器安全技术监察规程》 Q345R板符合GB713-2008，Q235系列钢板符合GB3274-2007规定，20钢管按GB/T8163 -2008，不锈钢管符合GB/T14976-2002，锻件符合NB/T47008-2010中Ⅱ级规定，其它材 料应符合相应标准规定。 NB/T47015-2011《压 力容器焊接规程》。