基坑支护工程基坑支护荷载计算(ppt)
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基坑支护相关计算
M12DM aM12
板桩最下跨度剪力Q=LL =1X77.83X1,5=58.37kNM2aM2
(2)第三道支撑处弯矩及剪力
12.5+3.0一一
M=()2x53.33=33.60kN•m
c122
1
Q=—x2.75x53.33=73.33kNc2
（3）第二道支撑处弯矩及剪力
1 2.5+2.5
M =—()2x32.91=17.14kN • m
1.815x2—4.842x=0
解x=2.67m
入土深度取1.2x=3.2m
则桩长L=H+1.2x=8.5+2.4=10.9m采用标准的12米工字钢。
<3>板桩内力及断面选择
(1)板桩最下跨度L=2x=2X2,67=1.78m
DM33
板桩最下跨度弯矩M=— L。=—X1.52X77.83=14.59kN•m
b122
1
Q=-x2.5x32.91=41.13kNb2
（4）第一道支撑处弯矩及剪力
—(2.5+0,5)2x12.5=2.43kN • m
122
1
Q=—x1.5x12.5=9.37kNa2
根据上述的四项计算，按照第三道支撑选板桩断面:
33.6x104=210cm3
1600
选用2根50#工字钢（横放）攻=142x2=284cm3〉210cm3
①二24。
1、井壁计算：
井壁使用40B钢板桩，设三道工字钢环梁做内支撑(每道支撑采用双层40B工字钢)，井底采用钢筋混凝土底板(第四道支撑)。三道支撑的位 置从下至上依次为0.5、2.5、2.5米位置处，底板距离第三道支撑为三米， 满足DN2600的要求。
板桩最下跨度剪力Q=LL =1X77.83X1,5=58.37kNM2aM2
(2)第三道支撑处弯矩及剪力
12.5+3.0一一
M=()2x53.33=33.60kN•m
c122
1
Q=—x2.75x53.33=73.33kNc2
（3）第二道支撑处弯矩及剪力
1 2.5+2.5
M =—()2x32.91=17.14kN • m
1.815x2—4.842x=0
解x=2.67m
入土深度取1.2x=3.2m
则桩长L=H+1.2x=8.5+2.4=10.9m采用标准的12米工字钢。
<3>板桩内力及断面选择
(1)板桩最下跨度L=2x=2X2,67=1.78m
DM33
板桩最下跨度弯矩M=— L。=—X1.52X77.83=14.59kN•m
b122
1
Q=-x2.5x32.91=41.13kNb2
（4）第一道支撑处弯矩及剪力
—(2.5+0,5)2x12.5=2.43kN • m
122
1
Q=—x1.5x12.5=9.37kNa2
根据上述的四项计算，按照第三道支撑选板桩断面:
33.6x104=210cm3
1600
选用2根50#工字钢（横放）攻=142x2=284cm3〉210cm3
①二24。
1、井壁计算：
井壁使用40B钢板桩，设三道工字钢环梁做内支撑(每道支撑采用双层40B工字钢)，井底采用钢筋混凝土底板(第四道支撑)。三道支撑的位 置从下至上依次为0.5、2.5、2.5米位置处，底板距离第三道支撑为三米， 满足DN2600的要求。
基坑工程支护设计PPT128页
+7.6
3.0
-
+15.2 -4.6
2.3
- +140.1
+11.1 - +1.0
最后杆端弯矩 （近似）
171.8
-171.8 232.6
-232.6 ++14.835
-485
-33.4
通过以上计算，得到各支点的弯矩为：
固端D 与固端C类似，可求得：
3. 分配弯矩
µ
C D
=
0.58，
µ
F D
=
0.42
由于D点的不平衡力矩MDg = MDC + MDF = 303.4 – 637 = -333.6 kN⋅m，C点的不平衡力矩MCg = MCB + MCD = 269.4 - 280.4 = -11 kN⋅m 。显然应当：
3.6 多道支撑（锚杆）挡土桩墙计算
多道（层）支撑（锚杆）挡土桩的计算方法很多，有 等值梁法；二分之一分担法；逐层开挖支撑支承力不 变法；弹性地基梁法（m法）；有限元计算法等。
3.6.1 等值梁法
一、计算步骤
多道支撑等值梁法计算原理与单道相同，但须计算固 端弯矩，求出弯矩后尚须进行分配，最后计算各支点 反力。
二、工程实例计算
北京京城大厦为超高层建筑，地上52层，地下4层，建筑面 积110270m2，地面以上高183.53m，基础深23.76m (设计 按23.5m计算)，采用进口488mm×30mmH型钢桩挡土， 桩中间距1.1m，三层锚杆拉结。地质资料如下图所示。
对各土层进行加权平均后得：重度 = 19kN/m3，内摩擦角 = 300，
C kI
C
I
k
M
《基础篇：基坑支护》PPT课件
a
59
降水（压）井点剖面布置图
a
60
⑶ 坑内井点降水要点
① 坑内井点降水应在开挖前20天进行，降水深度应达到设计 要求，并不得少于坑底以下1m。
② 降水必然会形成降水漏斗，从而造成对周围环境的影响， 因此要合理使用井点降水，在邻近保护对象附近一定要形成封闭 的隔水帷幕后才能开始降水。
③ 降水期间应按设计要求布置水位观测孔，对基坑内外的地 下水位变化及邻近的建（构）筑物的沉降进行监控，当建（构） 筑物的变形速率或变形量超过警戒值时，可用回灌水法或隔水法 来控制降水对周围环境的有害影响。
⑷预应力张拉及封锚：
制浆
注浆
拉杆的预应力张拉
a
锚杆逐层向下支护施工
共70页 第2250页
2.4.4 挡土灌注桩与土层锚杆结合支护
锚杆及横撑
a
冠梁 悬臂支护桩
共70页 第2621页
2.4.5 钢板桩支护
当基坑较深、地下水位较高 且未施工降水时，采用板桩作为 支护结构，既可挡土、防水，还 可防止流砂的发生。
共70页 第1712页
钢筋砼灌注桩的排列方式
北京神华大厦基坑的 交错相间排桩支护
a
共70页 第1813页
2.4.2 土钉墙支护
a
共70页 第1194页
土钉支护施工工艺：
⑴开挖工作面 ⑵喷射第一层砼 ⑶土钉成孔
喷射第一层砼
人工洛阳铲成孔
a
冲击式钢管成孔
土层锚杆钻机成孔
共70页 第2015页
⑷安设土钉、注浆
灌注桩与 水泥土桩结合
共70页 第16页
2.4.1 排桩支护
开挖前在基坑周围设置砼灌注桩，桩的排列有间隔式、双排 式和连续式，桩顶设置砼连系梁或锚桩、拉杆。施工方便、安全 度好、费用低。
基坑工程3讲-设计与计算-排桩ppt课件
33
以A点为力矩中心：
QB
Ea (a h0 ) h u h0
计算板桩的入土深度
由等值梁BG取G点的力矩平衡方程：
QB
x
1 [K
6
p
(u
x)
Ka
(h
u
x)]x2
可以求得：
x
6QB
(K p Ka)
34
板桩的最小入土深度：t0=u+x， 考虑一定的富裕可以取：t=(1.1~1.2)t0 求出等值梁的最大弯矩
对于下端为弹性支撑的单支撑挡墙，弯矩零点位置与 净土压力零点位置很接近，在计算时可以根据净土压力分 布首先确定出弯矩零点位置，并在该点处将梁断开，计算 两个相连的等值简支梁的弯矩。将这种简化方法称为等值 梁法。
31
A Ra
h0 h
A R
a Ea
B
QB
B B
QB
u
tx
G
G
E’p
Δx
• 对单锚或单撑支护结构，地面 以下土压力为零的位置，即主 动土压力等于被动土压力的位 置，与反弯点位置较接近 。
129.35kN/m
19
2.83 6 3 0.5 (36.79 2.83) 6 2 / 3 6
a 0.5 36.79 0.57 (6 1 / 3 0.57) 129.35
4.08m
m 6P
6 129.35
0.28
l 2 (k p ka ) 20 6.57 2 (3.537 0.283)
22
23
24
25
26
27
内力计算方法（均质土） • 静力平衡法（埋深较浅， 下端铰支，前图a计算图式）
根据图示所示静力平衡 体系，根据A点的力矩平衡 方程及水平方向的力平衡方 程，可以得到两个方程：
基坑工程--ppt课件精选全文
15
15
6.基坑工程
6.3 悬臂式桩墙计算
y
极限平衡法
✓ 土压力模式：三角形
h
✓ 入土深t：静力平衡条件(∑X＝0、 ∑M＝0)求解，计算步骤（略）
u
✓ 桩墙实际嵌深应适当放大
tc u (1.1 ~ 1.2)t
(6-3)
✓ 由剪力为零求出最大弯矩点深度，
进而求出最大弯矩，再据此配筋
t z
q0 A
ppt课件
23
23
6.基坑工程
6.6.1 基坑整体稳定性分析
方法：圆弧滑动面简单条分法， θi
bi q0
按总应力法计算
➢
➢KSF ➢
ciLi (q0bi Wi ) cosqi tanji 1.3 (q0bi Wi )sinqi
h
R
hd
ci、ji — i土条底的粘聚力和内摩擦角；
Li — i土条底面面积；
图６.１9 基坑底抗突涌稳 定性验算
hs H
注：若坑底土抗突涌稳定性不满足要求，可采用隔水挡
墙隔断滞水层、加固基坑底部地基等处理措施。
30
ppt课件
30
6.基坑工程
6.7 地下水控制
常用的处理措施
✓ 一般中粗砂以上粒径土用水下开挖或堵截法；中砂和细 砂土用井点法和管井法；淤泥或粘土用真空法或电渗法
进而求出最大弯矩，再据此配筋
ppt课件
h
A
E2 E1
B
EΣ3 E
xm
γ(KP-Ka)
O E4
Ep C
γ(KP-Ka)t
Ep'
t
图６.１１布鲁姆法
17
17
u
ha
基坑支护ppt课件
5、面层喷射砼强度等级不宜低于C20。
6、喷射砼面层厚度宜为80～200，通常采用100。
7、喷射砼面层中配钢筋网，采用I级钢筋、直径6～10，间距 150～300，钢筋网搭接长度大于300。
8、注浆材料水泥净浆或水泥砂浆，其强度不低于M10。
9、当地下水位高于基坑底面时，应采取降水或截水措施；
土钉墙墙顶应采用砂浆或混凝土护面，坡顶和坡脚应设排
.
5
2．挖方边坡最陡坡度
为了防止塌方，保证施工安全，当土方挖到一 定深度时，边坡均应做成一定的坡度。
土方边坡的坡度以其高度"与底宽度B之比表示， 即土方边坡坡度的大小与土质、开挖深度、开挖方 法、边坡留置时间的长短、排水情况、附近堆积荷 载等有关。开挖的深度愈深，留置时间越长，边坡 应设计得平缓一些，反之则可陡一些，用井点降水 时边坡可陡一些。边坡可以做成斜坡式，根据施工 需要亦可做成踏步式，地下水位低于基坑(槽)或管 沟底面标高时，挖方深度在5 m以内，不加支撑的 边坡的最陡坡度应按表7—2的规定。
2、击入锚杆
基坑工程
.
1
基坑工程
为保证基坑施工、主体地下结构的安全和周围环 境不受损害而采取的支护结构、降水和土方开挖与回填， 包括勘察、设计、施工、监测和检测等，称为基坑工程， 是一项综合性很强的系统工程。
.
2
基坑安全
随着基坑的开挖越来越深、面积越来越 大，基坑围护结构的设计和施工越来越复 杂，所需要的理论和技术越来越高，远远 超越了作为施工辅助措施的范畴，施工单 位没有足够的技术力量来解决复杂的基坑 稳定、变形和环境保护问题，往往导致基 坑在施工过程中发生安全事故。
采用直立壁挖土的基坑(槽)或管沟挖好后，应及时进行地下 结构和安装工程施工，在施工过程中，应经常检查坑壁的稳定 情况。
基坑支护课件ppt
土压力分布
悬臂挡土墙所承受的 主动土压力完全由其 底部的被动土压力来 平衡； 而锚定板单支点的挡 土结构，其主动土压 力则由锚定板拉杆和 底部的被动土压力共 同承受，加以平衡。
T
Ea1
EP
Ea2
同济大学浙江学院土木系 管林波
土压力分布
• 不同深度处土的内聚力C不是一个常数，它与 土的上覆荷重有关，一般随深度的加大而增大， 对于暴露时间长的基坑，土的内聚力可由于土 体含水量的变化和氧化等因素的影响而减小甚 至消失。 • φ、C 值是计算侧向土压力的主要参数，但在 工程桩打设前后的φ、C值是不同的。在粘性土 中打设工程桩时，产生挤土现象，孔隙水压力 急剧升高，对φ、C值产生影响。另外，降低地 下水位也会使φ、C值产生变化。
2
2 )
) HK p
K p tg ( 45
2
2
• 粘性土
Pp Htg (45 ) 2ctg(45 ) 2 2 HK p 2c K p
2
同济大学浙江学院土木系 管林波
土压力表示
• 悬臂式挡土结构，对于土的性质、荷载 大小等非常敏感，它完全依靠足够的入 土深度来保持其稳定性，故其高度一般 不大于4ｍ。 • 为了施工的安全，支撑和锚杆宜根据最 大土压力计算，即根据实测压力曲线的 包络线来确定。该包络线近似梯形或矩 形，与库伦理论计算的三角形土压力不 同。
1 土压力 ⑴主动土压力：若挡墙在 墙后土压力作用下向前位移 时随位移增大，墙后土压力 渐减小。当位移达某一数值 时，土体内出现滑裂面，墙 后土达极限平衡状态，此时 土压力称为主动土压力，以 Ea表示。
同济大学浙江学院土木系 管林波
Ea
-Δ
基坑支护计算(等值梁法)
基坑支护计算（等值梁法）
一、设计资料
1、基坑参数 基坑底标高:-10.00 m
水土算法:水土合算 规范选择:基坑支护规范(JGJ120-2012) 开挖前设置背拉锚:否 板桩背面需要降水:否 板桩开挖侧需要降水:否 挖沟深度:0.5 m 2、荷载参数 面荷载参数q:10.00 kPa 面荷载宽度B:2.00 m 面荷载边距A:1.00 m 3、支护信息 支护类型:地下连续墙或钢板桩 混凝土级别:25 钢筋级别:HRB400(RRB400) 桩直径(连续墙厚):1000.00 mm 桩间距:1.10 m 用户定义的EI:190000.00 kN.m 支护结构深入基坑底:11.00 m
m 法地基系数:12000.00 kN /m 4
基坑开挖信息表
地质资料信息表 A
B
q ±0.0
S
-10.00m
-7.00m
-4.00m
-1.00m
-12.00m
-9.00m -6.00m
-3.00m
D
二、计算结果
开挖阶段= 1 开挖基底标高= -3.00
开挖阶段= 2 开挖基底标高= -6.00
开挖阶段= 3 开挖基底标高= -9.00
开挖阶段= 4 开挖基底标高= -10.00。
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B点 pB(p0H)Kp
土压力合力Pp
压力图形面积 （三角形或梯形）
土压力方向
水平
土压力作用点 土压力分布图形形心
6.库伦土压力 （1）思路：
把墙后达到极限平衡 的滑动土楔体视为刚体， 从滑动土楔体的静力平衡 条件得出土压力理论。
（2）假定
（1）填土无粘性(C=0) （2）滑动面为一通过墙踵的平面
作用点位置 三角形形心处，距底面 H/3处
方向 水平
4.主动土压力、被动土压力、静止土压力关系
土压力P
P a
P 0
a
p
Pa<P0<Pp
Pp
位移
5.朗肯土压力理论 假设： 墙背垂直、光滑、 墙后填土水平。
f
Kav K0v v
K pv
（1）主动土压力
极限平衡条件
13tan2 45 2 2ctan 45 2 31tan2 45 2 2ctan 45 2
支护结构为主体一部分，考虑地震力 温度引起的附加荷载
3.基坑设计基本要求
（1）承载能力极限状态：支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变 形导致支护结构和周边环境破坏。 （2）正常使用极限状态：支护结构的变形妨碍地下结构施工，或者影响周 边环境的正常使用功能。
支护结构均应进行承载能力极限状态的设计计算，一级基坑和对变形有限 定的二级基坑，还要进行支护结构和周边环境的变形计算。
P0 = 0时
Pa1 2H2Ka2CHKa2C 2
aB(p0H)Ka
成层土
Ka1
tan2(45
1)
2
A
Ka2
tan2(45
2)
2
B
aAp0Ka12C1 Ka1
aB 上 （ p 01 H 1)K a 1 2 C 1 K a 1
a B 下 （ p 01 H 1 )K a 2 2 C 2 K a 2
方
3
向：水平
1 P a24.8 2 4 (60.5)4 11 .96 k5N /m
（2）被动土压力
Kp
tan2(45
)
2
A点 pAp0Kp2CKp
B点 pB(p0H )K p2CK p
p0 ,c,
A
Pp
B
H Pp
如果 p0= 0 A点 pA 2C Kp
B点 pBHKp2CKp
如果C = 0(无粘性土） A点 pA p0Kp
压力图形面积
Pw
1 2
w
H
2
A
z0
B
C
C a
,,C, H1
H2
wH 2
例题
已知条件如图
求：作用在墙上的主动土压力Pa
p0 20kN/m2
4.2
0.54
16kN/m3
C10kN/m2 6m
20
Pa
1.82
例题
解： K ata2(4 n5 2)ta2(4 n 52 2)0 0.4 9
aAp0Ka2C Ka
（3）主动土压力Pa （属平面应变问题，取1m长分析）
C
W
A
P B
R
P 90
W R
—破坏面与水平面的夹角 土楔体自重 W，大小、方向已知
2
p0 ,c,
均质土
Ka
tan2(45
)
2
A点 aAp0Ka2CKa
B点 aB(p0H )K a2CK a
A Pa
B
H Pa
如果 p0 = 0
A点 aA 2C Ka
B点 aBHKa2CKa
a 0
位于 z 2 C
Ka
如果 C = 0(无粘性土）
A点 aA p0Ka
B点
土压力合力Pa压力图形面积 （三角形或梯形）
Ka—主动土压力系数，Ka<K0
K a H
墙体移动方向（离开土体）
作用点位置 三角形形心处，距底面 H/3处
方向 水平
3.被动土压力（无粘性土）
被动土压力合力大小
Pp
1 2
KpH
H
Pp
1 2
Kp
H2
z z z
p Kp z
H
Pp H/3
Kp—被动土压力系数。Ka<K0<Kp
K p H
墙体移动方向（挤压土体）
C
a C （ p 01 H 1 2 H 2 )K a 2 2 C 2K a 2
主动土压力合力？
P0
1, C1,1
H1
2,C2,2
H2
墙后填土有地下水
Ka
tan2(45
)
2
aA 2C Ka
Ka
a C(H 1H 2)K a 2 CK a
z0
2C Ka
排水口
土压力合力 水压力合力
在井点降低地下水范围内，当地面有排水和防渗措施时，φ值可提 高20%；
在井点降水土体固结的条件下，可考虑土与支护结构间侧摩阻力影 响，将土的内聚力c提高20%。
1.静止土压力
z 1 z
xyK 01K 0z
0 K0 z
0 —静止土压力强度（kN/m2) K0 —静止土压力系数 (0K01)
K0 1sin（经验公式）
2 00.4 921 00.49 4.2kPa
aB(p0H)Ka2CKa (p0z)Ka2CKa 0(2 01 66)0.4 921 00.4 94.8 2k 4Pa
0处
2C z
Ka p0Ka
210 0.4920 0.490.5m 4
Ka 作用点：1(616 0.05.44)91.82m
主动土压力合力Pa
主动土压力强度
被动土压力强度
a (zp 0)tan 2 4 5 2 2 ctan 4 5 2 p (zp 0)tan 2 4 5 2 2 ctan 4 5 2
a(zp0)Ka2c Ka
p(zp0)Kp2cKp
主动土压力系数
Ka
tan2 45
2
被动土压力系数
Kp
tan2 45
基坑支护工程基坑 支护荷载计算(ppt)
基坑支护工程基坑支护荷载计 算
第二章 作用于支护结构的荷载
一、荷载分类
1.荷载分类 永久荷载：土体自重、土压力
荷载分类 可变荷载：汽车、吊车、堆载
偶然荷载：地震力、爆炸力、撞击力
2.作用于支护结构上的荷载 土压力
作用于支护 结构的荷载
水压力 建筑物、结构物荷载 施工荷载
二、土压力
挡土墙
填土 建筑物
地下室 外墙 地下室
桥台
道路
挡土墙
• 主动土压力和被动土压力的产生，前提条件是支护结构存在位移； • 当支护结构没有位移时，则土对支护结构的压力为静止土压力。 • 土压力的分布与支点的设置及其数量都有关系；悬臂支护桩土压力的实
测值与按朗肯公式计算值的对比，非挖土侧实测土压力小于朗肯主动土 压力，即计算结果偏大。 • 土的内聚力C、内摩擦角φ值可根据下列规定适当调整：
或查表
地下室 z z 外墙
z
x K0 z
H
P0 H/3
K 0 H
静止土压力合力大小
P0
1 2
K0
H
H
P0
1 2
K0
H2
(kN/m)
作用点位置 三角形形心处，距底面 H/3处
2.主动土压力（无粘性土）
主动土压力合力大小
Pa
1 2
Ka
H
H
Pa
1 2
Ka
H2
z z z
a Ka z
H
Pa H/3
土压力合力Pp
压力图形面积 （三角形或梯形）
土压力方向
水平
土压力作用点 土压力分布图形形心
6.库伦土压力 （1）思路：
把墙后达到极限平衡 的滑动土楔体视为刚体， 从滑动土楔体的静力平衡 条件得出土压力理论。
（2）假定
（1）填土无粘性(C=0) （2）滑动面为一通过墙踵的平面
作用点位置 三角形形心处，距底面 H/3处
方向 水平
4.主动土压力、被动土压力、静止土压力关系
土压力P
P a
P 0
a
p
Pa<P0<Pp
Pp
位移
5.朗肯土压力理论 假设： 墙背垂直、光滑、 墙后填土水平。
f
Kav K0v v
K pv
（1）主动土压力
极限平衡条件
13tan2 45 2 2ctan 45 2 31tan2 45 2 2ctan 45 2
支护结构为主体一部分，考虑地震力 温度引起的附加荷载
3.基坑设计基本要求
（1）承载能力极限状态：支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变 形导致支护结构和周边环境破坏。 （2）正常使用极限状态：支护结构的变形妨碍地下结构施工，或者影响周 边环境的正常使用功能。
支护结构均应进行承载能力极限状态的设计计算，一级基坑和对变形有限 定的二级基坑，还要进行支护结构和周边环境的变形计算。
P0 = 0时
Pa1 2H2Ka2CHKa2C 2
aB(p0H)Ka
成层土
Ka1
tan2(45
1)
2
A
Ka2
tan2(45
2)
2
B
aAp0Ka12C1 Ka1
aB 上 （ p 01 H 1)K a 1 2 C 1 K a 1
a B 下 （ p 01 H 1 )K a 2 2 C 2 K a 2
方
3
向：水平
1 P a24.8 2 4 (60.5)4 11 .96 k5N /m
（2）被动土压力
Kp
tan2(45
)
2
A点 pAp0Kp2CKp
B点 pB(p0H )K p2CK p
p0 ,c,
A
Pp
B
H Pp
如果 p0= 0 A点 pA 2C Kp
B点 pBHKp2CKp
如果C = 0(无粘性土） A点 pA p0Kp
压力图形面积
Pw
1 2
w
H
2
A
z0
B
C
C a
,,C, H1
H2
wH 2
例题
已知条件如图
求：作用在墙上的主动土压力Pa
p0 20kN/m2
4.2
0.54
16kN/m3
C10kN/m2 6m
20
Pa
1.82
例题
解： K ata2(4 n5 2)ta2(4 n 52 2)0 0.4 9
aAp0Ka2C Ka
（3）主动土压力Pa （属平面应变问题，取1m长分析）
C
W
A
P B
R
P 90
W R
—破坏面与水平面的夹角 土楔体自重 W，大小、方向已知
2
p0 ,c,
均质土
Ka
tan2(45
)
2
A点 aAp0Ka2CKa
B点 aB(p0H )K a2CK a
A Pa
B
H Pa
如果 p0 = 0
A点 aA 2C Ka
B点 aBHKa2CKa
a 0
位于 z 2 C
Ka
如果 C = 0(无粘性土）
A点 aA p0Ka
B点
土压力合力Pa压力图形面积 （三角形或梯形）
Ka—主动土压力系数，Ka<K0
K a H
墙体移动方向（离开土体）
作用点位置 三角形形心处，距底面 H/3处
方向 水平
3.被动土压力（无粘性土）
被动土压力合力大小
Pp
1 2
KpH
H
Pp
1 2
Kp
H2
z z z
p Kp z
H
Pp H/3
Kp—被动土压力系数。Ka<K0<Kp
K p H
墙体移动方向（挤压土体）
C
a C （ p 01 H 1 2 H 2 )K a 2 2 C 2K a 2
主动土压力合力？
P0
1, C1,1
H1
2,C2,2
H2
墙后填土有地下水
Ka
tan2(45
)
2
aA 2C Ka
Ka
a C(H 1H 2)K a 2 CK a
z0
2C Ka
排水口
土压力合力 水压力合力
在井点降低地下水范围内，当地面有排水和防渗措施时，φ值可提 高20%；
在井点降水土体固结的条件下，可考虑土与支护结构间侧摩阻力影 响，将土的内聚力c提高20%。
1.静止土压力
z 1 z
xyK 01K 0z
0 K0 z
0 —静止土压力强度（kN/m2) K0 —静止土压力系数 (0K01)
K0 1sin（经验公式）
2 00.4 921 00.49 4.2kPa
aB(p0H)Ka2CKa (p0z)Ka2CKa 0(2 01 66)0.4 921 00.4 94.8 2k 4Pa
0处
2C z
Ka p0Ka
210 0.4920 0.490.5m 4
Ka 作用点：1(616 0.05.44)91.82m
主动土压力合力Pa
主动土压力强度
被动土压力强度
a (zp 0)tan 2 4 5 2 2 ctan 4 5 2 p (zp 0)tan 2 4 5 2 2 ctan 4 5 2
a(zp0)Ka2c Ka
p(zp0)Kp2cKp
主动土压力系数
Ka
tan2 45
2
被动土压力系数
Kp
tan2 45
基坑支护工程基坑 支护荷载计算(ppt)
基坑支护工程基坑支护荷载计 算
第二章 作用于支护结构的荷载
一、荷载分类
1.荷载分类 永久荷载：土体自重、土压力
荷载分类 可变荷载：汽车、吊车、堆载
偶然荷载：地震力、爆炸力、撞击力
2.作用于支护结构上的荷载 土压力
作用于支护 结构的荷载
水压力 建筑物、结构物荷载 施工荷载
二、土压力
挡土墙
填土 建筑物
地下室 外墙 地下室
桥台
道路
挡土墙
• 主动土压力和被动土压力的产生，前提条件是支护结构存在位移； • 当支护结构没有位移时，则土对支护结构的压力为静止土压力。 • 土压力的分布与支点的设置及其数量都有关系；悬臂支护桩土压力的实
测值与按朗肯公式计算值的对比，非挖土侧实测土压力小于朗肯主动土 压力，即计算结果偏大。 • 土的内聚力C、内摩擦角φ值可根据下列规定适当调整：
或查表
地下室 z z 外墙
z
x K0 z
H
P0 H/3
K 0 H
静止土压力合力大小
P0
1 2
K0
H
H
P0
1 2
K0
H2
(kN/m)
作用点位置 三角形形心处，距底面 H/3处
2.主动土压力（无粘性土）
主动土压力合力大小
Pa
1 2
Ka
H
H
Pa
1 2
Ka
H2
z z z
a Ka z
H
Pa H/3