厌氧—缺氧—好氧生物脱氮除磷工艺设计计算
生物除磷工艺
生物除磷工艺磷是生物圈中的重要元素之一，是生命活动的一种必需元素，也是一切生物重要的营养元素。
它不仅是生物细胞中的重要组成成分，而且在遗传物质的组成和能量贮存中都是必需的。
在大多数情况下，磷循环是一个单向流动过程，磷被利用后，以污水的形式排入水体，是一种不可再生且面临枯竭的重要自然资源。
城市污水中的磷主要来源于人类排泄物、食物残渣、工商企业、合成洗涤剂和家用清洗剂、农药和化肥。
对其中的磷若不进行处理，则容易引起受纳水体的富营养化。
水体富营养化就意味着藻类(主要是蓝藻中的微囊藻属Microcystis、腔球藻属Coelosphaerium和鱼腥藻属Anabaena)的过量增长，其直接后果就是淡水水体发生“水华”，海洋发生“赤潮”，随后藻类死亡，最后造成水体质量恶化和水生态环境的破坏，严重的则将进一步影响人类健康。
目前，生物除磷技术有两种作用机理：一类是聚磷菌（Polyphosphate accumulating organisms，PAOs）以O2作为电子受体，在好氧条件下完成吸磷；另一类是反硝化聚磷菌（Denitrifying Phosphate Removal Bacteria，DPB）以NO3-作为电子受体，在缺氧条件下完成吸磷。
两者都在厌氧条件下释磷，并吸收水中挥发性脂肪酸（Volatile fatty acids，VFA），完成磷的代谢循环。
1 生物除磷原理1.1 传统的厌氧-好氧除磷原理在厌氧段，兼性细菌通过发酵作用，将污水中溶解性BOD转化为低分子发酵产物挥发脂肪酸(VFA) 。
聚磷菌此阶段分解体内的聚磷酸盐产生ATP，并利用ATP将水中的低分子发酵产物等有机物摄入细胞内，以聚-β-羟基丁酸(PHB) 、聚-β-羟基链烷酸( PHA)及糖原等有机颗粒的形式贮存于体内，所需的能量来自聚磷酸盐的水解及细胞内糖的酵解，同时还将分解聚磷酸盐所产生的磷酸释放到胞外，即厌氧放磷。
在好氧段，聚磷菌又可以利用聚-β-羟基丁酸盐氧化分解所释放的能量来摄取污水中的磷，并把所摄取的磷合成聚磷酸盐贮存于细胞内。
AO工艺及其改进工艺
2 A /O工艺的缺点
很难同时取得好的脱氧除磷效果 。 反硝化菌与聚磷菌之间存在碳源的竞争 污泥中的硝酸盐氮，亚硝酸盐氮在二沉池中发 生反硝化产生的氮气附着在污泥的表面而使其 污泥的沉降性能较差，出水SS升高
A2/O工艺弊端的一些解决措施
从硝酸盐影响污泥释磷问题而提出的改进工艺 针对碳源不足而采取的一些措施 随着 DPB（反硝化除磷细菌）的发现形成的 以厌氧污泥中 PHB（兼性厌氧反硝化除磷菌） 为反硝化除磷工艺 避免硝酸盐氮，亚硝酸盐氮在二沉池或厌氧池 反硝化 提出的工艺
投加甲醇、乙醇、乙酸等或易生物降解的碳源 不设置初沉池或者缩短初沉池的水力停留时间， 可以使沉砂池中部分有机物直接进入生化系统 中 改变传统 A2/O 工艺空间布局
倒置 A2/O 脱氮除磷工艺
工艺流程 ：
分点进水倒置A2/O 脱氮除磷工艺
工艺流程 ：
多模式A2/O 脱氮除磷工艺
工艺流程 ：
工艺流程 ：
NPR 脱氮除磷工艺
为避免硝酸盐氮，亚硝酸盐氮在二沉池或厌氧 池反硝化影响除磷效果，有关学者开发的 NRP 脱氮除磷新工艺。
NPR 脱氮除磷工艺
工艺流程 ：
谢谢！
2 A /O工艺及其改进工艺
2 A /O工艺
A2/O工艺是Anaerobic-Anoxic-Oxic的英文缩 写，它是厌氧-缺氧-好氧生物脱氮除磷工艺的 简称。该工艺处理效率一般能达到：BOD5和 SS为90%~95%，总氮为70%以上，总磷为 90%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型 城市污水厂。但A2/O工艺的基建费和运行费均 高于普通活性污泥法，运行管理要求高
生物脱氮除磷AO工艺设计计算
（一）设计条件：设计处理水量Q＝30000m 3/d=1250.00m 3/h=0.35m 3/s总变化系数Kz= 1.42进水水质：出水水质：进水COD Cr =350mg/L COD Cr =100mg/L BOD 5=S 0=160mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=40mg/L TN=15mg/L NH 4+-N=30mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e =20mg/LVSS=126mg/L f=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L 夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝14℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/LSVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO 3--N/kgMLVSS曝气池池数n=2 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)6.41mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时μN(14)＝0.247d -1一、生物脱氮工艺设计计算=-⨯⨯-=-)1TSS TSSVSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N e O T T N --⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=--μ硝化反应所需的最小泥龄θc m = 4.041d 设计污泥龄θc =12.122d（3）好氧区容积V 1=7451.9m 3好氧区水力停留时间t 1=5.96h2、缺氧区容积V 2（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮=7.11mg/L被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝24.89mg/L所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝17.89mg/L需还原的硝酸盐氮量N T ＝536.56kg/d（2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.076kgNO 3--N/kgMLVSS（3）缺氧区容积V 2＝2534.1m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q= 2.03h 3、曝气池总容积V ＝V 1+V 2＝9986.0m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝16.24d4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=VT dn T X q N V ,21000⨯=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝181.53mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R 计算＝80001.2混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L 污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝62.50%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=167%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量1525.5kg/d(2)非生物污泥量P S P S ＝Q（X 1-X e ）＝1020kg/d (3)剩余污泥量ΔX ΔX＝P X +P S ＝2545.5kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池mg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取r SVIX R 610==+-=c d X K S S YQ P θ1)(0设2座曝气池，每座容积V单＝V/n=3725.96m3曝气池有效水深h=4m 曝气池单座有效面积A单＝V单/h=931.49m2采用3廊道，廊道宽b=6m曝气池长度L＝A单/B=51.7m 校核宽深比b/h= 1.50校核长宽比L/b=8.62曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m（2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V单＝V/n=1267.05m3缺氧池有效水深h= 4.1m 缺氧池单座有效面积A单＝V单/h=309.04m2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=17.2m8、进出水口设计（1）进水管。
A2-O除磷脱氮工艺设计计算(上)
A2-O除磷脱氮工艺设计计算（上）A2/O除磷脱氮工艺设计计算（上）一、引言随着城市化进程的加速以及水资源紧缺问题的愈发突出，废水处理技术的研究和应用变得日益重要。
磷和氮是废水中主要的污染物之一，对水环境和生态系统造成了严重的影响。
因此，除磷脱氮工艺的设计和计算成为了废水处理领域的重点研究。
A2/O工艺是一种常见的除磷脱氮工艺，其优点在于除磷效果好、占地面积小以及运行稳定等。
本文将重点介绍A2/O除磷脱氮工艺的设计和计算。
二、A2/O工艺简介A2/O工艺是Anoxic/Anaerobic/Oxic工艺的简称。
其处理流程主要包括缺氧池（Anoxic Tank）、厌氧池（Anaerobic Tank）和好氧池（Oxic Tank）三个单元。
整个工艺流程分为两个阶段进行：第一阶段为除磷阶段，即缺氧池和厌氧池对废水进行预处理，使磷酸盐转化为可沉淀的磷酸钙；第二阶段为脱氮阶段，即好氧池中利用硝化反应将废水中的氨氮转化为硝酸盐，并通过反硝化反应将硝酸盐转化为氮气释放到大气中。
三、设计和计算方法1. 初始数据收集在进行A2/O工艺设计和计算之前，需要收集一些初始数据。
包括废水的流量、COD（化学需氧量）浓度、总氮浓度和总磷浓度等参数。
这些数据将用于后续的工艺设计和计算。
2. 缺氧池尺寸计算缺氧池的设计是为了提供合适的环境，使得磷酸钙形成并沉淀。
缺氧池的尺寸可以通过以下公式进行计算：V_anoxic = Q * t_anoxic其中，V_anoxic是缺氧池的体积，Q是废水的流量，t_anoxic是废水在缺氧池内停留的时间。
3. 厌氧池尺寸计算厌氧池主要用于实施碳源回流，提供反硝化所需的有机碳。
厌氧池的尺寸计算可以通过以下公式进行：V_anaerobic = Q * t_anaerobic其中，V_anaerobic是厌氧池的体积，t_anaerobic是废水在厌氧池内停留的时间。
4. 好氧池尺寸计算好氧池是氨氮通过硝化反应转化为硝酸盐的地方。
厌氧—缺氧—好氧生物脱氮除磷工艺设计计算
厌氧—缺氧—好氧生物脱氮除磷工艺设计计算生物脱氮除磷是一种通过厌氧菌和好氧菌共同作用来去除废水中的氮和磷的处理工艺。
该工艺主要包括厌氧反硝化除磷和好氧硝化除磷两个步骤，可以有效地减少废水中的氮和磷含量，达到环境排放标准。
下面将介绍该工艺的设计计算流程。
1.厌氧反硝化除磷设计计算1.1确定厌氧区域反硝化除磷装置的容积根据出水目标和进水水质参数，确定硝化除磷装置的容积。
厌氧区域反硝化除磷装置通常采用厌氧池或厌氧反应器，其容积可以根据以下公式计算：V_an = Q × HRT_an其中，V_an为厌氧区域反硝化除磷装置的容积（m3），Q为进水流量（m3/d），HRT_an为厌氧区域的停留时间（d）。
1.2确定厌氧菌的氮和磷去除效率根据厌氧反硝化除磷装置的设计目标和进水水质参数，确定厌氧区域的氮和磷去除效率。
根据实际情况，可以选择合适的厌氧菌类型和操作条件来实现预期的去除效果。
2.好氧硝化除磷设计计算2.1确定好氧区域硝化除磷装置的容积根据出水目标和进水水质参数，确定硝化除磷装置的容积。
好氧区域硝化除磷装置通常采用好氧池或好氧反应器，其容积可以根据以下公式计算：V_ao = Q × HRT_ao其中，V_ao为好氧区域硝化除磷装置的容积（m3），HRT_ao为好氧区域的停留时间（d）。
2.2确定好氧菌的氮和磷去除效率根据好氧硝化除磷装置的设计目标和进水水质参数，确定好氧区域的氮和磷去除效率。
根据实际情况，可以选择合适的好氧菌类型和操作条件来实现预期的去除效果。
3.总体设计计算根据上述步骤确定的厌氧区域和好氧区域的容积和停留时间，可以进行总体设计计算。
3.1确定总体反硝化除磷装置的容积厌氧区域和好氧区域的容积和停留时间可以按照一定比例确定，通常根据实践经验选择合适的比例。
总体反硝化除磷装置的容积可以根据以下公式计算：V_total = V_an + V_ao其中，V_total为总体反硝化除磷装置的容积（m3）。
污水处理工艺之A2O(厌氧缺氧好氧)
2.3 A2O工艺（厌氧缺氧好氧工艺）2.3.1 A2O工艺原理A2O工艺是脱氮除磷工艺，英文缩写：Anaerobic-Anoxic-Oxic，即厌氧-缺氧-好氧生物处理工艺。
其工艺特点是生化系统内进行两段回流，其一：污水进图好氧池进行硝化反应，经过好氧硝化的混合液回流至前端的缺氧池，进行反硝化，将硝酸盐和亚硝酸盐还原为氮气，从而达到脱氮的目的，缺氧段要控制DO<0.5mg/L，由于兼氧脱氮菌的作用；其二：二沉池污泥回流至厌氧段，此部分回流主要进行两个反应，污泥厌氧消化和厌氧释磷，在厌氧段释放的磷，进入后续处理，经过污泥吸附，与剩余污泥一起排出系统外，在厌氧状态下DO<0.3mg/L，污水中的磷，由聚磷菌的作用被释放出来，在好氧状况下又将其吸收，最后以剩余污泥的形式排出系统。
首段厌氧池，其主要功能是释放磷，原水流入及从二沉池回流的含磷污泥，使污水中磷的浓度升高，溶解性有机物被厌氧微生物吸收而使污水中BOD5浓度下降；另外，细胞的合成会消耗部分污水中的氨氮，使污水中氨氮浓度下降，但整体系统的氨氮含量是没有变化的。
在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量的硝酸根和亚硝酸根还原为N2释放至空气，因此氨氮浓度大幅度下降。
在好氧池中，有机物被微生物生化降解，BOD5大幅下降，好氧处理也是去处有机物最有效的方法；有机氮被氨化，继而被硝化，使氨氮转化为硝态氮，随着硝化过程使硝态氮的浓度增加，在厌氧段释放的磷也被污泥吸附。
所以，A2O 工艺它可以同时具有有机物去除及脱氮除磷功能。
在好氧池的活性污泥中能积累磷的微生物，可以大量吸收溶解性磷，把它转化成不溶性多聚正磷酸盐在体内贮存起来，最后通过排放剩余污泥达到系统除磷的目的。
见A2O处理工艺流程。
2.3.2 A2O工艺特点1、污染物去除效率高，运行稳定，有较好的耐冲击负荷。
2、在厌氧、缺氧、好氧环境下交替运行，有利于抑制丝状菌的膨胀，改善污泥的沉降性能。
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算AO生物脱氮工艺缺氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
1.生物反应池的容积，按本规范第6.6.11条所列公式计算时，反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为0.5~3h。
2.生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，按下列规定计算。
（1）缺氧区（池）容积，可按下列公式计算：公式6.6.18-1•Q——设计流量，m3/d；•0.12——微生物中氮的质量分数，由表示微生物细胞中个组分质量比的分子式C5H7NO2计算得出；•X——缺氧池（区）内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L；•Nk——缺氧池（区）进水总凯氏氮浓度，mg/L；•Nte——生物反应池出水总氮浓度，mg/L；•Kde——缺氧池（区）反硝化脱氮速率，kgNO3-N/(kgMLSS▪d).其值宜根据试验资料确定。
无试验资料时，20℃的Kde值可取0.03~0.06kgNO3-N/(kgMLSS▪d)。
Kde与混合液回流比、进水水质、温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关。
混合液回流量大，带入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；进水有机物浓度高且较易生物降解时，Kde取高值。
Kde按公式6.6.18-2修正。
公式6.6.18-2•Kde（t）——T℃时的脱氮速率，T为设计温度，℃；•Kde（20）——20℃时的脱氮速率；•△Xv——微生物的净增量，即排出系统的微生物量，kgMLVSS/d，可按公式6.6.18-3计算：公式6.6.18-3•y——MLSS中MLVSS所占比例。
对于这一条规定，需要注意的问题是在公式6.6.18-1中，计算缺氧池容积用总凯氏氮而不是进水总氮减出水总氮？这主要是原污水中硝态氮的含量很低，几乎不可测，所以在数值上进水总凯氏氮基本等于总氮，因此在计算时就用进水总凯氏氮减去出水总氮。
AO生物脱氮工艺好氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
厌氧-缺氧-好氧活性污泥法污水处理工程技术规范
2 规范性引用文件
本标准内容引用了下列文件中的条款。凡不注明日期的引用文件，其有效版本适用于本
标准。
GB 3096
城市区域环境噪声标准
GB 12348
工业企业厂界环境噪声排放标准GB 1523建筑施工场界噪声限值
GB 12801
生产过程安全卫生要求总则
GB 18599
一般工业固体废物贮存、处置场污染控制标准
指非充氧池（区），溶解氧浓度一般为 0.2～0.5mg/L，主要功能是进行反硝化脱氮。 3.4 好氧池（区） oxic zone
指充氧池（区），溶解氧浓度一般不小于 2mg/L，主要功能是降解有机物、硝化氨氮和
4
过量摄磷。 3.5 硝化 nitrification
指污水生物处理工艺中，硝化菌在好氧状态下将氨氮氧化成硝态氮的过程。 3.6 反硝化 denitrification
I
前言
为贯彻《中华人民共和国水污染防治法》，防治水污染，改善环境质量，规范厌氧缺氧 好氧活性污泥法在污水处理工程中的应用，制定本标准。
本标准规定了采用厌氧-缺氧-好氧活性污泥法的污水处理工程工艺设计、电气、检测与 控制、施工与验收、运行与维护的技术要求。
本标准为首次发布。 本标准由环境保护部科技标准司组织制订。 本标准主要起草单位：中国环境保护产业协会（水污染治理委员会）、机科发展科技股 份有限公司、北京城市排水集团有限责任公司、北京市市政工程设计研究总院。 本标准由环境保护部 2010 年 10 月 12 日批准。 本标准自 2011 年 1 月 1 日起实施。 本标准由环境保护部解释。
CJJ 60
城市污水处理厂运行、维护及其安全技术规程
CJ/T 51
城市污水水质检验方法标准
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R内 =
R内 ——内回流倍数。
e 1-e
R内 =
0.579 =1.4 1-0.579
设计中取 R内 为 140%。 1.6 平面尺寸计算 1.6.1 总有效容积
V =Qp t
V —总有效容积( m3 )； Q p —进水流量( m 3 / d )，按平均流量计，由 1.4 得 Qp 15265m3 / d ；
1.2.2 设计秒流量
Q K Z Q1 Q工
Q —设计秒流量（L/s） ；
K Z —总变化系数，设计为 1.4；
Q1 —平均生活污水量。 1.4 4425 1000 (290 150 75 120) 1000 Q 248 L / s 86400 3600
Lr =255.25－20=235.25mg / L=0.23525kg/m3 ； Lr —反应池去除的 SS 浓度(kg/m3)， S r —反应池去除 BOD5 浓度(kg/m3)， Sr =206.295 20=186.295 mg / L
=0.186295kg /m3 。
设计中取 a=0.6，b=0.05
1.4 污水生物处理的设计条件
由上可得进入曝气池的平均流量 Qp 15265m3 / d ， 最大设计流量 Qs 248L / s ， 污水中 BOD 5 浓度为 275.06 mg / L ， 假定一级处理对 BOD 5 去除率为 25%， 则进 入曝气池中的污水 BOD 5 浓度为 Sa SY （1-0.25） =275.06 0.75=206.295 mg/L 污水中 SS 浓度为 510.50 mg / L ，假定一级处理对 SS 的去除率为 50%，则 进入曝气池中的污水 SS 浓度为 La LY （ 1-0.5） =510.50 0.5=255.25 mg/L 污水中的 TN 浓度为 38.01mg/L， TP 浓度为 7.4 mg/L，水温 T=20℃。 1.5 设计参数 1.5.1 水力停留时间 A—A—O 工艺的水力停留时间 t 一般采用 6～8h，设计中取 t=8h。 1.5.2 活性污泥浓度 曝 气 池 内 活性 污 泥浓 度 X v 一 般 采 用 2000 ～ 4000mg/L ， 设 计 中取 X v =3500mg/L。 1.5.3 回流污泥浓度
2
的回流管进入厌氧段，管内污泥流速为 0.85m/s。 1.8.2 消化液回流管 本设计中，消化液回流比为 200%，从二沉池出水回流至缺氧段首端，硝化 液回流管道管径为 DN700mm,管内流速为 0.92m/s。 1.9 剩余污泥量
W aQ平 Sr－bVX v +Lr Q平 50%
W —剩余污泥量(kg/d)； a —污泥产率系数，一般采用 0.5～0.7； b —污泥自身氧化系数(d-1)，一般采用 0.05～0.1； Q平 —平均日污泥流量(m3/d)；
1.3.4 生活污水和各业污水混合后的总磷浓度
N1 C '1P Q工 C工P Q Q C P —污水的总磷浓度(mg/L)； CP
C '1P —每人每天排放的污水总磷克数[g/(人·d)]，设计中取 0.5/(人·d)； C工P —各业污水的总磷(mg/L)。 36875 0.5 5000 14+2540 5 1300 3 2000 4 Cp =7.4 mg / L 15265 15262
Xr
X r —回流污泥浓度(mg/L)；
106 · r SVI
SVI 污泥指数，一般采用 100；
r —系数，一般采用 r=1.2。
Xr
1.5.4 回流污泥比
106 × 1.2=12000mg/L 100
Xv =
R Xr 1 R
R —污泥回流比； X r —污泥回流浓度(mg/L)， X r = fX r =0.75×12000=9000mg/L。 f —MLVSS/MLSS 值，一般采用 0.7～0.8，本设计中取 f=0.75 。 代入已知数据，原式得 R 3200= 0.75 12000 1 R 解得 R =0.6
A1 bn
L
1211.7 =48.4 m 5.0 5
厌氧—缺氧—好氧池的平面布置图如图 1 所示。
图 1 厌氧—缺氧—好氧池平面布置图
1.7 进出水系统 1.7.1 曝气池的进水设计
初沉池的来水通过 DN600mm 的管道送入厌氧—缺氧—好氧曝气池首端的进 水渠道， 管道内的水流速度为 0.88m/s [ QS r 2 0.248 0.32 0.88 m / s ], 在进水渠道中，污水从曝气池进水口流入厌氧段，进水渠道宽 1m，渠道内水深 为 0.5m，则渠道内最大水流速度
1.3.2 生活污水和各业污水混合后的 BOD 5 浓度
Qs 248L / s CBOD5 —污水的 BOD 5 浓度(mg/L)；
C '1BOD5 —每人每天排放的污水 BOD 5 克数[g/(人· d)]， 设计中取 30 g/(人· d)； C工BOD5 —各业污水的 BOD 5 浓度(mg/L)。
； Q —城镇每天平均污水量（m³/d） q1 —平均生活污水量定额，此处设计只有一个区[m³/(人·d)]；
N1 —人口数； Q工 —工厂平均污水量（m³/d） 。
Q 36875 0.12 5000 2540 1300 2000 15265 m3 / d 176.68 L / s
表1
牲畜业 造纸业 纺织配件 纺织印染
SS (mg/L) 550 660 390 600
BOD 5 (mg/L) 420 140 290 430
氨氮 (mg/L) 52 31 28 38
磷酸盐 (mg/L) 14 5 3 4
各工厂的排水量及水质
1.2 设计污水量 1.2.1 城镇每天平均污水量
Q q1 N1 Q工
0.248+0.177 200% 3 H =0.167m 0.4 5.0 2 9.8
设计中取为 0.17m。 厌氧—缺氧—好氧池的最大出水流量为 （0.248+0.177×200%） =0.602 m³/s， 出水管 管径 采用 DN1000mm, 送 往二 沉池 ，流 速为 0.77m/s （ 0.602 ÷ 0.5 ² π =0.77m/s） 。 1.8 其他管道设置 1.8.1 污泥回流管道 本设计中，污泥回流比为 60%，从二沉池回流过来的污泥通过一根 DN400mm
A1
A1 ——每座曝气池的面积( m2 )； N ——曝气池个数。 设计中取 N 1
A气池共设 5 廊道，第 1 廊道为厌氧段，第 2 廊道为缺氧段，后 3 个 廊道为好氧段，每廊道宽取 8.0 m ，则每廊道长
L
L ——曝气池每廊道长( m ); b —每廊道宽度( m )； n —廊道数。 设计中取 b 5.0m, n 5
1.5.5 TN 去除率
e=
S1 S 2 100% S1
e —TN 去除率 (%)；
S1 —进水 TN 浓度 (mg/L)， S1 16 mg / Lh 4.2 m ； S2 —出水 TN 浓度 (mg/L)，设计中取 16 mg / L 。 代入已知数据得 38.01 16 e= 100%=57.9% 38.01 1.5.6 内回流倍数
1.3 设计污水水质 1.3.1 生活污水和各业污水混合后的 SS 浓度
CSS N1 C '1SS Q工 C工SS Q Q
CSS —污水的 SS 浓度(mg/L)； C '1SS —每人每天排放的污水 SS 克数[g/(人·D)]，设计中取 45 g/( 人· D) ； C工SS —各业污水的 SS 浓度(mg/L)。 36875 45 5000 550+2540 660 1300 390 2000 600 CSS =510.50 mg / L 15265 15262
F f
n=
孔口布置图如图 2 所示
1 =4 0.5 0.5
图 2 孔口布置图
1.7.2 曝气池出水设计 厌氧—缺氧—好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头
2 3
Q H mb 2g
H —堰上水头( m )； Q —每座反应池出水量( m 3 / s )，指污水最大流量（ 0.248 m3 / s ）与回流污 泥量、回流量之和（0.177×200% m3/s） ； m—流量系数，一般采用 0.4～0.5； b—堰宽( m )；与反应池宽度相等。 设计中取 m=0.4，b=5.0m
W 0.6 15265 0.186295 0.05 1211.7 3 0.23525 15265 50% 3320kg /d
C '1N —每人每天排放的污水总氮克数[g/(人·d)]，设计中取 3.5/(人·d)； C工N —各业污水的总氮(mg/L)。 36875 3.5 5000 52+2540 31 1300 28 2000 38 CN =38.01 mg / L 15265 15262
CBOD5
36875 30 5000 420+2540 140 1300 290 2000 430 =275.06 mg / L 15265 15262
1.3.3 生活污水和各业污水混合后的总氮浓度
N1 C '1N Q工 C工N Q Q CN —污水的总氮浓度(mg/L)； CN
v1 =
v1 ——渠内最大水流速度( m / s )； b1 ——进水渠道宽度( m )； h1 ——进水渠道有效水深( m )。 设计中 N=1m/s，b1=0.5m， h1 =1m
QS Nb1h1
v1 =