(整理)50MW水电站励磁设计计算书.

大学毕业论文设计50MW电站励磁系统参数计算《电气工程及自动化》2002级目录1 发电机组参数 (3)2 励磁变压器技术参数计算 (3)2.1 二次侧额定线电压计算 (3)2.2 二次侧额定线电流计算 (4)2.3 额定容量计算 (4)3 晶闸管整流元件技术参数计算 (5)3.1 晶闸管元件额定电压的选择 (5)3.2 晶闸管元件额定电流的选择 (5)4 快速熔断器参数计算 (6)5 励磁电缆计算 (7)6 灭磁及过压保护计算 (7)6.1 灭磁阀片计算 (7)6.2 过电压保护计算 (9)7 直流断路器计算 (9)8 附录121 发电机组参数A. 额定容量（MVA ）58.8B. 额定功率因数（滞后） 0.85C. 额定电压（kV ）10.5D. 额定频率（Hz ） 50E. 相数3F. 空载励磁电压（V ）62G. 额定负荷及功率因素下励磁电压（V ） 164 H. 空载励磁电流（A ） 592 I. 额定负荷下励磁电流（A ） 1065 J. 励磁绕组绝缘的最高耐压（直流V ） 1500 K. 励磁绕组75︒C 的电阻（Ω） 0.1307 L.直轴瞬态开路时间常数T 'do(s) 6.76M. 直轴瞬态短路时间常数T 'd(s) 1.82 N. 直轴同步电抗（Xd ） 1.059 O. 直轴瞬态电抗（Xd ’） 0.3082 励磁变压器技术参数计算2.1 二次侧额定线电压计算励磁系统保证在机端正序电压下降到额定值的80％时，能够提供励磁系统顶值电压。

励磁系统顶值电压为发电机额定容量时励磁电压的2.0倍。

A.具体计算公式：min2cos 35.18.0α⨯⨯=fNu fT U K U式中：Ku----电压强励倍数（α=10︒时），取2.0倍（在80%U GN 下）。

fN U -----发电机额定容量时励磁电压。

B. 针对本文设计发电机组：︒⨯⨯⨯=10cos 35.18.01640.22fT U =308V综合考虑，取fN U =360V2.2 二次侧额定线电流计算励磁系统保证当发电机在额定容量58.8MVA 、额定电压和功率因素为0.85的励磁电流的1.1倍时，能够长期连续运行。

A.具体计算公式：322fNfT I K I α= 式中：αK ------裕度系数1.1。

fN I -----发电机额定容量、额定电压和功率因素时励磁电流。

B. 针对本文设计发电机组：A I fT 9563210651.12=⨯⨯= 2.3 额定容量计算KVA I U S fT fT fT 59610956360310333222=⨯⨯⨯=⨯=-- 取标准容量：630KVA励磁变压器设计参数表：3 晶闸管整流元件技术参数计算3.1 晶闸管元件额定电压的选择在 1.1倍负荷运行温度下，晶闸管整流器所能承受的反向峰值电压不小于2.75倍励磁变压器二次侧最大峰值电压。

A.晶闸管反向重复峰值电压具体计算公式：fN RRM U K U 2≥ 式中：K -------电压裕度系数，取2.75；fN U ------励磁变压器二次侧线电压。

B.针对本文设计发电机组：V U K U fN U RRM 1400360275.22≥⨯⨯≥≥ 取：V U RRM 2600=3.2 晶闸管元件额定电流的选择晶闸管整流装置采用三相全控桥式结构，满足发电机各种工况下（包括强励）对励磁系统的要求。

晶闸管整流桥并联支路数按(n －1)原则考虑冗余，即一桥故障时能满足包括强励在内的所有功能，二桥故障时能满足除强励外所有运行方式的要求。

A.针对本文设计发电机组：单桥运行满足额定容量励磁电流的1.1倍时，单桥输出为： A 117210651.1=⨯双桥并联运行满足发电机额定容量励磁电流2.0倍强励能力时，单桥输出为：A 10652/10650.2=⨯按单桥最大输出1172A 计算，单个桥臂流过的电流平均值：取电流裕度系数Ki =2.0 晶闸管元件的正向平均电流值：I T(AV)=Ki ⨯ I T(av)=2.0⨯431=862 (A)取：I T(AV)=1400A 。

实际单柜输出能力：采用2柜并联时，额定工况下每柜实际负荷电流：裕度系数：根据以上计算，选取ABB 公司生产的晶闸管5STP16F2600，通态平均电流1400A ，反向重复峰值电压2600V 。

晶闸管设计参数表：4 快速熔断器参数计算根据晶闸管选型，计算单柜输出1172A 电流时，单个桥臂流过的电流有效值：选取快速熔断器额定电流800A 。

)(43157.1/1172577.0A I TAV =⨯=)(6761172577.0A i =⨯=)(1905577.0/2/140057.1A I =⨯=)(5332/1065A i ==6.3533/1905=5 励磁电缆计算A.励磁变到整流柜阳极电缆计算根据晶闸管选型计算，长期运行电流最大为1172A ， 按照1mm 2通过2.5A 电流计算电缆截面： 23835.2/1172816.0mm S a =⨯=励磁变到整流柜阳极电缆截面积应大于383 mm 2。

B.励磁变到整流柜阳极电缆计算机组额定励磁电流为1065A ，按照1mm 2通过2.5A 电流计算电缆截面：24695.2/10651.1mm S =⨯=+转子到灭磁开关的连接电缆截面积应大于469mm 2。

6 灭磁及过压保护计算6.1 灭磁阀片计算灭磁电阻采用ZnO 非线性电阻。

在最严重灭磁工况下，需要非线性电阻承受的耗能容量不超过其工作能容量的80%，在20%的非线性电阻组件退出运行时，仍能满足灭磁设备的要求。

非线性电阻能在尽可能短的时间内释放磁场能量，灭磁过程中，励磁绕组反向电压不高于励磁绕组出厂对地耐受试验电压幅值的50%。

A.针对本文设计的发电机组： 1转子绕组的最大储能：2002000max 215.3215.3 5.3f f d f f f f I R T I L W W ⋅'⋅=⋅==式中：W fmax — 转子绕组的最大储能，J ；W f0 — 转子绕组的空载储能，J ； L f0 — 转子绕组在空载时不饱和电感，H ； I f0 — 空载励磁电流，I f0 =592A ；'0d T — 直轴瞬态开路时间常数，'0d T =6.76s ；R f — 转子绕组直流电阻(75℃温度时)，=f R 0.1307Ω。

因此，MJ W f 54.05921307.076.6215.32max =⨯⨯⨯⨯=2ZnO 非线性电阻计算：采用ZnO 非线性电阻灭磁时，所需的灭磁电阻的能容量：MJ W K K W f N 49.054.073.025.1max 21=⨯⨯==式中：K 1为容量储备系数，在20%的非线性电阻组件退出运行时，仍能满足灭磁设备的要求，K 1=1/0.8=1.25；K 2为耗能分配系数，因转子储能量不完全消耗于灭磁电阻中，还有转子电阻、磁场断路器、阻尼绕阻及发电机的整锻铁心中均有耗能，水发机组取经验值0.73；汽发机组取经验值0.5。

m ax f W 为最大转子储能。

实际取0.8MJ 。

3灭磁残压计算：灭磁过程中，励磁绕组反向电压不高于励磁绕组出厂对地耐受试验电压幅值的50%,不低于励磁绕组出厂对地耐受试验电压幅值的30%。

164×10 ×1.414=2320(V) 50%×2320 = 1160(V) 30%×2320 = 696(V)故灭磁残压实际选取：V RV =900V灭磁阀片设计参数表：6.2 过电压保护计算过电压保护动作电压最低瞬时值高于最大整流电压的峰值，并高于自动灭磁装置正常动作时产生的过电压值，动作电压最高瞬时值低于功率整流桥的最大允许电压，且最大不超过励磁绕组出厂对地耐压试验电压幅值的70%，过电压保护动作值的变化范围不超过±10%。

A. 针对本文设计的发电机组：最大整流电压的峰值：360×1.414=509(V)自动灭磁装置正常动作时产生的过电压值：900V功率整流桥的最大允许电压：2600V励磁绕组出厂对地耐压试验电压幅值的70%：70%×2320 =1624(V)综合考虑，取过压保护动作值为1200V。

采用ZnO非线性灭磁电阻兼作过压保护，由过压保护跨接器控制，当转子绕组过电压超过过压保护跨接器整定值时，过压保护跨接器动作，触发过压保护回路晶闸管，投入灭磁电阻，将转子绕组过电压限制在灭磁残压值。

7 直流断路器计算1 建压能力计算：采用交流灭磁方式，跳灭磁开关的同时封锁脉冲，灭磁开关建压能力满足：U K≥U RV+U式中：U K—灭磁开关建压；U RV — 灭磁电阻残压；U — 灭磁时整流柜输出最大整流电压。

灭磁电阻残压：900V由于交流灭磁时利用阳极电压负半波辅助建压，U 为负值，考虑最严重情况U=0时，灭磁开关建压要求为900V 。

2最大灭磁电流计算：⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⋅=12'0d d f fmX X I I式中：I f0 — 空载励磁电流，592A ；d X — 直轴同步电抗，=d X 1.059；'d X — 直轴瞬变电抗，='d X 0.308。

因此，最大灭磁电流：A I fm 34791308.0059.12592=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯⨯=直流磁场断路器设计参数表：89 附录总体说明针对本50MW水轮发电机技术要求，对发电机励磁系统的设计采用静止式可控硅全控桥自并激励磁方式。

励磁系统共五块屏：●●1台微机励磁控制器，采用双通道多DSP分级控制技术。

●●3台热管散热可控硅整流柜，采用第二代环行热管技术。

●1台灭磁开关及转子过电压保护装置，采用法国CEX71-1600A 2.1专用灭磁开关，高能ZnO非线性电阻灭磁，高能PTC与ZnO非线性电阻作为过压保护。

●●1台环氧干式变压器（带铝合金外壳，风冷，温度控制）。

其中一、热管散热可控硅整流装置主要配制：●采用进口可控硅DCR1006SF2626，990A/2600V。

●整流桥设计裕度充分，整流桥3柜并联，单桥故障时仍能满足包括强励在内的所有功能。

●每只可控硅都设置有过流过压保护。

●触发回路采用高频脉冲列触发技术，采用了电压嵌位和强触发技术，避免可控硅的误触发，提高了抗干扰能力。

●脉冲变压器采用环氧浇注，耐压可达到DC15000V。

●脉放电源采用独立的双重电源供电。

●采用第二代环型热管散热器，具备以下优势：⏹响应速度快：由于热管壳体内部为真空状态（一般为1×10-3Pa）,工作介质的相变温度远低于常压下的沸点温度（启动温度低），内部流体的流动阻力小。

因此，热管的传热系数一般为金属银的40～1000倍。