箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁支架施工方案及设计检算
箱梁支架施工方案及设计检算一、施工方案1.方案概述：本施工方案是针对箱梁支架的施工工序制定的，旨在确保施工过程安全、高效、质量可靠。
2.施工准备工作：（1）验收梁板材质、型号、数量等是否符合设计要求；（2）清理梁板及支架安装位置的杂物和污物；（3）组织施工人员参加安全培训，明确工作责任和安全操作规范。
3.施工工艺：（1）确定梁板安装位置，制定安装方案；（2）组织施工人员进行支架组装，确保支架结构稳定；（3）安装支架时需注意支架的水平度、垂直度和位置偏差，严格按照设计要求进行调整和校验；（4）安装完成后进行验收，确保支架安装牢固，没有松动和变形现象。
4.安全措施：（1）严格遵守安全操作规程，务必佩戴安全帽、安全鞋等个人防护用品；（2）搬运和安装过程中要防止碰撞、高空坠物等事故；（3）操作人员以及围观人员要保持距离，避免发生人员伤害事故。
二、设计检算1.设计要求：（1）支架在工程设计寿命内具有足够的强度和刚度；（2）支架的荷载能够满足施工和使用阶段的需求；（3）支架的几何尺寸符合工程要求。
2.设计计算：（1）根据梁板的材质和尺寸，计算梁板的自重；（2）根据设计要求，计算梁板的载荷，包括活荷载、静荷载等；（3）根据支架的结构形式和材质，计算支架的自重；（4）根据设计要求，确定支架的工作载荷，包括荷载的集中度、荷载的方向等；（5）设计支架的几何尺寸，包括支撑点的间距、支架的高度等。
3.设计验算：（1）根据计算结果，比较梁板的载荷和支架的工作载荷，确保支架能够满足梁板的需求；（2）根据计算结果，比较支架的自重和支架的工作载荷，确保支架具有足够的强度和刚度；（3）根据计算结果，检查支架的几何尺寸是否满足要求。
通过以上施工方案及设计检算，能够确保箱梁支架的施工过程安全、高效，同时也保证了支架具有足够的强度和刚度，能够满足施工和使用阶段的需求。
在施工过程中，操作人员要严格按照方案进行操作，保持良好的施工质量和安全意识。
【2019年整理】现浇箱梁模板支架施工技术方案验算书
中环快速路工业园区段工程标段七现浇箱梁模板支架方案验算报告二○一三年十月中环快速路工业园区段工程标段七现浇箱梁模板支架方案验算报告目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、采用的标准和规范 (1)四、支架的地基处理 (2)五、现浇箱梁碗扣支架总体设计方案 (2)六、跨U型槽匝道桥支架方案 (3)七、阳澄湖大道门洞支架设计方案 (4)八、现浇梁模板总体设计方案 (5)8.1箱梁底板底模板 (6)8.2箱梁内侧模板 (6)九、现浇箱梁荷载计算及支架验算 (6)9.1碗扣式钢管支架一般构造特性 (7)9.2满堂支架段验算 (8)9.3地基承载力验算 (20)9.4阳澄湖大道门洞验算 (21)十、验算结论和建议 (27)现浇箱梁模板支架验算书一、工程概况主线快速系统桥梁1 座，长约867m。
跨径布置新建段3*29.5+3*33+3*30 +2*30+(30.5+32.5+30)+2*30+(25.5+27+24.31)m，桥宽为25.5~36.953m，支架现浇；拼宽段3*30+3*30+4*30m，宽度8.995~3.0m。
箱梁第一联采用单箱三室斜腹板形式，桥宽标准宽度25.5，箱梁采用C50砼，采用双向预应力结构，满堂支架现浇；箱梁第二联到第七联，桥宽由25.5~28.002m；第八到十联为现状星华街高架桥左右幅拼宽处理，拼宽新建采用“结构分离、桥面系连接”的方式，箱梁采用单箱单室和单向预应力结构。
NS匝道跨径布置新建段一号桥为21.23+20m，宽度8.5m；二号桥为3*32.5+（22+31.9+22+21.918）m，宽度9.253~8.5m；利用段3*30m宽度13m。
箱梁采用单箱单室斜腹板形式，桥宽标准宽度8.5 m，箱身采用C50砼，采用单向预应力结构，支架现浇。
SN匝道跨径布置新建段(25+27+27+25)+3*27+（29+26.633+28.754）m，宽度8.5m；利用段3*30m宽度13m。
【精品】现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书(加风荷载)
A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土,填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93％）,铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降.地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm 以上的方木。
A匝道桥1～4号墩、B桥1～3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架,横桥向支架间距60cm均匀布设,横杆步距1。
2米；A桥1—4＃墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置;碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基,同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木（间距90cm)，在木方表面贴1。
5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求,防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4＃墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁,箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
如通过安全验算即可，梁高1。
8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0。
6m、横0。
6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方，因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
现浇连续箱梁支架检算
现浇连续箱梁支架检算现浇箱梁跨中断面如图所示跨中底板断面面积S1=3.68m2；跨中翼板断面面积S2=0.9625m2跨中底板下沿梁纵向均布荷载q1=3.68*27*1.2=119.2KN/m；单位面积荷载：119.2/12.75=9.35KN/m2跨中翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m2现浇箱梁墩支点处断面如图所示支点底板断面面积S1=8.1m2；支点翼板断面面积S2=0.9625m2支点底板下沿梁纵向均布荷载q1=8.1*27*1.2=262.44KN/m；单位面积荷载：262.44/4.5=58.32KN/m2支点翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m21、跨中断面处碗扣式支架检算（1）立杆强度复核横杆步距为1.2m，由此据《桥涵施工手册》表13-5得单根立杆承载力为30kN底板下立杆纵向间距设为1.20m ，横向间距为0.9m ，单排横向立杆根数为(4.5/0.9+1)=6根；单根立杆实际承受荷载:P=(119.2*1.2)/15=9.54KN<30KN ，强度满足要求。
翼板下每边2根立杆，共计4根立杆；翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(31.2*1.2)/4=9.36KN<30KN ，强度满足要求。
（2）地基承载力复核原地表土为亚粘土，经压实后地基承载力为f k =130KPa ； 采用30cm 厚宕渣硬化，经压实后地基承载力为σk =300KPa ； 上部采用15cm 厚C20混凝土硬化，C20混凝土抗压强度为10MPa; 取单根立杆分析：单根立杆最大荷载N=9.54KN ，立杆底座面积S=0.15*0.15=0.0225m 2立杆底部混凝土承受荷载为：N/S=9.54/0.0225=0.4MPa<10Mpa ，混凝土承载力满足要求；宕渣承受荷载：N/S+γ砼*h=9.54/(0.45*0.45)+25*0.15=51KPa<0.5*σk =150KPa ，宕渣地基承载力满足要求；应力按45度角扩散，天然地基整体承受上部荷载，天然地基承受荷载： P+γ砼*h+γ宕渣*h=290/12.75+25*0.15+20*0.3=32.5KPa<0.5*f k =65KPa 天然地基承载力满足要求。
40米箱梁模板验算书
40米箱梁模板设计计算书一、基本情况1.模板结构：40m箱梁高度2m，模板侧模由基本长度为3.0m节及端部模板螺栓连接拼接而成，每一节独立模板都由面板、横肋、背楞、支架主要构件组成，横肋间距按300mm布置，背楞、支架间距按850mm布置。
模板支架上下设双槽钢用来布置对拉杆，对拉杆间距按700mm布置。
2.模板材料：面板使用6mm钢板，纵、横肋使用8#槽钢，主肋采用10#槽钢，背楞采用12#槽钢，对拉杆使用直径20mm圆钢制作，材质均为Q235b。
3.施工概况及假设：采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度0.8m/h，混凝土入模温度约25℃，混凝土重力密度取25KN/m³。
二、计算内容及依据1.计算内容：①模板面板、横肋、背楞、支架、拉杆强度；②模板面板、横肋、背楞、支架挠度。
2计算依据：①钢结构设计规范：GB50017-2003；②建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003；③全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004；④路桥施工计算手册；⑤建筑施工计算手册；⑥混凝土结构工程施工及验收规范：GB50204-92。
三、混凝土侧压力1.新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：νββγ2100122.0t F =h F 02γ=0γ——混凝土重力密度，取值24KN/m ³~25KN/m ³；0t ——砼初凝时间，h;1β——外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取1.2,掺和取1.0；2β——砼坍落度影响修正系数，取1.15;v ——砼浇筑速度；h ——砼一次性浇筑高度；取施工温度T 为25℃，则0t =200/（15+T ）=5h计算得 F 1=33.94KN/㎡ F 2=50 KN/㎡本应取两者中较小值，即F=33.94 KN/m ³，考虑不确定因素，本计算采用较大值，F ＝50KN/㎡2.混凝土侧压力设计值：F=F 1×分项系数×折减系数F=50KN/㎡×1.2×0.85=51KN/㎡3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡4.混凝土振捣产生的荷载查建筑施工手册8-1表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡5.荷载组合：F=51KN/㎡+2.4KN/㎡+2.4KN/㎡=55.8 KN/㎡四、模板分析验算1面板计算：1）计算简图：取1mm 宽的板条作为计算单元，面板在混凝土浇筑时产生侧压力可看做以纵肋为支点的多跨连续梁,纵肋跨 度L=300mm,面板厚度6mm ，按三跨计算。
箱梁施工工艺及支架验算-0000.
一、满堂支架施工方案地面上桥面正投影部分先采用6％灰土处理两层共20cm，然后在其上铺筑15cm的C15砼，以作为现浇箱梁满堂支架的支撑底面。
支撑底面砼浇筑24小时后即可进行满堂支撑的施工。
施工时在桥中线两侧各4.2m的范围内地面上纵向铺设11道支撑方木，支撑方木采用10×10cm的方木。
然后在其上面以90×90cm、60×90cm、60×60cm的纵横间距开始搭设满堂支架，层高90cm。
支架采用碗扣式现浇桥面专用钢管，全部采用90cm一种规格。
施工时支架层每0.9m高即用纵横拉杆进行连接加固，以确保支撑架的稳定。
根据处理后的支撑底面标高，满堂支撑的支架高度应在15m左右，即纵横连接拉杆需设置17层。
支架采用上下两头丝杆顶升。
顶部丝杆直接支撑在箱梁底模的纵向主支撑槽钢底部。
主支撑支撑槽钢采用5×48×100mm 的槽钢对顶摆放，其布设长度和走向与地面方木上下相应。
为保证主支撑方木设置的稳定，具体施工时主支撑槽钢应与箱梁底模的横向撑筋小方木同时施工。
小方木采用10×10×400cm的尺寸横向在主支撑方木上每隔30厘米一道进行设置。
小方木的设置应根据箱梁底部外型及尺寸准确定位，以保证浇筑后箱梁的外型尺寸。
箱梁底模采用122×244×1.5cm的高强复合竹胶板，在设置完成的小方木上进行安装，安装时板与板之间需采用双面胶压缝，并确保拼缝的平整。
安装完成后的底模需进行箱梁自重1.2倍荷载预压，待沉降稳定后，调整支架预拱值，进行箱梁钢筋绑扎施工。
与此同时应完成箱梁芯模的制作工作。
芯模采用小方木与竹胶板按照设计尺寸进行制作，每节2.4m左右。
要求制作完成的芯模表面平整，结构稳固，同时便于拆卸。
箱梁现浇砼施工时，要注意芯模的安放位置必须准确到位，并在箱梁顶面砼浇筑时要预留数个芯模的拆卸出口，待芯模拆卸并全部从箱梁内拿出后将全部出口封闭。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
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箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求支架立杆步数8次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 6008 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 计算模板和其支撑小梁时 2.51 计算主梁时 1.51 计算支架立杆时 1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 2四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 12抗弯强度设计值f(N/mm2) 15 弹性模量E(N/mm2) 6000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.6 计算方式三等跨梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×123/12=144000mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×122/6=24000mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(26×1.8+1+0.4)+1.4×1(2.51+2)=64.154kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2)=69.49kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[64.154，69.49]=69.49 kN/mq静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×1(26×1.8+1+0.4)=65.07kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×1(2.51+2)=4.42kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(26×1.8+1+0.4)=48.2kN/m计算简图如下：l=l2=200mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×65.07×0.22+0.117×4.42×0.22=0.281kNσ=M/W=0.281×106/24000=11.708N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×65.07×0.2+0.617×4.42×0.2=8.354kNτ=3V/(2bt)=3×8.354×103/(2×1000×12)=1.044N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×48.2×2004/(100×6000×144000)=0.604mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.47m ，l＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝3.917N/mm2 τ＝0.344N/mm2 ω＝0.171mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=200/150=1.333mm 结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.4m ，l＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝3.583N/mm2 τ＝0.31N/mm2 ω＝0.148mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=200/150=1.333mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型80mm×100mm 截面惯性矩I(cm4) 833 截面抵抗矩W(cm3) 167抗弯强度设计值f(N/mm2) 15.44 弹性模量E(N/mm2) 9350抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.78 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×0.2(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.2(2.51+2)=12.831kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.2(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.7×0.2(2.51+2)=13.898kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[12.831，13.898]=13.898 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.2(26×1.8+1+0.4)=13.014kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.2(2.51+2)=0.884kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.2(26×1.8+1+0.4)=9.64kN/m计算简图如下：l=l a=900mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×13.014×0.92+0.117×0.884×0.92=1.138kNσ=M/W=1.138×106/(167×103)=6.814N/mm2≤f=15.44N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×13.014×0.9+0.617×0.884×0.9=7.518kNτ=3V/(2bt)=3×7.518×103/(2×80×100)=1.41N/mm2≤f v=1.78 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×9.64×9004/(100×9350×8330000)=0.55mm≤[ω]=l/150=900/150=6mm 满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2）承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×13.014×0.9+1.2×0.688×0.9=13.627kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.64×0.9＝9.544kN2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.47m ，b＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.287N/mm2 τ＝0.464N/mm2 ω＝0.155mm R max2＝4.383kN，Rˊmax2＝2.697kN允许值f＝15.44N/mm2 f v＝1.78N/mm2 [ω]=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.4m ，b＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.09N/mm2 τ＝0.418N/mm2 ω＝0.135mm R max3＝3.897kN，Rˊmax3＝2.336kN允许值f＝15.44N/mm2 f v＝1.78N/mm2 [ω]=l/150=900/150=6mm/ 结论符合要求符合要求符合要求/ 六、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4) 245 截面抵抗矩W(cm3) 49抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×13.627＝6.814kN正常使用极限状态：pˊ＝ζR max1ˊ＝0.5×9.544＝4.772kN横梁底立杆的跨数为2跨，腹板底立杆的跨数有4跨，按四等跨梁计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.167kN·mσ=M/W=1.167×106/(49×103)=23.816N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.037≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2）R max4＝22.889kN /ζ=22.889/0.5=45.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.383＝2.192kN，p＝ζR max2ˊ＝0.5×2.697＝1.348kN，l c= 900mm，按三等跨梁计算。