CASS工艺处理高氨氮污水的脱氮设计
大渡口污水处理厂CASS工艺脱氮系统的调试运行
大渡口污水处理厂CASS工艺脱氮系统的调试运行
大渡口污水处理厂CASS工艺脱氮系统的调试运行
摘要：重庆市大渡口污水处理厂设计规模为5万m3/d,采用CASS 工艺.选取污水处理厂活性污泥驯化后满负荷运行一个月的实际运行数据进行分析,找出污水处理厂运行中存在脱氮不理想的问题,并通过调整部分工艺控制参数,提高了脱氮效果,使出水水质稳定达标.作者：陈谱师小云花勇刚贺栋才 CHENG Pu SHI Xiao-yun HUA Yong-gang HE Dong-cai 作者单位：陈谱,师小云,CHENG Pu,SHI Xiao-yun(机械工业第三设计研究院,市政交通设计院,重庆,400039) 花勇刚,贺栋才,HUA Yong-gang,HE Dong-cai(重庆大学,城市建设与环境工程学院,重庆,400045)
期刊：西安科技大学学报 PKU Journal：JOURNAL OF XI'AN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 年，卷(期)：2010, 30(5) 分类号：X703.1 关键词：CASS工艺脱氮去除率 C/N比。
CASS污水处理工艺
CASS污水处理工艺CASS污水处理工艺是一种高效、可靠的污水处理技术，可以有效地去除污水中的有机物、悬浮物和氮磷等污染物，达到国家排放标准要求。
下面将详细介绍CASS污水处理工艺的原理、工艺流程和优势。
一、原理：CASS污水处理工艺采用了生物膜法和活性污泥法相结合的处理方式。
通过在污水处理系统中建立一层生物膜，利用生物膜上的微生物对污水中的有机物进行降解和吸附，同时利用活性污泥中的微生物对污水中的氮磷等污染物进行去除。
生物膜法和活性污泥法的结合使得CASS工艺具有更高的处理效率和更好的稳定性。
二、工艺流程：1. 预处理：将进入污水处理系统的原污水进行初步的除污处理，如格栅除渣、沉砂池沉淀等，去除大颗粒悬浮物和沉淀物。
2. 生物反应器：将经过预处理的污水引入生物反应器，生物反应器中设置有生物膜，污水在生物膜上通过，微生物利用有机物进行降解和吸附，同时进行氮磷的去除。
3. 活性污泥处理：经过生物反应器处理后的污水进入活性污泥处理单元，通过活性污泥中的微生物进一步去除有机物和氮磷等污染物。
4. 深度处理：经过活性污泥处理后的污水可以直接排放，也可以进行深度处理，如进一步去除微量有机物、重金属等。
三、优势：1. 高效处理：CASS污水处理工艺具有高效处理污水的能力，能够去除污水中的有机物、悬浮物和氮磷等污染物，使得处理后的污水达到国家排放标准。
2. 稳定性好：CASS工艺采用了生物膜法和活性污泥法相结合的处理方式，使得系统具有更好的稳定性，能够适应不同水质和负荷变化。
3. 占地面积小：CASS工艺相比传统的污水处理工艺，占地面积更小，能够节约土地资源。
4. 运行成本低：CASS工艺运行成本低，操作简便，维护方便，减少了人力和物力资源的消耗。
5. 适合范围广：CASS工艺适合于不同规模和类型的污水处理厂，能够处理工业污水、农村污水和城市生活污水等。
总结：CASS污水处理工艺是一种高效、可靠的污水处理技术，通过生物膜法和活性污泥法相结合的处理方式，能够高效去除污水中的有机物、悬浮物和氮磷等污染物，使得处理后的污水达到国家排放标准。
cass工艺处理高氨氮污水的脱氮设计
cass工艺处理高氨氮污水的脱氮设计2021-11-219:04:05cass工艺发展至今，已在城市污水和工业废水处理领域逐步得到应用。
但是，cass 工艺设计方法的研究却发展缓慢，目前还处于经验阶段，究其原因有两点：一是专业技术人员比较侧重于主要设备（如滗水器）和自控系统的研究开发，而忽略了对cass工艺设计方法的研究；二是cass工艺乃至所有的间歇式活性污泥工艺的反应过程都比较复杂，其部分生物作用机理至今仍在研究之中。
低氨氮污水对于环境的危害日益引发人们的注重，国内外目前对于应用领域cass工艺处置低氨氮污水的研究还处在起步阶段，处置效果也不理想，退氮率较低。
研究如何改良cass工艺设计方法,将其用作低氨氮污水的处置，充分发挥cass工艺退氮除磷效果不好、耐冲击负荷能力弱、避免污泥收缩、建设费用高和管理便利等优点，对于推动cass 工艺的发展和提升水体环境具备现实意义。
1.现行的cass工艺设计方法1.1活性污泥工艺设计计算方法活性污泥工艺的设计计算方法有三种：污泥负荷法、泥龄法和数学模型法。
三种方法各有其特点，分述如下：1、污泥负荷法污泥负荷法就是目前国内外最盛行的活性污泥设计方法，几十年去，污泥负荷法设计了成千上万座污水处理厂，充分说明其正确性和适用性。
污泥负荷法也有其弊端，主要表现为：一是污泥负荷法设计参数的选择主要依靠设计者的经验，这对于经验较少的设计者来讲相当困难；二是对脱氮要求未加考虑，影响了设计的精确性和可靠性。
2、泥龄法泥龄法就是经验和理论结合的设计计算方法，比污泥负荷法更加准确可信；泥龄法可以根据泥龄的挑选，同时实现工艺的硝化和反华硝化功能；同时，泥龄参数的挑选范围比污泥负荷法较窄，设计者挑选出来难度较小。
泥龄法的设计参数大多是根据国外污水试验得出的，需结合我国的城市生活污水水质加以修正，这是其目前应用的困难所在。
3、数学模型法1986年，原国际水污染与掌控协会iawprc明确提出了活性污泥1号数学模型，其后十几年里，随着数学模型的健全，越来越多的活性污泥系统已经开始使用它展开工程设计和优化。
CASS工艺改进及对城镇污水含氮污染物的去除
CASS工艺改进及对城镇污水含氮污染物的去除随着城镇化进程的加快，城镇污水处理成为环境保卫的重要议题之一。
污水中的含氮污染物是破坏水体生态平衡的主要因素之一，对海洋、河流和地下水等水资源带来巨大恐吓。
因此，对污水中的含氮物质进行有效去除措施的探究和改进就显得尤为重要。
CASS（constructed wetland and associated soil system）工艺作为一种生态环境友好型的污水处理技术，在实际应用中发挥了越来越重要的作用。
该工艺利用湿地植物和相关土壤系统，通过物、化、生联合作用，对污水中各种污染物进行降解、吸附和转化，以达处处理污水的目标。
然而，传统的CASS工艺在处理城镇污水含氮污染物方面还存在一些问题。
起首，传统CASS工艺在氨氮去除上存在一定的限制。
氨氮通过氮化细菌氧化为亚硝酸盐，然后再通过硝化细菌进一步氧化为硝酸盐，最终生成氮气释放到大气中。
然而，传统CASS工艺中的土壤多为酸性，不利于氮化和硝化菌的生长，导致硝化过程相对缓慢，限制了氨氮的去除效率。
为了解决这个问题，探究人员对CASS工艺进行了改进。
起首，调控土壤pH值，使其靠近中性，有利于氮化和硝化菌的生长繁殖，提高氨氮去除效率。
其次，引入高效菌种，如好氧亚硝酸盐氧化细菌和硝化细菌，以强化氨氮的转化过程，提高去除效果。
此外，还可以通过增加植物种类的多样性，提高气-水与固体-水界面的面积，以加快各种微生物的代谢活动，增进污水中含氮物质的快速去除。
除了对氨氮进行改进，CASS工艺还可以应用于总氮的去除。
在传统CASS工艺中，氮主要以硝酸盐的形式存在，而硝酸盐的去除相对较为缓慢。
因此，探究人员在CASS工艺中加入反硝化菌，将硝酸盐还原为氮气，以提高总氮的去除效率。
此外，还可以通过增加植物根系的长度和根系表面积，增加微生物附着的位置，以提高反硝化菌的活性和数量，加速硝酸盐的去除速度。
综上所述，CASS工艺在城镇污水处理中对含氮污染物的去除具有重要意义。
CASS工艺提高氨氮去除率的研究及应用
CASS工艺提高氨氮去除率的研究及应用
杨静
【期刊名称】《煤炭与化工》
【年(卷),期】2022(45)10
【摘要】以显德汪矿工业广场污水处理厂为例,在日常运行中,经常会出现进水氨氮负荷突变的情况,如显德汪矿工业广场污水厂进水氨氮变化幅度可达35 mg/L左右,采用传统的运行方式会出现氨氮去除率偏低,出水水质有超标的风险。
依据生物法去除氨氮的原理,可充分利用CASS工艺灵活可变的运行方式,强化硝化-反硝化的作用,提高氨氮的去除率,既可以保证出水水质达标,又可以减少资金投入。
经过试验得出新的运行方式能大幅提高氨氮去除率,可在类似工艺中进行推广应用。
【总页数】4页(P153-156)
【作者】杨静
【作者单位】冀中能源股份有限公司显德汪矿
【正文语种】中文
【中图分类】X703
【相关文献】
1.提高炼油废水处理场的氨氮去除率
2.CAST工艺脱氮影响因素对氨氮去除率的影响
3.某城镇污水厂A2/O工艺氨氮去除率高而总氮去除率低的探讨
4.提高污水中氨氮去除率的试验研究
5.提高总氮去除率技术改造在氨氮废水处理系统中的应用
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CASS工艺生物脱氮除效果分析
近年来我国富营养化水体爆发水华和赤潮的水质恶化事件频频发生众所周知污水中的氮和是水体富营养化的罪魁祸首为了避免造成对水体生态环境的进一步破坏并考虑到水资源的再生循环利用国家把污水排放氮一级指标做了进一步的提高
CASS工艺生物脱氮除*果分析
对CASS工艺脱氮除*效果进行了试验研究,重点研究了温度和回流比对脱氮效果的影响,曝气量对除*效果的影响.研究结果表明,水温在30℃时系统脱氮效果最好,此时NH3-N去除率在80%左右,TN去除率在70%左右;污泥回流比为25%、50%、100%和200%时,TN去除率分别为50%、58%、62%和70%,增加回流比可以提高脱氮效率;好氧区DO维持在2mg/L和4mg/L时,TP去除率分别为82%和37%.
基于CASS工艺污水处理厂脱氮除磷效果的控制措施优化研究
基于CASS工艺污水处理厂脱氮除磷效果的控制措施优化探究摘要：随着城市化的进程以及人们环境意识的提高，污水处理成为当代社会中不行或缺的环保工程。
脱氮除磷是污水处理过程中至关重要的环节，可以有效防止氮、磷污染物的排放对水体生态的破坏。
本探究以CASS工艺污水处理厂为探究对象，探讨了控制措施的优化对脱氮除磷效果的影响，并提出了一些改进建议。
关键词：CASS工艺；脱氮；除磷；控制措施；优化探究 1. 引言随着城市化的快速进步，污水处理厂的建设和运营也面临越来越大的挑战。
氮、磷是污水中主要的营养盐，若果排放到自然水体中，会导致水质恶化、生态系统紊乱等问题。
因此，脱氮除磷成为污水处理过程中的关键环节。
2. CASS工艺概述CASS工艺是一种常用的污水处理工艺，其主要特点是能够同时实现生化碳污染物、氮和磷的去除。
CASS工艺借鉴了A2/O 工艺的优点，接受了一体化构筑物和曝气标准微生物法的结合方式，具有处理能力强、空间占地小、操作简便等优势。
3. 脱氮除磷的控制措施脱氮除磷的控制措施包括温度、溶解氧、调理剂、反硝化/除磷配置等方面的优化，下面将逐一进行详尽介绍。
3.1 温度优化温度是影响脱氮除磷效果的重要因素之一。
适合的温度可以增进微生物的生长和活性酶的产生，从而提高脱氮除磷效果。
但是，过高或过低的温度都会影响微生物的活性，使得脱氮除磷效果下降。
因此，在实际运营过程中，应依据当地气候和季节的变化，合理控制温度。
3.2 溶解氧优化溶解氧是反硝化和除磷过程中的关键因素。
适量的溶解氧可以提高微生物活性，增进反硝化和除磷反应的进行。
但是，过高的溶解氧含量会导致硝化反应优势，从而减弱脱氮除磷效果。
因此，通过合理控制曝气量和加氧设备的运行方式，可以实现溶解氧的优化。
3.3 调理剂的应用调理剂是指针对污水中特定成分或因素而添加的化学药剂。
选择适当的调理剂可以增进微生物的活性和细菌的繁殖，从而提高脱氮除磷效果。
例如，在缺氧条件下添加硫酸铁可以增进脱氮反应，提高氮的去除率；在缺氧条件下添加聚合磷酸铁根可以增进磷的去除，提高磷的去除率。
CASS工艺污水处理厂脱氮除磷效果分析
CASS工艺污水处理厂脱氮除磷效果分析摘要：以桂林市某污水处理厂的实际生产工艺流程为试验现场，对CASS工艺脱氮除磷效果进行了试验研究。
在已有研究的基础上，重点考察系统在不同工艺条件下对氮磷的处理效果，针对实验过程中出现的部分出水TP不稳定的情况，着重分析了影响除磷的原因并阐述了改善措施。
关键词：CASS工艺；脱氮除磷；溶解氧； C/N 比引言CASS即循环活性污泥法污水处理工艺，是SBR工艺（传统间歇式活性污泥法）的一种变型，具有工艺流程简单、设备安装简便、施工周期短、剩余污泥量少、处理效果稳定、出水水质好、便于管理等特点。
与传统的SBR工艺不同，CASS工艺通过隔墙将反应池分为预反应区和主反应区，并在隔墙底部开孔使得两个反应区连通，从而让溶解氧、污泥浓度和有机负荷在各区分布不同，各池中的优势生物菌种共生共存。
系统的进水、曝气、反应、沉淀、滗水等过程均在同一池内周期循环运行。
在预反应区内，污水中大部分可溶性有机物质通过微生物酶的快速转移机理迅速被吸附，经历一个高负荷的基质快速吸附过程，随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程，从而达到污染物质降解和污泥再生的效果。
1 处理厂概况桂林某污水处理厂采用循环式活性污泥法 CASS工艺，占地约96亩，始建于2007年，处理能力2×104m3/d。
服务人口10万余人，服务对象主要包括高校、城镇居民、工业园区等，处理后尾水排入雁山河。
出水水质实际执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918—2002）一级A类排放标准。
该厂共设四组CASS池，每组均可独立运行，四组分开进水、回流、排泥、排水。
单组池有效容积3577.5m3,其中预反应区容积为405m3，主反应区容积为2872.5m3,预反应区与主反应区比例为1：7.8。
预反应区安装潜水式双曲面搅拌器,主反应区配备一台回流泵和两台潜水搅拌器，主反应区采用管式微孔管道曝气器曝气。
该厂的工艺流程图如图1所示。
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CASS工艺处理高氨氮污水的脱氮设计摘要：CASS工艺发展至今，已在城市污水和工业废水处理领域逐步得到应用。
但是，CASS工艺设计方法的研究却发展缓慢，目前还处于经验阶段，研究如何改进CASS工艺设计方法,将其用于高氨氮污水的处理，充分发挥CASS等优点，对于促进CASS工艺的发展和改善水体环境具有现实意义。
关键词：CASS工艺高氨氮污水脱氮设计CASS工艺发展至今，已在城市污水和工业废水处理领域逐步得到应用。
但是，CASS工艺设计方法的研究却发展缓慢，目前还处于经验阶段，究其原因有两点：一是专业技术人员比较侧重于主要设备（如滗水器）和自控系统的研究开发，而忽略了对CASS工艺设计方法的研究；二是CASS工艺乃至所有的间歇式活性污泥工艺的反应过程都比较复杂，其部分生物作用机理至今仍在研究之中。
高氨氮污水对于环境的危害日益引起人们的重视，国内外目前对于应用CASS工艺处理高氨氮污水的研究还处于起步阶段，处理效果也不理想，脱氮率较低。
研究如何改进CASS工艺设计方法,将其用于高氨氮污水的处理，充分发挥CASS工艺脱氮除磷效果好、耐冲击负荷能力强、防止污泥膨胀、建设费用低CASS工艺的发展和改善水体环境具有现实意义。
1.现行的CASS工艺设计方法1.1 活性污泥工艺设计计算方法活性污泥工艺的设计计算方法有三种：污泥负荷法、泥龄法和数学模型法。
三种方法各有其特点，分述如下：1、污泥负荷法污泥负荷法是目前国内外最流行的活性污泥设计方法，几十年来，污泥负荷法设计了成千上万座污水处理厂，充分说明其正确性和适用性。
污泥负荷法也有其弊端，主要表现为：一是污泥负荷法设计参数的选择主要依靠设计者的经验，这对于经验较少的设计者来讲相当困难；二是对脱氮要求未加考虑，影响了设计的精确性和可靠性。
2、泥龄法泥龄法是经验和理论相结合的设计计算方法，比污泥负荷法更加精确可靠；泥龄法可以根据泥龄的选择，实现工艺的硝化和反硝化功能；同时，泥龄参数的选择范围比污泥负荷法窄，设计者选择起来难度较小。
泥龄法的设计参数大多是根据国外污水试验得出的，需结合我国的城市生活污水水质加以修正，这是其目前应用的困难所在。
3、数学模型法1986年，原国际水污染与控制协会IAWPRC提出了活性污泥1号数学模型，其后十几年里，随着数学模型的完善，越来越多的活性污泥系统开始采用它进行工程设计和优化。
但具体应用则存在不少问题，主要是由于污水处理的复杂性和多样性，模型中所包含的大量工艺参数需要根据具体的水质进行调整和确定，这需要大量的工程积累，即使简化了的数学模型，应用也相当困难。
到目前为止，数学模型在国外尚未成为普遍采用的设计方法，而在我国还停留在研究阶段。
1.2 目前CASS工艺设计计算方法CASS工艺属于活性污泥法范畴，但由于其运行方式独特，与传统活性污泥法又有很大的差别。
在同一周期内，池内的污水体积、污染物的浓度、DO和MLSS时刻都在发生变化，是一种非稳态的反应过程。
目前CASS工艺设计采用污泥负荷法，该方法不考虑反应池内基质浓度、MLSS和DO含量在时间上的变化，只考虑进出水有机物的浓度差，并忽略同一反应周期内沉淀、滗水和闲置阶段的生物降解作用，采用与传统活性污泥法基本相同的计算公公式。
CASS工艺采用污泥负荷法进行设计时，除反应池容积计算与传统活性污泥法不同，其它如反应池DO和剩余污泥排放量等计算方法与传统活性污泥工艺相同，因此，本节着重介绍CASS工艺反应池容积的计算方法。
1.2.1 计算BOD-污泥负荷（Ns）BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为：（1）式中： Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定；K2——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)；Se——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；η——有机质降解率，％；%26#402;——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，%26#402;＝0.75。
（2）式中： MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L；MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2.2 CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进行计算，计算公式为：（3）式中：V——CASS池总有效容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；Sa、Se——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；X——混合液污泥浓度（MLSS），mg/L；Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)；%26#402;——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。
1.2.3 容积校核CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。
变动容积（V1）指池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两部分组成，一部分是安全容积（V2），指滗水水位和泥面之间的容积，安全容积由防止滗水时污泥流失的最小安全距离决定；另一部分是污泥沉淀浓缩容积（V3），指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。
CASS池总的有效容积：V＝n1×（V1＋V2＋V3）（4）式中：V——CASS池总有效容积，m3；V1——变动容积，m3；V2——安全容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3；n1——CASS池个数。
设池内最高液位为H（一般取3～5m），H由三个部分组成：H＝H1＋H2＋H3 （5）式中：H1——池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的高度，m；H2——滗水水位和泥面之间的安全距离，一般取1.5～2.0m；H3——滗水结束时泥面的高度，m；其中：（6）式中： A——单个CASS池平面面积，m2；n2——一日内循环周期数；H3＝H×X×SVI×10－3 （7）式中：X——最高液位时混合液污泥浓度，mg/L；污泥负荷法计算的结果，若不能满足H2≥H－（H1＋H3），则必须减少BOD-污泥负荷，增大CASS 池的有效容积，直到条件满足为止。
1.2.4 设计方法分析从上述设计方法的描述中可以看出，现行的CASS工艺设计具有以下几个方面的特点：1、设计方法简单，设计计参数单一，在传统的以污泥负荷为主要设计参数的活性污泥设计法基础上，采用容积进行校核，以保证滗水过程中的污泥不流失。
2、设计只针对主反应区容积，而生物选择区容积则是按照主反应区容积的5％设计。
3、污泥负荷法设计重点针对有机物质的降解，对脱氮未加考虑，难以满足污水排放对于氮的要求，故此方法具有片面性，难以满足高氨氮污水处理后达标排放。
2 CASS工艺设计方法改进CASS工艺目前广泛应用的设计方法是污泥负荷法，污泥负荷法立足于有机物的去除，对系统脱氮效果则未加考虑，而对于高氨氮污水，脱氮效果的考虑更为重要，因此需结合目前已有的CASS工艺设计方法，加入脱氮工艺设计，对传统的CASS工艺设计方法进行改进。
2.1 CASS工艺设计方法改进的思路高氨氮的污水脱氮设计的改进思路如下：1、设计采用静态法。
设计方法不追踪CASS反应池内基质和活性污泥浓度在时间上的变化过程，而是着重于在某一进水水质条件下经系统处理后能达到的最终处理效果。
对于同步硝化反硝化，由于其机理还处在进一步研究阶段，在设计中不加考虑。
对于沉淀和滗水阶段的生物反应，其作用并不明显，因此在设计中对这两个阶段的生物反应不加考虑。
2、将主反应区和预反应区分开设计，主反应区主要功能为有机物降解和硝化，而预反应区的功能主要为生物选择和反硝化脱氮。
3、主反应区采用泥龄法设计，而将污泥负荷作为导出参数，结合试验研究的结论，通过污泥负荷对设计结果进行校核。
4、反应池的尺寸通过进水量和污泥沉降性能确定。
2.2 主反应区容积设计主反应区设计采用泥龄法，并用污泥负荷进行校核，其设计步骤如下：1、计算硝化菌的最大比增长速率当污水pH和DO都适合于硝化反应进行时，计算亚硝酸菌的比增长速率公式为：（8）式中：μN,max——硝化菌的最大比增长速率，d-1；T——硝化温度，℃；2、计算稳定运行状态下的硝化菌比增长速率（9）式中：μN——硝化菌的比增长速率，d-1；N——硝化出水的NH3-N浓度，mg/L；KN——饱和常数，设计中一般取1.0mg/L。
3、计算完成硝化反应所需的最小泥龄（10）式中：——最小泥龄，d；μN——硝化菌的比增长速率，d－1。
4、计算泥龄设计值本处采用Lawrence和McCarty在应用动力学理论进行生物处理过程设计时提出的安全系数（SF）概念，SF可以定义为：SF＝/（11）式中：——设计泥龄，d；SF使生物硝化单元在pH值、溶解氧浓度不满足要求或者进水中含有对硝化有抑制作用的有毒有害物质时仍能保证达到设计所要求的处理效果。
美国环保局建议一般取1.5～3.0。
5、计算以VSS为基础的含碳有机物（COD）的去除速率活性异养菌生物固体浓度X1可用下式计算：（12）式中：X1——活性异养菌生物固体浓度，mg/L；YH——异养菌产率系数，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD；bH——异养菌内源代谢分解系数，d－1；S0——进水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD/L；S1——出水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD。