井筒施工凿井设施选型计算
井筒高度的计算方法
井筒高度的计算方法说实话井筒高度的计算方法这事，我一开始也是瞎摸索。
我最初就想啊，这井筒高度，那不得从井口到井底直接一量就得了。
我就抱着个尺子，想在那些已经存在的井筒上去量。
可这哪行啊，好多井筒要么很深很深，尺子根本不够长，要么井筒里面环境很复杂，根本没法这么直接量。
这就是我一开始犯的傻错误，光想着简单粗暴的办法了。
后来我就开始思考啊，能不能通过一些间接的方式来计算呢？我就想到了，从井筒周围的一些建筑结构找思路。
比如说，如果井筒旁边有高楼大厦，而咱知道这些高楼每层的高度，从某个高度的楼层能看到井筒的顶部和底部，那这不就可以通过三角函数来计算嘛。
这个方法听起来挺好的，但是实际操作起来，误差太大了。
为啥呢？因为很难保证视线是完全水平的，而且估算旁边建筑物到井筒的距离也很难精确啊。
我还试过根据井筒的一些设计参数来计算。
比如说有些井筒在建造的时候是按照一定的速度挖掘的，在一定的时间内挖到这个深度，然后再去考虑一些后期修整之类的附加高度。
这种方法感觉比较靠谱，但是前提是你得能拿到准确的挖掘数据啊。
有时候那些数据记录的特别模糊，根本就不精确。
那经过这么多失败之后，我又发现了一个比较实用的方法。
如果我们可以知道井筒底部的压强，还有井筒里液体的密度，那井筒高度就可以用压强除以重力加速度再除以液体密度来计算。
就好比说你想知道一个装满水的罐子有多高，你知道罐底水的压力，又知道水的密度，那就能算出来啦。
不过这个方法也有局限，它要求井筒内的液体是均匀的，有时候井筒里情况复杂，这个方法也不是完全适用。
还有个方法就是根据一些相似井筒的数据来估算。
比如说同类型的井筒在同一个工程结构里或者类似环境下，它们的高度可能会有一定的比例关系。
但这个方法不准确，只能作为一个参考数据。
所以啊，计算井筒高度没有特别完美的一个方法，都是要根据实际情况，结合好几个方法才能相对准确地计算出来的。
比如说我有次就综合了挖掘数据和压强数据，虽然不能说百分百精确，但比只采用一种方法靠谱多了。
立井提升设备的选型计算92页PPT
21、静念园林好，人间良可辞。 22、步步寻往迹，有处特依依。 23、望云惭高鸟，临木愧游鱼。 24、结庐在人境，而无车马喧；问君 何能尔 ？心远 地自偏 。 25、人生归有道，衣食固其端。
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26、要使整个人生都过得舒适、愉快，这是不可能的，因为人类必须具备一种能应付逆境的态度。——卢梭
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27、只有把抱怨环境的心情，化为上进的力量，才是成功的保证。——罗曼·罗兰
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Байду номын сангаас
28、知之者不如好之者，好之者不如乐之者。——孔子
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29、勇猛、大胆和坚定的决心能够抵得上武器的精良。——达·芬奇
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30、意志是一个强壮的盲人，倚靠在明眼的跛子肩上。——叔本华
谢谢！
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主井立井凿井施工组织设计
第一节提升系统一、凿井井架选用MZJ1.7-1 IVG凿井井架，封口盘至翻矸平台高度为10.5m，能满足施工需要。
二、提升设备提升设备选用一套单钩提升系统，主提升绞车型号为2JKZ-3.6/18E，配备提升容器为5m3座钩式矸石吊桶、3 m3 底卸式吊桶。
表3-1 凿井主提升设备选型及技术参数序号项目型号或技术参数备注1 提升机2JKZ-3.6/18E2 最大静张力（kg）200003 电机功率（kw）14004 最大提升速度（m/s） 65 选用钢丝绳（直径）406 提升容器（m3）3/57 天轮规格（mm）Φ30008 钢丝绳终端荷载（kg）116659 钢丝绳破断力总合（kg）11906210 钢丝绳安全系数7.9/17.6三、主提升钢丝绳选择、校核：（1）钢丝绳的最大悬垂高度H0 = H sh+H j（式3-1-1）=520.5+25.87= 546.37m 取547m式中：H sh—井筒深度520.5mH j—井口水平至天轮平台高度25.87 m（2）提升物料荷重5 m3吊桶Q = K m V TBγg+0.9（1-1/ks）V TBγsh（式3-1-2）= 0.9×5×1600+0.9（1-1/2）×5×1000= 9450kg式中：K m—吊桶装满系数0.9V TB—标准吊桶容积m3γg—矸石松散重量1600kg/ m3ks—矸石松散系数2γsh—水容重1000kg/ m33m3底卸式吊桶Q砼= K m V DXρ砼（式3-1-3）=0.9×3×2500=6750kg（3）提升容器自重5m3吊桶：Q Z = 1690+196+312+17 （式3-1-4）= 2215kg5m3吊桶重为1690kg、13吨钩头重为312kg、滑架重196kg、缓冲器重17kg3m3底卸式吊桶：Q Z 2=1754+196+312+17 （式3-1-5）= 2279kg3m3底卸式吊桶重为1754kg、钩头重312kg、滑架重196kg、缓冲器重17kg（4）提升钢丝绳终端荷载提升矸石Q0=Q矸+Q z （式3-1-6）= 9450+2215=11665kg下料Q砼+ Qz2（式3-1-7）=6750+2279=9029kg 用钩头提升伞钻时，提升钢丝绳终端荷载Q 0=Q伞+Qz=8000+196+312+17 （式3-1-8）=8525kg钢丝绳终端荷重提矸石时最大，取Q0=11665 kg（5）钢丝绳单位长度重量P s（kg/m）P s= Q0/（110δB/m a-547）（式3-1-9）=11665/（110×187/7.5-547）=5.31kg/m式中：δB—钢丝绳钢丝的抗拉极限强度187kgfm a—钢丝绳安全系数取7.5（6）选择钢丝绳据P SB≥Ps 查表选择钢丝绳型号为18×7-40-1870 P SB=6.24 kg/mQ d 钢丝破断拉力总和119062kgf（7）安全系数校核①以最大终端载荷验算提升钢丝绳安全系数用5m3 吊桶提矸时m=Q d/(Q0+H0P SB)≥m a （式3-1-10）=119062/（11665+547×6.24）=7.90>7.5②提人时的安全系数提升人员，按每次提升14人考虑校核安全系数m =119062/（14×80+2215+547×6.24）=17.6>9 （式3-1-11）经计算主提升绳选用18×7-40-1870 钢丝绳符合安全规程规定（8）最大静张力验算Q jmax =Q0+H0P SB （式3-1-12）= 11665+547×6.24=15078kg＜18000kg 符合要求（9）最大静张力差Q Jmaxc= Q+H0P SB （式3-1-13）=9450+547×6.24=10928＜20000kg 符合要求（10）提升机电机功率验算P0=（Q z+Q+P SB Ho）V mB/102η（式3-1-14）=（2215+9450+6.24×547）×6/(102×0.85)=1044KW＜1400KW电机功率符合要求。
凿井工程施工设计
凿井工程施工设计凿井工程是矿业工程中的重要环节，其施工质量直接影响到矿井的安全生产和长期稳定运行。
本文主要针对凿井工程施工过程中的关键环节进行设计，包括井筒掘进、井筒支护、吊盘布置、排水系统等方面。
一、井筒掘进1. 井筒断面设计：根据矿井生产规模、井筒用途和地质条件，确定井筒的直径和深度。
本设计中，井筒直径为6.0m，深度为500m。
2. 井筒施工方法：采用钻眼爆破法进行井筒掘进。
根据地质条件，选择合适的钻眼设备和技术，确保井筒掘进效率和质量。
3. 施工顺序：先进行井筒下部掘进，再逐步向上施工。
在施工过程中，注意保持井筒的稳定，防止井壁塌陷。
二、井筒支护1. 支护材料：根据井筒围岩条件，选择合适的支护材料，如钢筋混凝土、钢支架等。
2. 支护结构：采用全断面支护结构，包括井筒壁厚、钢筋混凝土衬砌、钢支架等。
3. 施工技术：根据井筒掘进进度，及时进行支护施工，确保井筒稳定。
在施工过程中，注意控制井筒的变形和应力，防止井筒破裂。
三、吊盘布置1. 吊盘结构：吊盘分为上、下两层，上层为保护盘，下层为工作盘。
上层盘用于井筒安全保护和设备安装，下层盘用于井筒掘进和支护施工。
2. 吊盘悬吊装置：采用多根钢丝绳对称布置，确保吊盘的稳定。
同时，设置保险装置，防止钢丝绳断裂导致吊盘坠落。
3. 吊盘设备安装：在吊盘上安装必要的施工设备，如钻眼设备、支护材料等。
同时，设置足够的工作空间，保证施工人员的安全和施工效率。
四、排水系统1. 排水设备：根据井筒涌水量，选择合适的排水设备，如卧泵、水箱等。
2. 排水管道布置：排水管道应布置在井筒的低洼处，确保涌水能够及时排出。
3. 排水系统控制：设置排水控制系统，实现对涌水的自动监测和控制，确保井筒施工过程中的排水安全。
综上所述，本凿井工程施工设计涵盖了井筒掘进、支护、吊盘布置和排水系统等方面，旨在确保施工过程中的安全、高效和质量。
在实际施工过程中，应根据地质条件、工程规模和施工要求，合理调整和优化设计方案，以满足矿井建设的需要。
700m级超深竖井正井法施工凿井设备选型及应用
700m级超深竖井正井法施工凿井设备选型及应用【摘要】本文是对某输水隧洞工程超深竖井正井法施工凿井设备选型及应用进行总结，通过对煤矿行业正井法施工工法的引进、消化和吸收，提高了700m 级超深竖井施工速度，形成一套水利工程超深竖井施工设备选型配置方案及施工工艺，值得后续类似工程参考借鉴。
【关键词】超深竖井；设备选型；应用1引言水利工程竖井深度超过500m的工程较少，但在煤矿开采施工中超过500m的工程并不少见，但大都属临时通道，不永久保留，水利工程中竖井作为长期的施工通道存在，对其耐久性和安全性有较高的要求。
同时工程追求与其他工程均衡施工的需要，往往施工工期紧张，这就要求配置高强度的机械化凿井设备施工。
由于受到地质条件和工程的特有性质限制，水利水电工程大断面超深竖井需要选择正井法施工，为确保施工安全，竖井垂直提升系统引进矿山立井凿井的成套设施，并结合水工竖井的施工特点，进行提升系统凿井设备选型及技术改造，竖井正井机械化施工技术在水利水电工程建设中的成功引进和应用，一方面解决了深竖井地质条件复杂、安全保证率低等施工难题，另一方面降低了施工成本，加快了施工进度，填补了水利水电工程深竖井正井机械化快速施工技术的空白。
2设计概况某输水工程某标隧洞总长为18.2km，主要包括TBM施工段（15.632km）、辅助洞室段(0.4km)及钻爆法施工段(2.168km)。
主洞采用1台TBM施工，断面形式为圆形洞，洞径7.03m。
根据地形地质及施工分段规划，TBM分两个施工段，独头逆坡掘进施工。
其中TBM1段长度为5.255km，TBM2段长度为10.377km，在TBM2段中间位置256+900桩号处设置S3-1竖井，井口高程1206.500m，与主洞交点高程538.386m，井深668.114m，净直径7.6m。
竖井井颈段28m范围采用HW150钢拱架，榀距1.0m；φ25砂浆锚杆，长3.0m，间排距l.0m；φ8@200mm钢筋网片，C25喷护混凝土，厚18cm。
煤矿主斜井井筒施工组织设计
ⅩⅩ煤矿主斜井井筒施工组织设计目录第一章工程概况第一节设计概况第二节井筒地质及测量工作第三节施工准备工作第二章井筒施工第一节施工方案选择第二节表土段及风化基岩段施工第三节基岩段施工第四节躲避硐第三章凿井辅助系统和设施第一节简述第二节提升设施选型计算第三节通风第四章劳动组织及工程排队第一节劳动组织第二节工程排队第五章质量保证体系及安全技术措施第一节质量方针及目标第二节质量保证体系第三节施工质量检验、试验第四节质量保证措施第五节文明施工措施第六章职业健康安全管理第一节组织及管理第二节安全保证体系第三节主要安全技术措施第四节井筒施工应急预案第七章环境管理附：十三矿主斜井开工前会议纪要、主斜井平、剖面图、施工断面图、设备吊挂图、循环图表等。
第一章工程概况第一节设计概况十三矿主斜井井筒开口位置位于十三矿工业广场东北围墙内，开口标高为+118.00m，设计长度1858.8m，设计方位角136°20ˊ，施工坡度-20°，落底标高-517.752m；半圆拱形断面，净宽5600mm，净高3900mm，净面积18.4m2，主要用途担负十三矿提煤及人员运送。
其中：表土段斜长41.1m，掘进断面积为24.9m2，采用双层钢筋砼支护、壁厚400mm，砌碹砼强度等级C30，铺地厚300mm，铺底砼强度等级C20；风化基岩段斜长119.8m，掘进断面积为24.9m2，采用锚网和单层钢筋砼联合支护、壁厚400mm，砌碹砼强度等级C30，铺地厚300㎜，铺底砼强度等级C20；第三系(基岩段)斜长1406.9m，掘进断面积为21.8m2；穿煤层、受采动影响段斜长291.1m,掘进断面积为26.1m2；第三系和穿煤、受采动影响段采用锚网喷和金支联合支护，锚杆采用φ20×2400mm高强左旋树脂锚杆，间排距：800×800mm，网采用φ6mm金属网，网格80×80mm，金支使用36U型钢，棚距800mm，喷射砼封闭，铺底厚200mm，喷射砼、铺地砼强度等级C20。
依兰回风井计算书 1(主提静张力差)..
提升系统的选型与计算一、提升系统的选型及验算1、井筒概况：依兰第三煤矿回风井井筒设计井深为725(包含15m的水窝)，净井径Φ7.0m，井筒施工布置主副提两套单钩提升，各系统布置详见依兰第三煤矿回风井井筒施工平面布置图，采用Ⅴ型井架凿井基础加高1.0m。
2、提升井架采用Ⅴ型井架凿井，经天轮平台竖直荷载验算，可满足井筒凿井施工的要求。
3、提升绞车布置2JK-3.5/20型和JKZ-2.8/15.5型提升绞车各一台，形成两套单钩提升，绞车技术参数见下表：绞车主要技术参数表4、提升能力：绞车提升能力表5、井架选择计算；①井架恒载荷：天轮平台重量：14000kg翻矸平台重量：34000kg天轮及轴承座总重：17792kg②井架活载荷：提升与钢丝绳悬吊总重：259565.53（参照悬吊设备表）③井架总荷重：14000+34000+17792+259565.53＝325357.53kg④Ⅴ型井架允许最大总荷重：3604660/9.8＝367822.449kg井架总荷重＝325357.53kg<367822.449kg符合要求。
二、主提升机2JK-3.5/20型绞车选型（1）计算提升高度H0=725+26.464+1.0+1.5+0.275=754.239m 取755m（2）设计选用18×7+FC-Φ44-1670型钢丝绳作为提升绳，绳重Ps=7.55kg/m，钢丝绳最小破断拉力为130918.37kg，配13T钩头。
（3）提升容器自重提4m3矸石吊桶时：Qz= Q dz+Q g +Q h +Q hc =1530+278+260+16.45=2084 kg （13T钩头）提3m3矸石吊桶时：Qz= Q dz+Q g +Q h +Q hc =1049+278+260+16.45=1603 kg （13T钩头）提2m3矸石吊桶时：Qz= Q dz+Q g +Q h +Q hc =728+278+260+16.45=1282 kg （13T钩头）式中：Q Z—提升容器自重，kg；Q dz—吊桶自重，1530kg 1049kg 728kgQ h—滑架重量，260kg；Q hc—缓冲器重量，16.45kg；Q g—钩头重量，278kg；（4）钢丝绳终端载荷（Q终）：和验算提升钢丝绳静张力①4m3吊桶提矸：Q1＝Q矸+Q Z =(0.9×4×1600+0.9×(1-1/2)×4×1000)+ 2084=9644 kg；验算提升钢丝绳静张力：4m3矸石吊桶（提升到井深210m）：Q=Q+Q=9644+7.55×（210+30）=11456kg；11456×9.8=112268.8N；112268.8N﹤112700 N满足要求②3m3吊桶提矸：Q1＝Q矸+Q Z=(0.9×3×1600+0.9×(1-1/2)×3×1000)+1603=7273 kg；验算提升钢丝绳静张力：3m3矸石吊桶（提升到井深520m）：Q=Q终+Q绳=7273+7.55×（520+30）=11425.5 kg；11425.5×9.8=111969.9 N；111969.9 N﹤112700 N满足要求③2m3吊桶提矸：Q1＝Q矸+Q Z=(0.9×2×1600+0.9×(1-1/2)×2×1000)+1282=5062 kg；验算提升钢丝绳静张力：2m3矸石吊桶（提升到到底）：Q=Q终+Q绳=5062+7.55×755=10762.25 kg；10762.25×9.8=105470.05 N；105470.05 N﹤112700 N满足要求(绳重Ps=7.55kg/m, H0=755m) 4m3吊桶提人：Q2＝Q r+Q Z =10×100+2084=3084 kg（限乘10人）；3m3吊桶提人：Q2＝Q r+Q Z =8×100+1603=2403 kg（限乘8人）；2m3吊桶提人：Q2＝Q r+Q Z =6×100+1282=1882 kg（限乘6人）；式中：Q1—提矸终端荷重，kg；Q矸—提升矸石荷重，kg；Q2—提人时终端荷重，kg；Q r—人重，kg。
第七章 立井井筒施工设备和布置
第七章立井井筒施工设备和布置第七章立井井筒施工设备与布置立井井筒施工时，为了满足掘进提升、翻卸矸石、砌筑井壁和悬吊井内施工设施的需要，必须设置凿井井架、天轮平台、卸矸台、封口盘、固定盘、吊盘、稳绳盘、以及砌壁模板等凿井结构物。
有一些凿井结构物是定型的，可以根据施工条件选取（如凿井井架），有一些则要根据施工条件进行设计计算。
本章重点介绍几个主要凿井结构物的结构特点和设计的原则，以及凿井设备的布置。
第一节凿井井架凿井井架是专为凿井提升及悬吊掘进设备而设立的，建井结束后将其拆除，再在井口安装生产井架。
因此，凿井井架亦称临时井架。
我国凿井时大都采用亭式钢管井架（图7-1），这种井架的四面具有相同的稳定性，天轮及地面提绞设备可以在井架四周布置。
亭式井架采用装配式结构，其优点是：可以多次重复使用，一般不需要更换构件；每个构件重量不大，安装、拆卸和运输都比较方便；防火性能好；承载能力大，坚固耐用，可以满足井下和井口作业的需要。
除亭式钢管井架外，个别地方还使用过三腿式钢凿井井架，在地方小煤矿也使用过木井架。
近年来，一些单位开始利用永久井架或永久井塔代替凿井井架开凿立井，省去了凿井井架的安装拆卸，虽延长了凿井准备期，但对整个建井工期影响不大，提高了投资效益。
最近设计单位又设计出生产建井两用井架，它既服务于建井提升用，又服务于矿井生产提升用，是一种将凿井井架和生产井架的特点相结合的新型井架。
永久井架和永久井塔是专为生产矿井设计的，利用永久井架和永久井塔凿井，必须对其改造或加固，以满足凿井的要求。
两用井架的问世，将此问题彻底解决，显示出极大的优越性，如济宁2号和3号井副井均应用生产凿井两用井架进行立井井筒的施工。
亭式钢凿井井架在目前建井工程中使用最为广泛。
根据井架高度、天轮平台尺寸及其适用的井筒直径、井筒深度等条件，亭式钢管井架共有六个规格，其编号为I、II、III、IV、新IV和V型，分别适用于井深200、400、600、800及1100m。
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第六章 井筒施工凿井设施选型计算 一、提升设备的选型 （一）井筒基本数据 副井井筒设计净直径为Φ10.5m，井筒深。井筒施工采用永久井塔改造后凿井，凿井天轮平台高度：+，+24m、+，其中提升天轮、稳绳天轮布置在+平台上。 （二）提升设备的选择 井筒主、副提升均采用15绞车，配一套单钩吊桶提升，DX-3m3底卸式吊桶下放混凝土，主、副提升均下放型伞钻，均采用11t钩头装置。详见表6-1提升绞车选型参数表。 （三）主、副提升钢丝绳的选择计算 （1）钢丝绳悬垂长度H0＝Hsh+Hj＝++＝，取645m； 式中：Hsh——井筒深度m Hj——井口水平至井架天轮平台悬垂高度m （2）钩头、滑架、缓冲器重量 Qz=Q1+Q2=2109+1923+245=4277（N） 式中：Q1——11t钩头及连接装置重量为2109N Q2——滑架及缓冲器装置重量1923+245=2168N （3）终端荷重 1）5m3吊桶提升矸石时： Q矸=g×［G + Km·V·γg+×(1－1/Ks ) V·γs］+Qz
=×（1690＋×5×1600＋×(1－1/2)×5×1000）＋4277
=×（1690＋7200＋2250）＋4277 =113560（N） 式中：Km——装满系数 取Km= V ——吊桶容积 V=5m3 γg ——松散矸石容重 取rg=1600kg/m3 γs —— 水容重 取rs=1000kg/m3 Ks ——岩石松散系数 取 Ks= G ——5m3座钩式吊桶重量 G=1690kg 2）下放型伞钻时 Q伞钻=QSZ＋Q2=103005＋4277=107282（N） 式中：QSZ——型伞钻重量为103005N Q2——钩头、滑架及缓冲器装置重量4277N 3）3m3底卸式吊桶下放混凝土时 Qdxs=g（G＋Km·V·γg）＋Q2 =×（1400＋×3×2675）＋4277 =（N） 式中：G——3立方底卸式吊桶自重 G=1400kg Km——装满系数 取Km= V ——吊桶容积 V=3m3 γg ——混凝土容重 取rg=2675kg/m3 根据以上计算结果，选择荷重Q0= Q矸= 113560（N）为计算依据。 （4） 提升钢丝绳单位长度重量Ps（按最大荷载提5m3矸石计算）
78.581.9/6455.781.91770110113560/81.9110＝—＝—σ＝gHomaQoPsBkg/m
式中：бB——钢丝绳公称抗拉强度 取бB=1770Mpa ma—— 安全系数 取ma= 根据计算选18×7+FC-40-1770特型多层股不旋转钢丝绳，其标准每米重量PSB=6.24kg/m，钢丝破断力总和Qd=1190624N。 （5）钢丝绳安全系数校核 ① 提物时 78.781.964524.61135601190624＝＋＝＋＝gHoPsQoQdMaB＞符合规定。
② 提人时 按每次提升12人考虑，每人重100kg（带工具） QR=×(12×100+1530)+4277=（N）
88.1681.964524.63.310581190624＝＋＝ｇ＝＋HoPsQQdMaBR＞9符合规定。
（四）主、副提天轮的选择 D≥60d＝60×40=2400mm（d为钢丝绳直径） 注：《煤矿安全规程》规定，围抱角小于90°的天轮直径D≥60d。 选择天轮为TXG3000/型，公称直径3000mm，钢丝绳破断拉力总和1735KN，满足使用要求。 （五）主、副提升机的选择 （1）提升机滚筒直径 D≥60d＝60×40=2400mm（d为钢丝绳直径） （2）选定提升机型号 考虑到井筒深度，为了提高提升能力以及后期施工的需要，决定选用15新型凿井专用提升机，其主要指标如下： 卷筒直径：D=4000mm；卷筒宽度：BT=2650mm；卷筒个数2个；钢丝绳最大静张力差：FJ=210KN。 （3）校验卷筒宽度 缠绕层数：n=B/BT=2650=（层），需要爬一层钢丝绳。 式中：H——提升高度取H=645m； 30——试验绳长度30米； ε——绳圈间隙，取3； d—— 绳径 d = 40mm； n—— 缠绳层数 （4）验算提升机的强度 最大静张力验算（按绳端荷重提5m3吊桶时） Fj=Q0+PSB×H0×g =113560+×645×=153043N<210000N，符合规定 （5）电动机功率估算 式中：VmB——提升机最大速度 VmB=6.84m/s η——传动效率 取η= 提升机配备电机为YR630-12/2×1000kw，满足施工需要。 二、悬吊设备的选型 （一）吊盘悬吊钢丝绳、稳车天轮选择 1、悬吊钢丝绳选择 吊盘采用二层盘，八根绳悬吊，考虑实际使用情况，按照六根绳悬吊计算选择钢丝绳。选用二台HZ-6抓岩机，吊盘自重：Q1=438609N，吊盘承受满载砼吊桶重：Q2=93000N，人员重：Q3=13734N，抓岩机重：Q4=201752N，水箱及水重：Q5=29430N。 钢丝绳悬垂长度按照650m计算。 （1）终端荷重 Q0 Q0=1/6（Q1+Q2+Q3+Q4+Q5） =×（438609+93000+13734+201752+29430） =×776516 ＝(N) （2）钢丝绳单位长度重量： 式中：бB——钢丝绳极限抗拉强度，取бB=1770Mpa Ma：安全系数，取Ma=6 H0：悬吊高度 H0=650m （3）根据计算选: 18×7+FC-38-1770钢丝绳，其每米重PSB=m，钢丝破断力总和1075154N。 （4）钢丝绳安全系数校验 5.665063.581.922.1294451075154..＝＋＝＋＝HoPgQoQdMaSB＞6符合规定
3、稳车选择 根据单根钢丝绳最大荷重165345N，选用JZ-25/1300型稳车6台 4、悬吊天轮选择 D≥20d =20×38=760mm （d钢丝绳直径） 选用Φ1.0米单槽悬吊天轮六套。 （二）抓岩机悬吊钢丝绳、稳车天轮选择 1、悬吊钢丝绳选择 选用2台HZ-6型中心回转抓岩机，机重Q1=79235N，抓头及它重量Q2=，钢丝绳悬垂长度按照650m计算。 （1）终端荷重 Q0 Q0=Q1+Q2==79235+＝ (N) （2）钢丝绳单位长度重量： 式中：бB——钢丝绳极限抗拉强度，取бB=1770Mpa Ma：安全系数，取Ma=6 H0：悬吊高度 H0=650m （3）根据计算选:18×7+FC-34-1770钢丝绳，其每米重PSB=4.51kg/m，钢丝破断力总和860893N。 （4）钢丝绳安全系数校验
58.665051.481.973.102121860893..＝＋＝＋＝HoPgQoQdMaSB＞6符合规定
3、稳车选择 根据钢丝绳最大荷重115828N，选用JZ-16/800A型稳车2台 4、悬吊天轮选择 D≥20d =20×34=680mm （d钢丝绳直径） 选用Φ1.0米单槽重型悬吊天轮。 （三）模板悬吊钢丝绳、稳车天轮选择 1、悬吊钢丝绳选择 取最大模板直径12.5m，模板自重Q1＝441450N，模板增加混凝土重量Q2＝88290N；钢丝绳悬垂长度按照650m计算，共计四个稳车悬吊。 （1）终端荷重 Q0 Q0=1/4（Q1+Q2）= 1/4（441450+88290）＝132435(N) （2）钢丝绳单位长度重量： 式中：бB——钢丝绳极限抗拉强度，取бB=1770Mpa Ma：安全系数，取Ma=6 （3）根据计算选: 18×7+FC-38-1770钢丝绳，其每米重PSB=5.63kg/m，钢丝破断力总和1075154N。 （4）钢丝绳安全系数校验
39.665063.581.91324351075154..＝＋＝＋＝HoPgQoQdMaSB＞6符合规定
3、稳车选择 根据钢丝绳最大荷重168335N，选用JZ-25/1300A型稳车4台 4、悬吊天轮选择 D≥20d =20×38=760mm （d钢丝绳直径） 选用Φ1.0米单槽悬吊天轮三套。 （四）排水管悬吊钢丝绳、稳车天轮选择 1、凿井期间如果涌水量小于10m3/h，则用吊桶附带排水；如果涌水量大于10m3/h，采用博山泵厂DC50-80×11型高扬程卧泵排水，流量Q=66.2m3/h，扬程H=803米，卧泵和水箱放置在吊盘上层盘，井筒内排水管和电缆用钢丝绳悬吊。迎头用BQF-50/25风动潜水泵将水排至吊盘水箱，由卧泵排至地面。 ○1根据排水量计算管路直径
管路直径：mVdQDg088.03600314.32.66436004＝＝π＝
式中：Q——排水量 取Q=66.2m3/h Vd——排水管内水流速度 取Vd=3m/s 根据计算采用标准管径内径Φ=108mm无缝钢管为排水管路。 ○2计算水泵扬程（近似计算）
式中：h1——吸水高度 取h1=2m h2——排水高度 取h2=650m η——水管效率 取η=— DC50-80×11型卧泵设计扬程为803米能满足施工排水要求。 2．悬吊钢丝绳选择 排水管Φ108×5，每米重量，敷设长度650米，其重量: Q1=×650=80990(N)； 法兰接头每6米一付，每付重, 其重量: Q2=650÷6×=25601(N) 排水管内水重: Q3=[（）/2]2××650×1000×=48073(N) 卧泵动力电缆一趟，其总重量： Q4=×650×=67591(N) 卡子每3米一付，每付重，其重量： Q5=650÷3×=9926(N) ○1钢丝绳最大悬吊高度 H0=650m
○2终端荷重 Q0（采用2根钢丝绳悬吊）
Q0=1/2（Q1+Q2+Q3+Q4+Q5） =1/2（80990+25601+48073+67591+9926） =(N) ○3钢丝绳单位长度重量：PS
式中：бB—钢丝绳极限抗拉强度， 取бB=1770Mpa Ma：—安全系数， 取Ma=6