柱模板(不设对拉螺栓)计算书
柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
4k c012c
min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.5]＝min[29.87，84]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2
三、面板验算
面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数7 柱短边小梁根数 5
柱箍间距l1(mm) 500
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m
M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.252-0.121×0.882×0.252＝-0.128kN·m
σ＝M max/W＝0.128×106/(1/6×500×152)＝6.827N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×2504/(100×9350×(1/12×500×153))＝
0.28mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 50×80
小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.2 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000
最低处柱箍离楼面距离(mm) 200
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.054＝9.513 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.428kN·m
σ＝M max/W＝0.428×106/(53.333×103)＝8.027N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.868＝7.467 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.801mm≤[ν]＝1.25mm
满足要求！
五、柱箍验算
柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm) Φ48×2.7
柱箍计算截面类型(mm) Φ48×2.4柱箍截面惯性矩I(cm4) 8.96
柱箍截面抵抗矩W(cm3) 3.73 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205
柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
q＝S承l1＝38.054×0.5＝19.027kN/m
N＝0.5ql3＝0.5×19.027×1.03＝9.799kN
M＝ql22/8＝19.027×1.692/8＝6.793kN·m
N/A n+M/W n＝9.799×103/344+6.793×106/(3.73×103)＝1849.613N/mm2＞[f]＝205N/mm2
不满足要求！请优化柱箍间距或增大柱箍截面！
2、柱箍挠度验算
q＝S正l1＝29.868×0.5＝14.934kN/m
ν＝5ql24/(384EI)＝5×14.934×16904/(384×206000×8.96×104)＝85.938mm＞[ν]＝l2/400＝4.225mm
不满足要求！请优化柱箍间距或增大柱箍截面！
六、柱箍端部节点验算
满足要求！
结论和建议：
1.柱箍强度验算，不满足要求！请优化柱箍间距或增大柱箍截面！
2.柱箍挠度验算，不满足要求！请优化柱箍间距或增大柱箍截面！。
柱模板计算书
本工程位于任丘市经济开发区北区，地上三层，建筑高度12.7米，总建筑面积 14000平方米。
本工程由任丘韩昌工艺品有限公司建设，河北大地建设科技有限公司勘察，世 纪东华建筑规划设计有限公司设计，任丘市建兴工程建设项目管理有限公司监理， 任丘市诚建建筑安装工程有限公司施工。
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工 计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计 规范》(GB50010-2010)。
0.09
0.086
0.067 0.041
0.06
0.064 0.054
0.051 0.05
0.062
弯矩图(kN·m)
1.587 1.626
1.147 1.26 1.22 1.268 1.116
1.22
0.705 0.398
0.823 1.322 1.209 1.249 1.201 1.354
1.708
(二) 内力计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及 内力、变形图如下：
8.231kN /m
100 300 300 300 300 300 1990
8.554kN /m
400 400 400 400 1540
0.323kN /m 330
弯矩和剪力计算简图
0.113
柱截面宽B：550mm；柱截面高H：550mm；
搭设形式：组合式柱箍有竖楞；
2.面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
3.柱箍
柱模板计算
柱模板计算没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书一、柱模板荷载标准值强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.82m；1——外加剂影响修正系数，取1.0；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.0kN/m2。
二、柱模板计算简图图1 柱箍计算简图柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。
柱模板的截面宽度B=500mm；柱模板的截面高度H=500mm；柱模板的高度L=3820mm；柱箍的间距计算跨度d=500mm。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，木方间距250mm，模板宽500mm，则应按照均布荷载下的两跨连续梁计算，计算如下：1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式：其中 q为强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×47.71+1.4×4.0)×0.5=31.43kN/md为竖楞的距离，d = 250mm；经过计算得到最大弯矩M=0.125×31.43×0.25×0.25=0.246kN.M面板截面抵抗矩 W= 500×18×18/6=27000mm3经过计算得到 = M/W = 0.246×106/27000=9.09N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求。
立柱模板计算书
立柱模板计算书设计：复核：审核：二〇一八年九月目录1 工程简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 模板结构形式 (1)2 设计相关参数选定 (3)2.1 计算目的 (3)2.2 计算范围 (3)2.3 参考资料 (3)2.4 主要控制参数 (4)2.5 设计技术参数及相关荷载大小选定 (4)2.5.1 荷载类型 (4)2.5.2 工况分析 (5)2.5.3 工况及荷载组合 (6)2.5.4 计算方法 (6)3 模板设计计算 (6)3.1 1800×2200mm方柱模板验算 (6)3.1.1 面板验算 (6)3.1.2 次楞方木验算 (7)3.1.3 长边柱箍验算 (8)3.1.4 短边柱箍验算 (9)3.1.5 对拉螺栓验算 (10)3.2 φ1200mm圆柱模板验算 (10)3.2.1 面板验算 (10)3.2.2 柱箍验算 (11)3.3 模板稳定性验算 (12)4 计算结果汇总 (13)5 结论 (13)1立柱模板设计计算书1 工程简介1.1 工程概况根据现有设计图纸统计，共有926根立柱，柱高2.4m～5.2m，混凝土等级为C50。
本层立柱分两次浇筑，第一次浇筑1m，底板施工完成后，再浇筑剩余部分。
立柱工程数量详见下表。
表1.1-1立柱工程数量表1.2 模板结构形式(1)方柱模板结构形式面板采用18mm厚木胶板，竖向次楞为50×100mm方木，间距200mm；次楞方木外设横向双拼φ48×3mm钢管柱箍，上下间距300mm；对拉螺杆采用φ14mm全丝拉杆，用M14对拉螺栓固定，间距515～715mm。
模板立面图如下图1.2-1所示。
图1.2-1 1800mm×2200mm立柱模板左、正立面图(2)圆柱模板结构形式面板采用18mm厚弧形木胶板，内径1200mm；柱箍采用宽32mm、厚1.5mm钢带，用M14螺栓固定，柱箍间距250mm，上部间距500mm。
500×500柱标准规定模板计算书
500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
柱模板计算书
柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。
1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。
标准层宽柱模板支撑计算书
标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数（以900*900为例）柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.76k N /mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
胶合板模板(柱模)设计计算书
柱模板设计计算书依据<<木结构设计规范>>完成。
一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=450mm；柱断面宽度H=600mm；方木截面宽度=80mm；方木截面高度=80mm；方木间距l=300mm,胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc——为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；T——混凝土的入模温度,取20(℃)；V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β1——外加剂影响系数，取1；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40.55kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
三、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q——强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×40.55+1.4×3.00)×600.00/1000=31.716kN/ml——方木间距,取l=300mm；经计算得 M=0.1×31.716×(300.00/1000)2=0.285kN.m胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3σ = M/W=0.285×106 /32400.000=8.810N/mm2胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40.55+1.4×3)×600×300/106=5.709kN经计算得τ=3×5.709×103/(2×600.000×18.000)=0.793N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q——强度设计荷载(kN/m):q=40.55×600/1000=24.330kN/m侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a——方木间距,取a=300mm；E——弹性模量,取E=6000 N/mm2；经计算得 W=0.677×24.330×300.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.76mm最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!四、方木验算方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:方木计算简图(1) 方木抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q——强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×40.550+1.4×3.000)×300/1000=15.858kN/mB——截面长边,取B=600mm；经计算得 M=15.858×(600/1000)2/8=0.714kN.m；方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=80×802/6=85333.333mm3；σ = M/W=0.714×106/85333.333=8.367N/mm2；方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2) 方木抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.550+1.4×3.000)×300×600/106=4.757kN 经计算得τ=3×4.757×103/(2×80.000×80.000)=1.115N/mm2方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 方木挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中 q——设计荷载(kN/m):q=40.55×300/1000=12.165kN.mI=b×h3/12=80×803/12=3413333.333mm4B——柱截面长边的长度,取B=600mm；E——弹性模量,取E=9500 N/mm2；经计算得 W=5×12.165×6004/(384×9500.00×3413333.33)=0.633mm允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!。
柱模板支撑计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4.65mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。
柱箍采用60×80mm 木方。
柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度14mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量6000N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量9000N/mm 2。
600柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3h ； T —— 混凝土的入模温度，取15℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.65m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.87kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×31.88=28.692kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3=2.7kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.19kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。
荷载计算值 q = 1.2×28.692×0.45+1.4×2.7×0.45=17.195kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 45×1.4×1.4/6 = 14.7cm 3；截面惯性矩 I = bh 3/12 = 45×1.4×1.4×1.4/12 = 10.29cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
400×400柱模板计算书
工程名称
莲塘口岸-旅检区建筑施工总承包工程
计算部位
400mm×400mm柱模板计算
计算参数
柱模板的截面宽度 B=400.000mm
柱模板的截面高度 H=400mm
柱模板的计算高度 L =10700mm，柱箍间距计算跨度 d =450mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，
B方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] =12.920kN
对拉螺栓所受的最大拉力 N =3.700kN
满足要求!
H方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.897×106/8982.0=99.866N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.627mm
竖楞木方最大允许挠度，[v] =450.000/250mm
满足要求!
B方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.897×106/8982.0=99.866N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.627mm
支撑钢管的最大挠度小于660.000/150与10mm
满足要求!
满足要求!
2.竖楞木方抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×2220/(2×50×100)=0.666N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.300N/mm2
满足要求!
3.竖楞木方挠度计算
v =0.667qd4/100EI=0.667×6.300×450.004/
(100×9000.0×4166666.8)=0.047mm
柱模板计算书
柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:8；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；柱箍的间距(mm):790；3.竖楞信息竖楞材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γＨ其中γ -- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 4.000h；T -- 混凝土的入模温度，取35.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 2.00m/h；H -- 模板计算高度，取 3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15。
分别计算得F=0.22γtβ1β2V1/2 =42.936 kN/m2、F=γＨ=75.000 kN/m2，取较小值42.936 kN/m2作为本工程计算荷载。