幕墙基本计算公式
幕墙计算大全(吐血之作)
第一章玻璃面板计算第一节中空夹胶玻璃面板计算（屋面）采光顶的玻璃面板的配置为8mm+12A+6mm+1.52 PVB+6mm钢化中空夹胶玻璃，面板的最大尺寸为1925mm×2000mm。
计算标高为24米。
局部风压体型系数μs1取0.8。
1. 玻璃荷载计算1.1 风荷载标准值为W k＝βgZ·μs1·μz·W o＝1.879×.8×.905×.45＝.612KN／m2风荷载体体形系数按照屋面取为0.8。
根据《建筑幕墙》GB/T21086-2007附录B第B.2.1.1.1的规定，风荷载不小与1.5Kpa.取W k＝1.5KN／m21.2 玻璃自重标准值为：q k0＝γ玻·t×1.2＝25.6×20×1.2/1000＝0.62 KN／m21.3 活荷载标准值为： L k＝0.5KN／m21.4 雪荷载根据《建筑结构荷载规范》第6节：S k＝μr·S o＝2×0.4＝0.8 KN／m2因雪荷载大于活荷载，且雪荷载与活荷载不同时组合，因此荷载组合时不考虑活荷载。
1.5 校核玻璃挠度荷载工况：玻璃面板的等效厚度：t d= 0.95(t13+t23+t33)1/3 =9.3mm工况1：1.0W k -1.0q ky =1.5KN／m2-0.62 KN／m2=0.88KN／m2（方向竖直向上）工况2：1.0q ky+1.0 s k =0.62 KN／m2+0.8 KN／m2=1.42KN／m2（方向竖直向下）1.3 校核玻璃强度荷载工况：采用8mm+12A+6mm+1.14 PVB+6mm的钢化夹胶玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规范》第6.1.4条规定，中空玻璃的外层玻璃分配的风荷载是内层玻璃的1.1倍，夹胶玻璃的外片及夹胶玻璃的内片分配的风荷载一样，只需计算外片玻璃即可。
工况3：对于外片玻璃分配的风荷载为：W ko=1.4W k×1.1×t13/(t13+t23+t33)=1.4×1.5KN／m2×1.1×83/(83+63+63)=1.28KN／m2（方向竖直向上）对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：W ko+ q ko=1.28 KN／m2-0.25 KN／m2=1.03 KN／m2（方向竖直向上）工况4：对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）对于外片玻璃的雪荷载为：s ko =s k×1.1×t13/(t13+t23+t33) = 1.1×0.8KN／m2×83/(83+63+63)=0.48 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：1.2q ko+ 1.4s ko=1.2×0.25 KN／m2+1.4×0.48KN／m2=0.972KN／m2 （方向竖直向下）2. 玻璃挠度计算玻璃简化为四边简支面板，利用有限元软件ANSYS计算玻璃板块，建立玻璃板块的有限元模型如下：此处的玻璃变形如果采用小变形理论计算，则挠度大于玻璃的厚度，所以此处的玻璃挠度计算采用大变形理论。
幕墙计算入门
0.45 广州、哈尔滨、塘沽、长白、通化
0.50 沈阳、呼和浩特、漳州、宁波、丹东
0.55 佳木斯、长春、温州、上海、青岛、烟台、营口、茂名、福州、威海、东兴、酒泉、大理
0.60 大连、乌鲁木齐
0.65 喀升、二连、阿克苏、海拉尔、嘉峪关
0.70 湛江、海口、三亚、香港、澳门、深圳、珠海、北海、满洲里
KN；
L ——计算层间高
m；
B ——分格宽
m；
T ——玻璃厚度
m；
γ玻 ——玻璃的密度
KN／m3
q 强度 ——竖框所受线荷载
KN/m
q ——强度荷载组合
qey ——作用于幕墙平面外水平分布地震作用 KN／m2；
b、刚度计算
f＝5q 刚度 y·L4／384EIx q 刚度 y＝qy×B qy＝1×Wk＋0.6qey [f]＝B/180≤20mm 式中：q 刚度 y——在矩形荷载作用下竖框所受线荷载和作用； qy ——挠度荷载组合；
② 竖直方向的挠度 f＝5qxk·B4／384EIY
实际刚度计算先选横框，通过许用挠度[f]算出 Ixmin、Iymin 来核算所选择的 横框是否符合。
二、 幕墙竖框的计算： 立柱通常为偏心受拉构件，应避免设计成偏心受压构件，受压时容易丧失
稳定。立柱的轴向力由板、横梁的重量和立柱的重量产生；立柱的弯矩由横梁传 来的（有时由板材直接传来）的风力和地震力产生。
3)选择一弯矩绝对值最大截面进行应力验算：
M/γW+N/A0≤fa
4)选择一跨中弯矩最大一跨进行挠度验算：
fi 中=5qkbi4/384EI+MiDbi2/24EI fic=( -piai3/3-qkai4/8+qkdi4/24+MiAdi/3+MiDdi /6) /EI
幕墙基本计算公式
幕墙设计计算书基本参数:北京地区基本风压0.400kN/m2抗震设防烈度8度设计基本地震加速度0.08gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑幕墙》 JG 3035-1996《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本工程为：内江百科园一期工程，按C类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: W k=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。
幕墙承载载力计算公式
幕墙承载载力计算公式幕墙是现代建筑中常见的外墙形式，它不仅具有装饰性，还承担着承载风压、自重和外部荷载的作用。
在设计和施工幕墙时，需要对其承载载力进行计算，以确保其结构安全可靠。
本文将介绍幕墙承载载力的计算公式及其相关内容。
1. 幕墙承载载力计算公式。
幕墙的承载载力是指其能够承受的最大外部荷载。
一般来说，幕墙的承载载力可以通过以下公式进行计算：P = K × A × C。
其中，P为幕墙的承载载力，单位为N（牛顿）；K为幕墙的风压系数，单位为N/m²；A为幕墙的面积，单位为m²；C为幕墙的荷载系数，无单位。
2. 幕墙风压系数的计算。
幕墙的风压系数K是指单位面积上的风压大小，其计算方法一般为：K = 0.5 ×ρ× V²。
其中，ρ为空气密度，单位为kg/m³；V为风速，单位为m/s。
3. 幕墙荷载系数的计算。
幕墙的荷载系数C是指幕墙在承受外部荷载时的影响系数，其计算方法需要根据具体情况进行确定。
一般来说，幕墙的荷载系数与幕墙的结构形式、材料、安装方式等有关。
4. 幕墙面积的计算。
幕墙的面积A是指幕墙的实际投影面积，其计算方法一般为：A = L × H。
其中，L为幕墙的长度，单位为m；H为幕墙的高度，单位为m。
5. 幕墙承载载力的实际应用。
在实际工程中，幕墙承载载力的计算需要考虑多种因素，包括风压大小、幕墙面积、荷载系数等。
在设计和施工过程中，需要严格按照相关规范和标准进行计算和验算，以确保幕墙的结构安全可靠。
6. 幕墙承载载力的优化设计。
为了提高幕墙的承载能力和安全性，可以采取一些优化设计措施，包括增加幕墙的厚度、采用高强度材料、改善幕墙的连接方式等。
通过优化设计，可以有效提高幕墙的承载能力，降低其在使用过程中的安全风险。
7. 结语。
幕墙承载载力的计算是幕墙设计和施工中非常重要的一环，它直接关系到幕墙的结构安全性和使用性能。
建筑幕墙设计计算-2
S1＝1.1×S×t13/(t13+t23)
S2＝S×t23/(t13+t23)
[公式(11)]
[公式(12)]
te 0.95 3 t13 t23
[公式(13)]
式中：S1、S2---分别为分配到单片玻璃的荷载作用效应组合的设计值； t1、t2 --- 分别为各单片玻璃的厚度 (mm)； S --- 荷载作用效应组合的设计值 (N/mm2)；
(3). 四点支承夹层玻璃及中空玻璃的计算可参照四边支承
玻璃的计算，先按公式(8)~公式(13)进行荷载分配及等效 厚度的计算，然后按公式(14)~公式(16)进行玻璃强度及
挠度的计算。
1.2.3 全玻幕墙玻璃面板计算
全玻幕墙面板玻璃通过胶缝与玻璃相连结时，面板可作 为支承于玻璃肋的单向简支板设计，其应力与挠度可分别按 四边支承板的规定计算，公式中的a值应取为玻璃面板的跨 度(即两玻璃肋的间距)，系数 m 和 μ 可分别取为0.125和 0.013；面板为四点支承玻璃时，可按四点支承玻璃的规定 计算。
t --- 金属板的厚度 (mm)； m --- 弯矩系数，应按其边界条件由JGJ 133-2001附录 B 表 B.0.1确定； S --- 荷载作用效应组合的设计值 (N/mm2)； Sk --- 荷载作用效应组合的标准值 (N/mm2)； θ --- 参数； η --- 折减系数，可由参数θ 按JGJ 133-2001表5.4.3采用；
Iy --- 横梁截面绕 y 轴的毛截面惯性矩(mm4) ；
tx --- 横梁截面垂直于 x 轴腹板的截面总宽度（mm)； ty --- 横梁截面垂直于 y 轴腹板的截面总宽度（mm)。
(3). 在风荷载或重力荷载标准值作用下，横梁的挠度限值
光伏幕墙计算公式
光伏幕墙计算公式
光伏幕墙的计算公式涉及到多个参数，包括幕墙安装比例系数、幕墙安装立面面积、遮阳板安装面积比例系数、遮阳安装立面面积、墙面安装面积比例系数和安装墙面面积等。
具体公式如下：
1. 幕墙安装比例系数η一般取。
2. 幕墙安装立面面积S幕墙等于总建筑面积乘以立面日照表面系数。
其中，总建筑面积等于用地面积乘以容积率，立面日照表面系数取。
3. 遮阳板安装面积比例系数η遮阳一般取。
4. 遮阳安装立面面积S遮阳等于总建筑面积乘以立面日照表面系数。
其中，总建筑面积等于用地面积乘以容积率，立面日照表面系数取。
5. 墙面安装面积比例系数η墙面一般取。
6. 安装墙面面积S墙面等于总建筑面积乘以立面日照表面系数。
其中，总建筑面积等于用地面积乘以容积率，立面日照表面系数取。
这些参数和公式可以帮助您计算光伏幕墙的安装面积和所需的材料数量。
请注意，这些公式仅供参考，实际应用中可能需要根据具体情况进行调整。
石材幕墙面积计算规则
石材幕墙面积计算规则
石材幕墙面积计算规则是建筑设计和施工中非常重要的一项工作，其准确性直接关系到建筑外观的美观度和实用性。
面积计算规则主要包括以下几个方面：
1.幕墙面积计算公式
石材幕墙面积计算公式为幕墙面积=幕墙长度×幕墙高度。
其中，幕墙长度是指幕墙整体的长度，包括支架构造和石材幕墙板，幕墙高度是指幕墙整体的高度，包括石材幕墙板和顶部构造物。
在实际计算中，还需考虑幕墙中的门窗、构造物等因素，对计算结果进行修正。
2.幕墙面积计算的误差控制
在进行幕墙面积计算时，需要注意误差的控制。
在实际施工过程中，由于各种因素的影响，可能会导致计算出的面积与实际情况存在一定的误差。
为了控制误差，需要对设计方案进行充分的论证和检查，以确保幕墙面积计算的准确性。
3.幕墙面积计算的注意事项
在进行幕墙面积计算时，需要注意以下几个方面：
（1）准确测量幕墙长度和高度。
（2）考虑幕墙中的门窗、构造物等因素，对面积进行修正。
（3）根据设计方案和实际情况进行面积计算。
（4）控制误差，确保幕墙面积计算的准确性。
总之，石材幕墙面积计算规则是建筑设计和施工中必不可少的一项工作。
只有严格按照计算规则进行计算，才能保证幕墙的质量和美
观度。
幕墙预算计算
先要观察所需报价工程都包括那些项目，一般都有铝型材，胶，配件，铁件，这几大类；然后按类别计算。
1. 型材，如果手边没有图纸上显示的型材类别（没有书参考重量），那就安型材截面计算，可用公式W（重量.KG）=F（断面积,㎜2）*L（长度，m）*p(密度，g/㎝3)*1/1000 铝的密度=
2.71；钢的密度=7.85；不锈钢的密度=7.98 （请注意单位换算）。
一般铝合金压板都是50mm长，远东的排的密点是每隔300mm 一个。
2. 胶，计算胶时可换算成cm计算（一般图上都是mm）比如：胶宽6mm,高22mm,长1m
计算公式为：0.6*2.2*100得出来就是多少毫升，然后根据每个胶品牌多少容量可算出多少支用量。
如果不想细算可大概可出用量比如耐候胶0.7支/㎡(跟小圆棒); 结构胶 1.2支/㎡（旁边跟双面贴），
3. 配件，配件包括很多，比如上面提到的双面贴，小圆棒，胶条（三元乙丙），有时还会有什么防虫网或是1.2mm后的防火镀锌板（做防火隔热用），如果有窗户，还应该有窗的配件。
4. 铁件，是需要计算重量的，跟上面提到的型材算法类似，如果手边没有可参照的重量，还是以计算为主。
都是用截面积乘以密度及长度来算出重量来。
如36*36*3角钢可用（0.036+0.036）*0.003*7850=1.6956KG/㎡（注意换算单位）5. 最后还要加上人工费，管理费，场地费之类的取费，根据各个公司的要求不同取值不同。
6. 计算出来的应该是每平方米的报价，前面提到的那些在计算的时候就到除以所选面积（不要遗漏）。
幕墙简明结构计算公式大全
6 mm <= ts <= 12 mm
风荷载设计值（KN/m^2) 玻璃单位面积重量 玻璃的短边长度（mm) 玻璃的长边长度（mm) 结构硅酮密封胶短期强度允许值 结构硅酮密封胶长期强度允许值 结构硅酮密封胶黏结宽度（风荷载） 结构硅酮密封胶黏结宽度（自重荷载） 结构硅酮密封胶黏结宽度（倒挂式） 结构硅酮密封胶的变位承受能力（%） 玻璃与铝合金框的相对位移量（mm) 由主体结构侧移产生的位移量 铝型材线膨胀系数 玻璃线膨胀系数 结构硅酮密封胶的黏结厚度（mm)
Wk qGK a b f1 f2 Cs Cs Cs δ Us1 Us2 α 1 α 2 ts
2.7 450 1500 3000 0.2 0.01 10.125 22.5 32.625 0.25 3.24 3.750 0.0000gt;7mm Cs>7mm Cs>7mm
幕墙的结构计算书
幕墙的结构计算书l. 荷载计算：1.1风荷载计算：计算式：Wk=ξ×βD×μs×μz×Wo（KN／m2）式中：Wk——作用于幕墙的风荷载标准值（KN／m2）ξ——放大系数。
ξ=1.0βD—一阵风系数βD＝2.25μs—风荷载荷的体型系数μs=±1.5μz——风荷载荷的高度系数。
Μz=1.83Wo——基本风压值。
Wo=0.44 KN／m2计算结果：Wk＝2.72 KN／m21.2自重荷载计算：幕墙单元构件自重包括：铝合金型材、玻璃（铝板）及连接件的重量：计算式：G=η1×A1+η2×A2+η3×A3（KN ／m 2）式中：G —单元构件的重量（KN ）η1---玻璃单位面积重量（KN ／m 2）η1=0.324KN ／m 2A1----单元板玻璃安装面积m 2η2---型材及连接件单位面积安装重量（KN ／m 2） η2=0.147KN ／m 2A2-----单元板块的面积m 2A2=3.3 m 2计算结果：G=1.544KN1.3幕墙立柱型材断面的几何特性：Jy=699.98cm 4Wy=89.14 cm 3A=27.54 cm 2Wk=2.72 KN ／m 2水平分格=1.8m 支点间距=1.85m计算弯矩=3KN.m E=0.7×105 MPa （铝型材）塑性发展系数取1.051.3.1幕墙立柱的挠度计算计算式：f max =JyE L P ...384..53 计算结果：f max =1.562mm校核：f max ＜f=1850/180=10.287mm结论：挠度满足要求。
1.3.2幕墙立柱的强度计算：计算式：WM A N γσ+=0 计算结果：бmax =32.05MPa校核：бmax ＜б=84.2MPa结论：强度满足要求1.4横框的挠度、强度计算：横框的挠度计算：1.4.1横框受二个方向荷载作用，产生两个方向挠度fx 和fy 计算式：总挠度： f=22y x f f +(mm)Wk=2.72 KN ／m 2 水平分格=1.8m垂直分格=1.85m ，玻璃厚度=2×6=12mm地震作用=0.1127KN ／m 2 玻璃自重=1.02KN风载弯矩=1.893kN.m 自重弯矩=0.2762m 3 Jx=135.878cm 4 Wx=24.429m 3Jv=166.453cm 4 Wy=24.339 m 3计算结果：f max =4.698mm校核: f max ＜f=1800/180=10mm (fx=4.615mm fy=0.879mm) 结论：挠度满足要求)(1023MPa Ap -⨯=压σ1.4.2横框的强度计算：横框截面承载力的计算式： 截面承载力：YY X X W M W M γγσ+= 计算结果：бmax =73.817MPaбmax ＜б=84.2MPa 结论：强度满足要求1.5 幕墙转接件1.5.1连接件与幕墙立柱连接螺栓抗剪强度计算：Wk=2.72 KN ／m 2 地震作用=0.113KN ／m 2 板块自重=1.554 水平分格=1.8m立柱支点间距=1.8m A2－70不锈钢螺栓安装数量=6颗 螺栓孔数=6个 螺栓直径=0.010m螺栓孔总壁厚=0.006m 承压面积=0.00036 m 2抗剪面积=0.002827 m 2计算结果： τ＝4.636MPa核核： τ＜fs=89MPa （不锈钢材料）计算结果：螺栓抗剪强度满足要求。
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幕墙设计计算书基本参数:北京地区基本风压0.400kN/m2抗震设防烈度8度设计基本地震加速度0.08gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2004《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB 5237.2-2004《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2001《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本工程为：内江百科园一期工程，按C类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: W k=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。
经化简，得：A类场地: βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B类场地: βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C类场地: βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D类场地: βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条取为：-2.0 W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，内江地区取为0.400kN/m2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G AK其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。
max设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32 内江设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取αmax=0.04G AK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：γ0S ≤ Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S E≤ R/γRE式中 S---荷载效应按基本组合的设计值；S E---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R---构件抗力设计值；γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0；γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：d f≤ d f,limd f---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；d f,lim---构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d f≤d f,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+γwψw S WK+γEψE S EK2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+ψwγw S WKS---作用效应组合的设计值；S Gk---永久荷载效应标准值；S Wk---风荷载效应标准值；S Ek---地震作用效应标准值；γG---永久荷载分项系数；γW---风荷载分项系数；γE---地震作用分项系数；ψW---风荷载的组合值系数；ψE---地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用：①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。
②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。
Ⅲ.材料力学性能:材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。
(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。
表5.2.1 玻璃的强度设计值 f g(N/mm2)(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。
表5.2.2 铝合金型材的强度设计值f a（N/mm2）(3).钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3采用。
表5.2.3 钢材的强度设计值f s（N/mm2）(4).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。
表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm2）(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。
表5.2.9 材料的泊松比υ(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。
(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。
3一、风荷载计算标高为35.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W0:基本风压W0=0.40 kN/m2βgz: 35.0m高处阵风系数(按C类区计算)βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]=1.797μz: 35.0m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) μz=0.616×(Z/10)0.44=0.616×(35.0/10)0.44=1.069μs:风荷载体型系数μs=-2.00W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.797×1.069×2.0×0.400=1.537 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m2)γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=γw×W k=1.4×1.537=2.152kN/m2二、玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃1. 本处采用中空玻璃G AK: 玻璃板块自重(不包括框):G AK1: 外侧玻璃板块自重:G AK2: 内侧玻璃板块自重:玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m3)B T_L中空玻璃内侧玻璃厚度为: 5.0(mm)B T_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.0(mm)G AK=25.6×(B t_L+B t_w)/1000=25.6×(5.000+6.000)/1000=0.282kN/m2G AK1=25.6×B t_w/1000=25.6×6.000/1000=0.154KN/m2G AK2=25.6×B t_L/1000=25.6×5.000/1000=0.128KN/m22. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.040q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)q Ek1中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q Ek2中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q EAk=5×αmax×G AK=5×0.040×0.282=0.056kN/m2q Ek1=5×αmax×G AK1=5×0.040×0.154=0.031kN/m2q Ek2=5×αmax×G AK2=5×0.040×0.128=0.026kN/m2γE: 地震作用分项系数: 1.3q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)q EA=r E×q EAk=1.3×q EAK=1.3×0.056=0.073kN/m23. 玻璃的强度计算:内侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2外侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2W k: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2)q EAk: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(KN/m2)σWk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) θ: 参数η: 折减系数，可由参数θ按JGJ102-2003表6.1.2-2采用a: 玻璃短边边长: 1250.0mmb: 玻璃长边边长: 1500.0mmB T_L中空玻璃内侧玻璃厚度为: 5.000(mm)B T_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.000(mm)m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查表6.1.2-1得: 0.0593表6.1.2-1 四边支承玻璃板的弯矩系数mW k1中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)W k2中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)q Ek1中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q Ek2中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)W k1=1.1×W k×B T_w3/(B T_w3+B T_L3)=1.071 (kN/m2)W k2=W k×B T_L3/(B T_w3+B T_L3)=0.563 (kN/m2)q Ek1=0.031 (kN/m2)q Ek2=0.026 (kN/m2)在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×a4/(E×t4)=28.42η: 折减系数，按θ=28.42查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.89在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k1×a2×η/t2=14.666N/mm2在地震作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×a4/(E×t4)=28.42η: 折减系数，按θ=28.42查6.1.2-2表得:0.89在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek1×a2×η/t2=0.421N/mm2σ: 外侧玻璃所受应力:采用S W+0.5S E组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×14.666+0.5×1.3×0.421=20.806N/mm2在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×a4/(E×t4)=31.26η: 折减系数，按θ=31.26查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.87在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k2×a2×η/t2=10.968N/mm2在地震作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×a4/(E×t4)=31.26η: 折减系数，按θ=31.26查6.1.2-2表得:η=0.87在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek2×a2×η/t2 =0.498N/mm2σ: 内侧玻璃所受应力:采用S W+0.5S E组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×10.968+0.5×1.3×0.498=15.680N/mm2外侧玻璃最大应力设计值σ=20.806N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2内侧玻璃最大应力设计值σ=15.680N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2中空玻璃强度满足要求!4. 玻璃的挠度计算:d f: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D: 玻璃的刚度(N.mm)t e: 玻璃等效厚度 0.95×(B t_L3+B t_w3)^(1/3)=6.6mm ν: 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20表5.2.9 材料的泊松比υμ: 挠度系数:按JGJ102-2003表6.1.3采用μ=0.00565表6.1.3 四边支承板的挠度系数μθ=W k×a4/(E×t e4)=26.86η: 折减系数，按θ=26.86查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.89D=(E×t e3)/12(1-ν2)=1827280.45 (N.mm)d f=μ×W k×a4×η/D=10.4 (mm)d f/a < 1/60玻璃的挠度满足!三、硅酮结构密封胶计算:该处选用结构胶类型为: SS6231. 按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:(1)在风载荷和水平地震作用下，结构胶粘结宽度的计算(抗震设计):C s1: 风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm)W: 风荷载设计值: 2.152kN/m2a: 矩形玻璃板的短边长度: 1250.000mmf1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2。