钢板桩围堰计算书新(优质特享)
钢板桩筑岛围堰计算书
吴淞江大桥主墩筑岛围堰设计计算书一、计算依据㈠.承台尺寸：30.3m（横桥向）×12m（纵桥向）×3.5m（高度）；㈡.承台及河床高程：承台顶面设计高程为－0.500m，承台基坑底标高按承台底标高向下80cm计，即－4.800m，河床底高程为－2.687m，根据施工图纸，该处地质情况较差，河床以下20m左右深均为淤泥质亚粘土；㈢.水位情况：目前实测水位为h实＝1.013m（此时水深3.7m），最高通航水位hmax＝2.117m（此时水深4.804m），围堰设计时按最高通航水位考虑；㈣.水流速度：按1.5m/s计。
二、参考资料㈠.《公路施工手册－桥涵》；㈡.《桥梁施工工程师手册》。
㈢.《基础工程》。
三、计算按满足施工操作空间的需要，围堰平面尺寸采用33m（横桥向）×15m（纵桥向），按防水要求根据规范围堰顶面高程采用3.0m，围堰内设一层导梁，围堰材料采用国产包IV型钢板桩，内部填土筑岛，形成施工操作平台。
计算方法采用《公路施工手册－桥涵》中的经验算法。
根据对水文、地质条件和该围堰的受力情况分析，采用《公路施工手册－桥涵》中图5－44（板桩计算图三）中5－5曲线进行计算如下（土的内摩擦角φ＝20o）：㈠.钢板桩h＝αH=0.48×6.917＝3.32m则所需最小入土深度h min＝3.32+（－2.867）－（－4.800）＝5.25mM max＝M＝β1H3=0.28×6.9173＝92.66KN·mR max＝R＝ξH2＝4.4×6.9172＝210.52KN钢板桩是3号钢，常用容许弯曲应力[σ]＝180MPa，则所用钢板桩（每1延米）的最小断面模量为：Wmin＝M max/[σ]＝92.66×103/180×106＝0.515×10-3m3＝515cm3所选用的钢板桩完全满足要求。
㈡.支撑系统1支撑位置：S1＝0.475H+0.16h＝0.475×6.917+0.16×3.32＝3.816mS2＝0.525H－0.16h＝0.525×6.917－0.16×3.32＝3.101m 可见导梁位置位于高程为2.117－3.816＝-1.699m处，考虑承台施工时的空间问题，现将内导梁和横撑的轴线高程调整为 1.000m，以满足施工需要，其受力仍按上面得到的R max＝210.52KN计算。
钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书一、工程概括XX为新建铁路XX至XX城际轨道上一座特大桥，主墩187＃、188＃墩均位于望虞河中。
主墩桩基为19根1.5m直径的钻孔桩，承台为直径17.7m、高度3m的圆柱形。
承台上台下口直径为12.1m，上口直径为7.1m。
河床土层以粉质黏土、粉土为主。
二、围堰的布置及计算假设1、围堰的布置钢板桩的具体布置如下图：（立面图）（平面图） 2、计算假设本计算中土层参数按经验取值如下：围堰设计时计算水位按＋2.0 m 考虑。
三、围堰计算 1、土压力计算本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。
以水位标高＋2.0以基准，计算各高度点的水压力、有效土压力。
（1）、主动土压力系数 粉质黏土： Ka ＝tg 2(45-218)＝0.528， ka ＝0.727粉 砂： Ka ＝tg 2(45-25.26)＝0.383， ka ＝0.619 黏 土： Ka ＝tg 2(45-222)＝0.455， ka ＝0.675被动土压力系数粉质黏土： Kp ＝tg 2(45＋218)＝1.894， kp ＝1.376 粉 砂： Kp ＝tg 2(45＋25.26)＝2.611， kp ＝1.616黏 土： Kp ＝tg 2(45＋222)＝2.198， kp ＝1.483（2）、有效主动土压力的计算 a 、h ＝4.5m 时， Pa ’=0b 、h ＝10.7m （上）时，Pa ’=0.528×6.2×8.5－2×12×0.727＝10.38 KN/m 2c 、h ＝10.7m （下）时，Pa ’=0.383×6.2×10－2×16×0.619＝3.94 KN/m 2 d 、h ＝17.2（上）m 时，Pa ’=0.383×12.7×10－2×16×0.619＝28.83 KN/m 2e 、h ＝17.2（下）m 时，Pa ’=0.455×12.7×7－2×13.5×0.675＝22.22 KN/m 2f 、h ＝19m 时，Pa ’=0.455×14.5×7－2×13.5×0.675＝27.96 KN/m 2（3）、孔隙水压力的计算 a 、h ＝0时， Pw=0 KN/m 2b 、h ＝4.5m 时，Pw ＝45 KN/m 2c 、h ＝10.7m 时，Pw ＝107 KN/m 2d 、h ＝17.2m 时，Pw ＝172 KN/m 2e 、h ＝19m 时，Pw ＝190 KN/m 2（4）、土压力合力a 、h ＝4.5m 时， Pa=45 KN/m 2b 、h ＝10.7m （上）时，Pa ＝117.38 KN/m 2c 、h ＝10.7m （下）时， Pa=110.94 KN/m 2d、h＝17.2（上）m时，Pa=200.83 KN/m2e、h＝17.2（下）m时，Pa=194.22 KN/m2f、h＝19m时，Pa=218 KN/m22、各施工工况及内力计算本围堰施工时，按上层支撑已安装，并抽水（吸泥）至待安装支撑下100cm 处，计算各支撑在各阶段可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。
钢板桩围堰设计计算书
钢板桩围堰设计计算书钢板桩围堰设计计算书1 ⼯程概况本⽅案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0⽶之间，基坑开挖⽀护结构受⼒计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利⼯况条件下进⾏受⼒计算。
本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性⼟、粉⼟、各类砂、软⼟为主，局部夹淤泥。
⼟层分层计算⼟压⼒，粘性⼟和粉⼟采⽤总应⼒法，即⽔⼟合算，强度指标采⽤快剪试验指标；对中、粗砂、碎⽯⼟，则应采⽤⽔⼟分算。
承台开挖⾼程范围内主要为⼈⼯填⼟、黏⼟、粉⼟，局部夹有淤泥质黏⼟，各⼟层已知条件：（1）⼈⼯填⼟：内摩擦⾓7? =?，粘聚⼒8kPa c =；（2）粘⼟：内摩擦⾓14?=?，粘聚⼒25kPa c =；（3）粉⼟：内摩擦⾓22?=?，粘聚⼒12kPa c =；（4）砂⼟：内摩擦⾓32?=?，粘聚⼒0kPa c =。
⼟的天然重度γ取319kN/m 。
⾮承压地下⽔位在地⾯下0.2～5.5处（承压⽔位不明）。
2 钢板桩围堰⽀撑结构受⼒计算2.1钢板桩围堰钢板桩围堰基坑开挖最⼤深度为5.0⽶，此类基坑承台最⼤⾼度为4.0⽶，设⼀道内⽀撑位于基坑底⾯以上3⽶，计算钢板桩围堰受⼒情况。
结合现场现有材料，拟采⽤WRU12a 钢板桩，其技术指标为：单根钢板桩宽B=600mm，⾼H=360mm，厚t=9mm，每⽶截⾯积A=147.3cm2，单根钢板桩每⽶的重量69.5kg，每延⽶墙⾝每⽶的重量115.8kg，每延⽶墙⾝钢板桩惯性矩Ix=22213cm4，每延⽶的截⾯模量(抵抗矩)Wx=1234cm3，取钢板桩的允许拉应⼒σ=140Mpa，允许剪应⼒τ=80 Mpa。
钢板桩长12m。
由于钢板桩刚度较⼩，需加强内⽀撑。
拟设置⼀道⽔平钢⽀撑，在距承台底⾯3.0m处设置，不设竖向⽀撑。
⽔平钢⽀撑采⽤I40b型⼯字钢，沿钢板桩内壁设置长⽅形围檩，并在四⾓设置加强斜撑。
考虑施⼯堆载，假设基坑顶部(地⾯)作⽤有⽆限均布荷载q1=10kN/m2；在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作⽤有宽度为0.6m的局部荷载（汽车荷载及其它荷载总和）q2=80kN/m2。
【精品】钢板桩围堰计划工况计算书
41号钢板桩围堰计划工况计算书一、钢板桩围堰工况0计算：针对41号钢板桩围堰现场实际情况，计划先将堰外堆砂卸载至高程1104。
0m，然后堰内抽砂至设计封底混凝土底1097.211m。
此过程中，只安装了第一道内支撑,堰外水位1109.5m，堰内水位1109.5m,内外水位差为0。
钢板桩顶高程1116。
0m，钢板桩底高程1092m，桩长24m，堰内抽砂停止时钢板桩入土深度5。
211m。
第一道内支撑高程1109m.工况0示意如图1.钢板桩顶+1116.0堰外水位+1109.5第一道内撑+1109.0堰内水位+1109.5预计冲砂高程+1104.0封底混凝土底+1097.211钢板桩底+1092.0图1工况0图示1、钢板桩计算采用midas建立钢板桩计算模型，模型受力及计算结果如图2—图5所示。
图2工况0钢板桩荷载分布图(单位：KN）图3工况0支撑反力图（单位：KN）图4工况0钢板桩弯矩图（单位：KN ·m ）图5工况0钢板桩位移图（单位：mm ）由计算结果可知，工况0时钢板桩最大弯矩为121KN·m。
则钢板桩的最大组合应力为:[]6max 31211044.8MPa /1.5196.7MPa 270010M W σσ⨯===<=⨯，满足要求。
2、内支撑计算由图3可知,第一道内支撑支反力为51。
1KN/m ，将此支反力作用在第一道内支撑上,建立内支撑midas 计算模型如图6所示.图6工况0第一道内支撑计算模型（单位：KN/m）第一道内支撑计算结果如图7—图9所示.图7工况0第一道内支撑变形图（单位：mm）图8工况0第一道内支撑轴力图（单位：KN）图9工况0第一道内支撑组合应力图(单位：Mpa）由以上计算可知：圈梁2H600×200最大组合应力为43.9MPa＜［188.5]MPa，支撑钢管φ630—10mm钢管最大组合应力为29。
2MPa＜0.708×［188。
水中墩钢板桩围堰计算书
水中墩钢板桩围堰计算书一、 计算总说明1．计算水位取+2.5m。
2．钢板桩采用IV型拉森桩，长21m，重量75kg/m，截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=180Mpa。
3．土质按图纸提供参数。
4．钢板桩中支撑不按等反力和等跨弯矩布置，依施工需要安排，即板桩按跨度不等的连续梁计算。
二、 入土深度验算本地质土层为两层较厚的亚粘土中夹了一层粉砂层，且粉砂层较薄，所以本围堰有较好的地质土层。
为安全起见，现按粉砂、细砂土质中不出现涌砂的情况来验算。
不出现涌砂情况时，如图所示基坑内抽水后水头差为h’，由此引起的水渗流，其最短流程为紧靠板桩的h1+h2，故在此流程中，水对土粒渗透的力，其方向应是垂直向上。
现近似地以此流程的渗流来检算坑底的涌砂问题，要求垂直向上的渗透力不超过土在水中的密度，故安全条件如公式所示：K s iρw=K s h’/(h1+h2)×ρw≤ρb式中：K s—安全系数；i—水力梯度；ρb—分别为水的密度及土在水中的密度，g/cm3ρw、ρb=(G-1)(1-n)其中G为土粒的比重;n为土的孔隙率以小数计。
土层按第④层土均质土层计算，入土深等数值见图1.地质剖面图，其中h’=11.7m、h1=10.7m、h2=7.3m、G=2.725g/cm3、安全系数取1.4:K s iρw=1.4×11.7/(7.3+10.7)=0.91ρb=(G-1)(1-n)=(2.725-1)(1-0.78/(1+0.78))=0.970.91<0.97满足要求。
三、 土压力计算按照静止土压力计算钢板桩后土压力：p0=K0rzK0—静止土压力系数，K0=1-sinθ’A点：p0a=r w×h=10×8.3=83kpaB点：p0a=K0(q+r’2h2)=0.778(83+9.4×5.3)=103 kpaC点：p0a= K0(q+r’2h2+r’3h3)=0.669(83+9.4×5.3+8.8×2.2)=102kpaD点：p0a=K0(q+r’2h2+r’3h3+r’4h4)=0.748(83+9.4×5.3+8.8×2.2+9.6×3.2)=137kp 四、 钢板桩计算钢板桩顶标高+4.5m，入土深度7.3m，设置四道支撑，各支撑的中心标高分别为+2.0m、-1.0m、-3.4m、-5.5m。
钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书中铁十三局集团有限公司环巢湖旅游大道派河大桥计算书主墩钢板桩围堰计算书一、设计依据1、施工图纸、施工水位2、《详细工程地质勘察报告》3、《土力学》4、《钢结构设计规范》5、《简明深基坑工程设计施工手册》二、设计参数1、材料选择,1,、钢板桩采用拉森?钢板桩围堰，每米钢板桩截面特性:3W=2270cm。
,2,、围囹采用2?40a，固定牛腿采用?25a。
,3,、内支撑采用φ529×10钢管。
2、设计参数,1,、计算水位+7.000m。
,2,、承台参数表及地质参数表:承台参数表表格1墩号平台顶围堰顶承台顶承台底封底底12# +8.500 +8.500 +5.605 +1.605 -1.39513# +8.500 +8.500 +5.605 +1.605 -1.395钢板桩土层参数根据《详细工程地质勘察报告》取值，见表格2: - 1 -中铁十三局集团有限公司环巢湖旅游大道派河大桥计算书地质参数表表格2-1序土层土层容重内摩擦角粘聚力备注 3号名称厚度 ,KN/m, ,。
, ,kPa, 1 粉土? 6.7 19.6 12.4 4.8 12# 2 粘土?1 3.7 20.2 11.6 98.7 12# 3 粉土? 4.6 20.0 11.9 18.4 12# 加权平均值 19.9 12.0 32.1 表格2-2序土层土层容重内摩擦角粘聚力备注 3号名称厚度 ,KN/m, ,。
, ,kPa, 1 粉土? 4.7 19.6 12.4 4.8 13# 2 软土? 2.3 18.2 3.5 16.5 13#粉质粘3 6.8 19.7 10.3 34.9 13#土?4 粉土? 1.2 20.0 11.9 18.4 13#加权平均值 19.5 10.0 21.3 3、强度检算控制指标- 2 -中铁十三局集团有限公司环巢湖旅游大道派河大桥计算书材质为SY295的拉森?钢板桩强度控制值:[σ]=246MPa, Q235钢材强度控制值:[σ]=215MPa。
钢板桩计算书(优质特享)
目录1设计资料 (1)2钢板桩入土深度计算 (1)2.1内力计算 (1)2.2入土深度计算 (2)3钢板桩稳定性检算 (3)3.1管涌检算 (3)3.2基坑底部隆起验算 (4)4围囹检算 (5)4.1工况分析与计算 (5)4.1.1工况一 (5)4.1.2工况二 (6)4.1.3工况三 (7)4.1.4工况四 (8)4.1.5工况五 (9)4.1.6工况七 (11)4.1.7工况八 (12)4.1.8工况九 (13)4.2围囹计算 (14)4.2.1顶层围囹 (15)4.2.2第一层围囹 (16)4.2.3第二层围囹 (17)4.2.4第三层围囹 (17)4.2.5第四层围囹 (18)5对撑和斜撑检算 (19)南淝河特大桥连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书1设计资料(1)桩顶高程H1：8.0m ，汛期施工水位：7.0m 。
(2)地面标高H 0：8m ；基坑底标高H3：-1.54m ；开挖深度H ：9.54m 。
(3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。
(3)坑内、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.9KN/m 3；内摩擦角加权平均值 8.18=ϕ；粘聚力C ：24KPa 。
(4)地面超载q ：按70吨考虑，换算后为10KN/m 2。
(5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业出版社P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长18m 。
2钢板桩入土深度计算 2.1内力计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-89、5-90）公式得：51.028.1845tg K o o2a =-=）（95.128.1845tg K oo2pi =+=）（钢板桩均布荷载换算土高度0h ：m r q h 53.09.18/10/0===(2)支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则拉森Ⅳ型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-96）公式得：[]35351.09.182043102006r W 6h ⨯⨯⨯⨯==a K δ=2940mm=2.9mh1=1.11h=1.11*2.9=3.2m h2=0.88h=0.88*2.9=2.6m h3=0.77h=0.77*2.9=2.2m根据施工需要调整支撑布置h1=2.1m ，h2=2.1m ，h3=1.6层数为3层。
钢板桩围堰计算
钢板桩围堰计算钢板桩围堰计算本承台位于水下，长31.3米，宽8.6米，高3.5米，采用钢板桩围堰施工。
围堰为矩形单壁钢板桩围堰，采用钢管桩作为定位桩，用型钢连接作为纵横向支撑。
钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，围堰为33.3m×10.6m的单承台围堰方案。
1、计算取值1)现有水位为+4.5m，计算时按照常水位以上一米取值，即水位取+5.5米；淤泥厚度为h2=2.0m，水深为6.0m，水头高度h1=5.5m。
h3为钢板桩入土深度。
2)淤泥力学参数根据含水量情况取值，内摩擦角θ=50，粘聚力c=0kpa，容重r2=16.5kN/m3.3)淤泥质亚粘土力学参数根据含水量及孔隙比情况取值，内摩擦角θ=20，粘聚力c=20kpa，容重r2=18.5kN/m3.4)围堰分五层支撑，标高分别为+0.25m、+1.05m、+1.85m、+2.65m、+3.45m。
开挖底标高为±。
5)钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，截面尺寸为宽0.462m，高1.36m，每米长钢板桩参数力学性能为壁厚0.04m，截面积0.123m2，重量14.5kg/m，截面模量为320cm3/m。
6)型钢采用A3钢材，允许应力[δ]=140Mpa；钢板桩允许应力[δ]=200Mpa。
7)设计流水速率V=2.61m/s。
水流冲击力p=0.8Aγv2/2gh，其中A为阻水面积，γ为水容重，取10KN/m3，v为水流速度，g为重力加速度，取9.8m/s，h为水深，单位为米。
p=29.47kN/m。
2、静水压力计算现有水位标高为+4.5m，型钢支撑中心标高分别为+4.25m、+3.45m、+2.65m、+1.85m、+1.05m，承台底标高为0.河水静水压力为10×5.5=55kN/m2，取一米进行计算，±0m处的总压力P=1.25(P净水+P动水)=1.25×(29.47+55)=105.59kN/m，安全系数为1.25.3、按简支连续梁计算内力和弯矩，受力形式及弯矩如下图所示：弯矩图示：15.4KNm。
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徒骇河大桥钢板桩围堰计算书一、工程概况及围堰布置本钢板桩围堰用于济石高铁禹齐徒骇河大桥水中墩的施工，徒骇河水流平缓的, 水深4米左右。
河床为粉质粘土，承台基本标高和河床标高基本一致，施工时开挖至承台下1米，再进行1米的混凝土封底。
钢板桩采用拉森IV型，钢板桩长15米。
整个围堰采用三层围囹，围囹用八字型结构。
型钢全采用140工字钢。
按照从上至下抽水进行围囹的安装。
围囹结构图如下：胡板粧同務第一至三忌结构平面酌二、基本参数1、根据图纸提供的地质资料，河床以下土层为2.4m的粉土层，2.2m左右的粉质黏土层，3.2m左右的粉土层，6.3m的粉土。
钢板桩入土到第四层的粉土层。
根据规范，估取内摩擦角为25。
，容重为18.5kN/m3,土层粘聚力C=15^,主动土压力系n数：32丿 ,被动土压力系数：P2)二、钢板桩围堰受力验算1.钢板桩计算：1）I韦I堰结构：钢板桩桩顶设计标咼为+17.60米，钢板桩长度为15.0米，钢|韦| 堰平而尺寸为17.6X17.6米。
围囹和支撐设置三道，自上而下进行安装。
第一道围囹和支撑安装位于+14.90米，第二道围囹和支撑安装位于+11.9米，第三道围囹和支撑安装位于8.9米，承台底标高+15.43米。
（详见钢围堰平而图）钢板桩入河床10米左右。
承台下进行1米的混凝土封底。
2）基本参数：动水压力计算：每延米板桩截而而积A（cm2） 236.00每延米板桩壁惯性矩I（cm4） 39600.00每延米板桩抗弯模量W（cm3） 2037.00p=K*H*V*EW2g2式中：p■每延米板壁上的动水压力总值，KN； H冰深，M； v-水流平均速度，m/s；凸重力加速度（9.8m/s）； b-板桩宽度（取1米）；丫・水的容重，kn/m； k-系数（1.820）。
p= 1.9*4*0.5*1 * 11/2*9.82 =0.20.2KN动水压力可假设为作用在水面下1/3水深处的集中力，由于动水压力很小在计算过程中忽略不计。
页眉页脚可•键删除仅供借鉴被动土压力工况1：先抽水至14.3m （抽水深度1.15米，即第一层支撑下50cm ）,安装第一层支 撑，第一层支撐安装好后继续抽水至11.3m （抽水深度3米，即第二层支撑下50cm ）, 在安装第二道支撐前，第一道支撑受力处于最不利状态，受力情况分析如下：计算 反弯点位置，即利用钢板桩上土压力等于零的点作为反弯点位置，计算其离基坑底 面的距离y,在y 处钢板桩主动土压力强度等于被动土压力强度： 和=人+^y式中％ ■基坑底面处钢板桩墙后的主动土压力强度值；K-被动土压力修；正系数土的内摩擦角为25。
时，K 取1.4； 人-水容重； 人土体容重；h-基坑开挖深度；P b _/W h = 10x4 = 40kpy = ------- ------- = -------------- -- ------------ = 0.63y KKp_K, 18.5x1.4x2.46-0.4050. 5米水压力/主动土压力第一道支據第二道支撑第三道支撐水平面 动水业 1支撑反力主动土压力/ 支撑反力页眉页脚可一键删除仅供借鉴(2)内力计算由结构力学求解器求得:荷载图如下：5 2T _ 27弯矩图如下:剪力图如下:求得.F1 = 35.13 KN, M niax = 47.24KN • M工况2:安装好第二层支撑，支撐中心标高+11.93m,围堰开挖至第三层支撑下50cm (标高为+8.43m),此时第二层受力处于最不利状态，受力情况分析如下：（1）计算反弯点的位置：P b _/w h t +加』2 i°x4 + l&5x0.405x3 = 62.48kp(2) 内力计算由结构力学求解器求得: 荷载图如下：54062.8y = P - =◎ ____________________________ / KK P —K& 18.5x1.4x2.46-0.405= 0.98Q Q f v v v v 1# 41 J IJ1 11 LI •! f •! 11 •! IJ •! IJ •!■ !■ •! !• •! •! !• •!I IL 11 •! •! !■ 114 w °弯矩图如下:92.22 剪力图如下：求得.F\= 5.75 KN, Fl = 201.13^,M max= 92.22 KN • M工况3：安装好第三层支撑，支撐的中心标高+8.9m,围堰继续开挖至标高+6.32m, 此时第三层处于最不利状态，受力情况分析如下：计算反弯点位置：P h_/w h a +/xA：a h2 =10x4 + 1 &5 x 0.405 x5.1 = 78.2kpP h78.2 t…y = --------------- = ------------------------------ = 1.24 / KK P - K, 18.5x 1.4x2.46-0.589(2)内力计算由结构力学求解器求得:荷载图如下:J 35 40 60.8 78.28.2u4MiiilllUinfiuulUUUUffluUHUUll弯矩图如下:46殆6 剪力图如下:141.8544.6216.62 n^2](1逅(攵孕5帖丄4 "^1•43.38、5(畑和6•66.32•L00 39求得.F\ = 17.87KN, F2 = 88KN, F3 = 242 24KN 皿収=82.62KN • M(3) 钢板桩零点以下入土深度x 的确定：采用等值梁法计算原理，土压力零点处的支撑反力与该点以下钢板桩土压力对 桩底的力矩平衡，假设土压力零点以下钢板桩埋深为x,见平衡方程：(4)钢板桩入土深度计算:to=x+y=2.72+l ・2=3.9m, 1=1.11°=1.1 *3.9=4.29m钢板桩长度 L=9.6+4.29= 13.89m综上： 仏x =35・13册,佗心=201・13KMF 讪x =242・24KN,M 唤=92.24KN ・M2、钢板桩抗弯强度的检算:=45.28N/〃〃沪 v 1 ・05[200M 巧]=210(KKp-KJ6xx 3 =2.72m^^M max _ 92.24xlO 3W 2037 x10"Rj X X =! 6x78.218.5x1.4x2.46-0.405满足3、边梁及内支撑受力计算:(1)第二层支撑(因第一、二层内支撑均采用2140a,在此仅对受力相对较大的第二层内支撑进行受力检算)：第二层内支撐采用2140a,心沐=201.13KN页眉页脚可一键删除 仅供借鉴I40a ：腹板厚度：10.5mm ；毛截面面积：^ = 86.1cm\截面惯性矩：/.= 21720cm 4., f v =12O.OO7V/mm 2回转半径：& ©cm ；截面模量：吧=1090 cm , f=205.00N/mnF,。
将边梁及内支撐看做中心加有刚性约束的整体平面钢架结构，利用结构力学求弯矩图如下:解器进行分析, 计算受力图如下:M 1骗PPM 1鎰201.13―*2 01.13(20 ) 8.80-i! ----201 13+T €»^----- A-* -----―01.1317册三201.13-^——(19 1 i CBFIW%¥巫201.13201^1^1173.60H382.53 !+)______ 219 08?219.34173.606219.84 219.84173.60〔24)47 91219.84-382.532&.S4173.609-476. 8) .91(20)-382 J3 (?) -382.53〔19)-1+76382.53J 5)页眉页脚可一键删除仅供借鉴剪力图如下:根据计算结果得出^max =476.21^.m”=竺啤=-46.21 丫1（）= 218.4〉1.05[200册巴1 = 210M代,不满足要求，建议围囹更换W成2145的工字钢。
根据剪力图得出内支撐受力为：985KN,内支撐采用①630X8的管桩，对管桩进行 承载力及稳定性的验算:L B FC E 田 亠「N n 2E/ , 3.142 x206x\0s N/mm 2 x7561237xl04/?z/n 4, cou 、涪口迪根据临界力[P] = 一 >P= ------------------- ； ------- 厲——-z -------------------- = 25262>985 7两足稳L () - (0.5x8.8)-xl06mnr定性的要求。
(2)第三层支撑支撐采用3140a, %= 242.24KNI40a ：腹板厚度：10.5mim 毛截而面积：A = 86.lcm 3;截面惯性矩：I x =21720cm 4;985x10“密\总；羸n 厂致哪。
咄 j 吨满足承载力的要求,回转半径:i x = 15.9cm ;截面模量：= 1090cm 3 f =2O5.OO7V / mm 2 , f 丫 = 120.00N / nun 2。
第三层受力分析图:103 wiw厂AMl ••脚FH 脚2+2.2+ 礙ns__ 上-1 -IJ <圖）E—*-242.24 二-*—---- 5*4 $! 0-117溜土-- 驚1 ■242.24 二亠 --鮎2+2.24242.2+ -25Z!Ifttttttw787 .89弯矩图如下:4IV剪力图如下:根据计算结果得出^nlax = 693・43KN • m(43 4；6IT.19328.88】4砂1If 3.60卫名.2】•. M^43G9Q34、二 155C.3L-2Bd.2l"TH>rHO 吨 0?3)147.^1•5仃)9&^i4i373.CO328.羽d smax693.43xl03'3x1090 xlO'6= 212・05〉l ・05[200MC] = 210MP 「不满足要求，建议围囹更换成3145的工字钢。
根据剪力图得出内支撐受力为：1182.02KN,内支撐采用①630X8的管桩，对管桩进行承载力及稳定性的验算：o- = —= 酎2心1()—丁 = 75.6〈 1.05[200ME ] = 21 OM^ 满足承载力的要求，A 156.326x lCTmirr根据临界力[P卜史仔>P= 3M x2()6xl()'N/〃〃八7561237x1()5〃厂=?5262> 1182.02 满L(「(O.5x8.8)-xlO6mnr足稳定性的要求。
结束语：通过结构力学求解器的验算，得出围囹采用140工字钢不安全，建议更换成145的工字钢，支掠采用①630X8的管桩满足受力及稳定性的要求，施工时需保证焊接质量。