单向板肋形楼盖设计案例
[学士]单向板肋形楼盖课程设计-土木毕业设计(计算书+CAD图纸)
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课程名：《水工钢筋混凝土结构学》题目：单向板肋形楼盖设计班级：07级水利水电工程一班学号：姓名：xx单向板肋形楼盖设计1.设计任务书1.1设计资料某多层工业建筑楼盖平面如图（附图1）采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖1楼层平面L1=18m L2=30m 墙体厚度：370mm板搁置长度：120mm 次梁搁置长度：240mm 主梁搁置长度：240mm 2.建筑位于非地震区 3.结构安全级别为Ⅱ级 4.结构环境类别为一类5.建筑材料等级：混凝土：梁、板 C20钢 筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋 Ⅰ级 梁中受力筋Ⅱ级 6.荷载：钢筋混凝土重力密度： 25kN/m 3 水磨石面层： 0.65kN/m 2 石灰砂浆抹面15mm ： 17kN/m 3 楼面活荷载： 4kN/m 2 （建议尺寸：柱=350mm×350mm ） 1.2设计要求板的设计：按考虑塑性内力重分布方法计算 次梁的设计：按考虑塑性内力重分布方法计算 主梁的设计：按弹性理论分析方法计算 1.3设计成果（1）设计计算书一份，包括封面，设计任务书，目录，计算书等 （2）图纸A3（3）结构平面图布置及板配筋图 （4）次梁配筋图 （5）主梁配筋图2.计算书2.1.结构平面图布置确定主梁的跨度为10m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置3根次梁，板的跨度为2.5m ，柱350mmX350mm 。
楼盖结构的平面布置图如图2-1所示。
按高跨比条件要求板的厚度5.6240l h =≥，对工业建筑的楼板，要求mm h 80≥，所以板厚取80mm h =。
次梁截面高度应满足500~3.33312~18==ll h ，取h=450mm ，截面宽h b )3/1~2/1(=，取b=200mm 。
主梁截面高度应满足1000~7.66610~15==l l h ,取h=700mm ，截面宽度取为b ，柱的截面尺寸b×h=350×350 mm2。
单向板肋梁楼板设计实例(市政)
任务8：单向板楼盖设计实例【设计资料】某工厂仓库，为多层内框架砖混结构。
外墙厚370mm，钢筋混凝土柱截面尺寸400mm ×400mm，楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面布置图见图1.2.33。
楼面做法：楼面面层水磨石（10mm面层，20mm水泥砂浆打底），梁板天花板混合砂浆抹灰15mm。
图1.2.33 楼盖结构平面布置图【设计内容】1、结构平面布置方案：包括结构平面布置、截面尺寸、选材。
2、板的设计（按塑性内力重分布计算）3、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）【设计步骤】1、结构平面布置方案1）结构平面布置如图1.2.33所示，确定主梁跨度为6.6m，主梁每跨内布置2根次梁，次梁的跨度为5m，板的跨度为2.2m。
2）确定截面尺寸板厚h≥l0/40（按表1.2.1取用）=2200/40=55mm，考虑工业建筑单向楼板要求不应小于70 mm，故取板厚h=80mm。
次梁的截面高度应满足（1/18～1/12）l0=（1/18～1/12）×5000=278～417mm，取h=400mm，则b=(1/2~1/3)h=(133~200)mm，取b=200mm。
主梁的截面高度应满足（1/14～1/8）l0 =（1/14～1/8）×6600=471～825 mm，取h=600mm，则b=(1/2~1/3)h=(200~300)mm，取b=250mm。
3）选材（1）、混凝土：C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB300级。
2、板的设计（按塑性内力重分布计算）1）荷载计算及计算简图①荷载计算：查表1.2.4可得水磨石地面自重为0.65kN/m2，混合砂浆17 KN/m3，钢筋混凝土25KN/m3，取1m宽板带计算可得板的恒荷载标准值：水磨石面层：0.65×1=0.65 KN/m80mm钢筋混凝土板：25×0.08×1=2.0 KN/m15mm板底混合砂浆：17×0.015×1=0.255 KN/m恒载标准值：g k=2.905 KN/m板的恒荷载设计值（恒荷载分项系数取1.2）：g =1.2×g k=3.486 KN/m板的活荷载标准值：q k=9×1=9 KN/m板的活荷载设计值（活荷载分项系数取1.3）：q =1.3×q k=11.7 KN/m板的设计值总值：g+q=1.2×g k +1.3×q k =15.186 KN/m②确定板的计算跨度及计算简图：次梁截面为200×400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
建筑整体式单向板肋形楼盖设计
第二节单向板肋形结构设计例题一：基本情况某现浇钢筋砼钢筋肋形楼盖（2级建筑物），其结构平面布置图如图所示，楼面面层用20mm 厚水泥砼砂浆抹面，梁，板的底面用15mm厚混合砂浆粉刷，试设计该楼盖。
二：设计资料（1）楼面构造做法：20mm厚水泥砂浆（重度为20KN/m3）面层，钢筋混凝土现浇板（重度为25KN/m3）,20mm厚混合砂浆顶棚抹灰（重度为17KN/m3）。
（2）四周为普通的浆砌墙，墙厚为240mm，直接承载主梁位置设有扶壁，尺寸如图所示。
钢筋混凝土400mmx400mm。
（3）（4）楼面荷载：均布可变荷载标准值为7.0KN/m2。
（5）材料选用：1）混凝土：强度等级为C252）钢筋：梁内受力钢筋采用HRB335级，其余钢筋采用HPB235三：设计过程（一）楼盖的架构平面布置采用横墙承重方案，即主梁横向布置，次梁纵向布置。
主梁跨度为6.6m ，次梁6.0m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m 。
此时，板的长短夸之比为6.0/2.2=2.7>2.0.按单向板设计，长边方向布置足够的构造钢筋，短边布置受力钢筋，板的厚度h 不小于跨度的1/40;h ≥L/40=2200/40=80mm （二）板粱的截面尺寸拟定考虑刚度要求，连续板的板厚不小于跨度的l /40，h ≥l /40=2200/40=55mm 次，取80mm 。
梁的截面高度根据一般要求： h=L 0/25=6000/25=240mm ，取400mmb=（21~31）h=200mm主梁的截面高度根据一般要求 h=L 0/25=6600/25=440mm ，取600mmb=（21~31）h=300mm（三）板的设计 1荷载计算在垂直于次梁的方向取1m 宽的板作为板的计算单元 板的永久荷载标准值：80mm 厚钢筋砼板 0.8x1.0x25=2KN/m 20mm 厚水泥砂浆抹面0.2x1.0x20=0.4KN/m15mm 厚混合砂浆粉刷 0.015x1.0x17=0.26KN/m 小计 2.7KN/m 可变荷载标准值： 7.0KN/m 折算荷载：g 'k =g k +q k /2=2.7+7.0/2=6.2KN/m q 'k =q k /2=7.0/2=3.5KN/m2. 计算简图3. 次梁的截面为200mmx400mm ，取板在墙上的支承长度为120mm ，板的尺寸及其支承情况如图所示。
混凝土结构：3-1单向板肋形结构板的设计
(a)
(b)
(c)
图4－14 板上部钢筋的锚固长度
(a) 简支板; (b) 与梁整浇但按简支设计；(c) 嵌固板
分布钢筋
构
嵌入墙内的板边附加钢筋
造
钢
垂直于主梁的板面附加钢筋
筋
板内孔洞周边的附加钢筋
① 分布钢筋
（a）垂直受力钢筋的方向布置分布钢筋，承受单向板沿 长跨方向实际存在的一些弯矩,单向板中分布钢筋的截面面积不 应小于上受力钢筋截面面积的 15%（集中荷载时为25%）； 分布钢筋的间距不宜大于250mm，直径不宜小于6mm； 当集中荷载较大时，间距不宜大于200mm。
（一）计算简图的确定
1.计算跨度与跨数
整体式单向板肋形结构是由板、次梁和主梁整体浇筑在 一起的梁板结构。设计时要将其分解为板、次梁和主梁分别 进行计算。
在内力计算之前，先画出计算简图，表示出板、梁的跨 数，支座的性质，荷载的形式、大小及其作用位置和各跨的 计算跨度等。
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连续板的弯矩计算跨度l0为相邻两支座反 力作用点之间的距离。按弹性方法计算
直径不小于8mm; 面积不应小于受力钢筋截面面积的1/3， 伸入板中的长度从肋边算起每边不小于板l/4。
图 4-16 板中与梁肋垂直的构造钢筋
1—主梁； 2—次梁； 3—板的受力钢筋； 4—间距不大于200mm、直径不小于6mm的构造筋
④ 板内孔洞周边的附加钢筋
板中孔洞削弱板的整体作用。在孔洞周围应予以加强。 （a）当b或d（b为垂直于板的受力钢筋方向的孔洞宽度，d 为圆孔直径）小于300mm，并小于板宽的1/3时，可不设附加钢 筋，只将受力钢筋间距作适当调整，或将受力钢筋绕过孔洞边， 不予切断。 （b）当b或d=300～1000mm时，应在洞边每侧配置附加钢 筋，每侧的 附加钢筋截面面积不应小于洞口宽度内被切断钢筋截面面积的 1/2，且不小于2Ø10的钢筋； 当板厚大于200mm时，宜在板的顶、底部均配置附加钢筋。
混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计参考例题
某三层仓库钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1、楼面活荷载标准值6kN/m 2。
2、楼面水泥砂浆面层厚25mm （3/20m KN =γ）； 梁、板均为20mm 厚纸筋石灰砂浆（3/17m KN =γ）。
3、材料选用：(1)混凝土：采用C25（2/9.11mm N f c =,2/27.1mm N f c =,3/25m KN =γ）； (2)钢 筋：板采用HPB235级钢筋(2'/210mm N f f y y ==，b ξ=0.614)梁的受力钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550) 箍筋、架立钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550)4、楼面梁格布置图1-1 梁格布置图5、板、次梁及主梁相关尺寸的确定板按塑性内力重分布方法设计，按刚度条件板厚为mm l h o 5.5740230040≈=≥，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为70mm ，则可取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足mm l h o )500~333()181~121(==，则取h=450mm ，截面宽度应满足mm h b )225~150()31~21(==，则取b=200mm 。
主梁截面高度应满足mm l h )690~460()141~81(0==，则取h=650mm ，截面宽度应满足mm h b )325~217()31~21(==，则取b=250mm 。
二、板的设计板的几何尺寸和计算简图如下2-1 板的几何尺寸2-2 板的计算简图1. 荷载 ①恒荷载板自重 0.08 ×25=2.0KN/m 2 楼面面层 0.025×20=0.5KN/m 2 天棚抹灰 0.02 ×17=0.34KN/m 2 g k =2.84KN/m 2 ②活荷载 q k =6.0KN/m 2 ③荷载组合设计值对于标准值大于4KN//m 2的工业房屋楼面结构的活荷载应取Q γ=1.3，所以有：g+q=1.2g k +1.3q k =1.2×2.84+1.3×6.0=11.208KN/m 22. 内力计算取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： 0l =n l =2.3-0.20 =2.10m边 跨： 0l = n l +2h=2.30-0.12-0.10+0.04=2.12m 边跨与中间跨的计算跨度相差：2.12 2.102.10- =0.009<10%故可按等跨连续板计算内力。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计(2)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计某工厂仓库的楼盖建筑平面图，如图一所示，环境类别为一类。
楼面均布活荷载标准值为5.5kN / m2，楼盖结构形式为现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，竖向承重结构体系采用外砖墙和钢筋混凝土内柱承重方案：1.设计资料(1)楼面恒载：楼面面层用20 mm厚石灰砂浆粉刷。
(2)材料：混凝土强度等级C25 ；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HPB235钢筋。
2．楼盖的结构平面布置墙厚240 mm，板伸入墙体120 mm，次梁伸入墙体240 mm，纵墙在主梁端部处有外伸扶壁120 mm×370 mm,主梁搁置长度370 mm。
柱截面350 mm×350 mm。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3 m、次梁的跨度为7.5 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1 m，L02／l 01 =7.5／2.1=3.57≥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200／40=55 mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80 mm，取板厚h=80 mm。
次梁截面高度应满足h=L0／18～L／12=7500／18～7500／12=416.7～625 mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=L0／15～L／10=6300／15～6300／10=420～630 mm，取h=600 mm，b=300 mm。
楼盖结构平面图布置图见图二。
3．板的设计⑴荷载板的恒荷载标准值水泥砂浆面层： 0.65 kN / m280 mm钢筋混凝土板0.08×25=2 kN / m220 mm 石灰砂浆0.02×17=0.34 kN / m2小计 2.99 kN / m2板的活荷载标准值： 5.5kN / m2恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN / m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
单向板肋梁楼盖设计(PPT)
在均布及三角形荷载作用下：
M k1gl 2 k2ql 2 V k3gl k4ql
在集中荷载作用下：
M k5Gl k6Ql V k7G k8Q
2.3 单向板肋梁楼盖设计
3 单向板肋梁楼盖按弹性理论措施计算构造内力
内力包络图
由内力叠合图形旳外包线构成，它反应出各截面可能产生旳最大 内力值，是设计时选择截面和布置钢筋旳根据。
次 梁 ：（4~6）m 主 梁 ：（5~8）m
构造平面布置方案
(a) 主梁横向布置
(b) 主梁纵向布置 单向板肋梁楼盖布置方案
(c) 只布置次梁
2.3 单向板肋梁楼盖设计
2 现浇整体式楼盖构造内力分析措施
弹性理论 有较大旳安全贮备。 塑性理论 内力分析与截面计算相协调，成果比较经济，但一般
情况下构造旳裂缝较宽，变形较大。
民用建h筑/ l 楼板 l ≥70mm
工业建筑楼板 ≥80hmm
• 高跨h比/ l h 中旳
取短h向跨度
h
• 板厚一般宜为h
80mm≤ ≤16h0mm
• 高跨比 中旳 为肋高
1 单向板肋梁楼盖构造布置
构造布置涉及柱网、承重墙、梁和板旳布置
应综合考虑建筑功能、造价及施工条件等，合理拟定构造旳平面布置。 根据工程实践，常用跨度为：单向板 ：（1.7~2.5）m
混凝土构造设计
单向板肋梁楼盖设计
1、单向板与双向板
单向板：荷载作用下，只在一种方向或主要在一种方向弯曲旳板。 双向板：荷载作用下，在两个方向弯曲，且不能忽视任一方向弯曲旳板。
《混凝土构造设计规范》(GB 50010-2023)要求：
（1） 对两边支承旳板，应按单向板计算。 （2） 对于四边支承旳板
现浇单向板肋梁楼盖设计实例
250
6600
边跨按以下二项较小值确定： ①
250 6350 6600
②
250 6350 6600
③
a
240
l01 ln1 2 6355 2 6475mm
l01 1.025ln1 1.025 6355 6514mm
图1-36（a）次梁的实际结构图
g q 24.74kN / m
-9.69×2.122/11 =-3.96
2 中间跨跨中
C 中间支座
1/16
-1/14
l02=2.10
9.69×2.102/16 =2.67
l02=2.10
-9.69×2.102/14 =-3.05
10 1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3. 板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
1 梁板结构
1.1 概 述 1.2 现浇单向板肋梁楼盖 1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计实例 1.4 现浇双向板肋梁楼盖 1.5 现浇双向板肋梁楼盖设计实例 1.6 装配式混凝土楼盖 1.7 无梁楼盖 1.8 无粘结预应力混凝土楼盖 1.9 楼梯和雨蓬
1
1 梁板结构
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计实例
荷载总设计值： g q 3.19 6.5 9.69kN / m2
g 3.19
则1m板宽为计算单元时，板上荷载q+g=9.69kN/m。
9
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3. 板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（3）板的内力——弯矩设计值计算 因边跨与中跨的计算跨度相差 2120 2100 0.95% 10% 2100
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单向板肋形楼盖设计案例
某水电站副厂房楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。
其平面尺寸为
22.5m×18.0m，平面布置如图1 所示。
楼板上层采用20mm厚的水泥砂浆抹面，外墙采用240mm厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁和主梁在墙上的搁置长度为240mm。
板上可变荷载标准值qk=6 kN/m 2 。
混凝土强度等级为C20，梁中受力钢筋为HRB335 级，其余钢筋为PRB235 级。
初步拟定尺寸：板跨为 2.5m，板厚为100mm；次梁的跨度为 6.0m，其截面尺寸为200mm×500mm；主梁跨度为7.5m，其截面尺寸300mm×800mm。
按刚度要求，板厚h≥l/40 =2500/40=63mm，次梁高度h≥l/25=240mm，主梁高度h≥l/15=500mm，拟定尺寸均满足刚度要求。
该厂房为3级水工建筑物，基本组合时的安全系数K=1.25。
试为此楼盖配置钢筋并绘出结构施工图。
（一）板的设计
1.计算简图
板的尺寸及其支承情况如图2（a）所示。
计算跨度：边跨ln1=2500–120–200/2=2280mm
l01=ln1+b/2+h/2=2280+200/2+100/2=2430mm
l01=ln1+a/2+b/2=2280+120/2+200/2=2440mm
l01=1.1ln1=1.1×2280=2508mm
应取L01= 2430mm，但为了计算方便和安全，取L01=2500mm
中间跨L02=lc=2500mm
两跨相差（L02–L01）/L02=（2500–2430）/2500=2.8 %＜10 %，应按等跨来考虑，
9 跨按5 跨计算。
其计算简图如图2（b）所示。
图 2 连续板的构造及计算简图
2.荷载计算:
在垂直于次梁的方向取1m宽的板带作为板的计算单元。
永久荷载：100mm厚钢筋混凝土板自重25×1.0×0.1=2.5kN/m
20mm厚水泥砂浆面层重20×1.0×0.02=0.4kN/m
永久荷载标准值gk=2.5+0.4=2.9kN/m
可变荷载：可变荷载的标准值qk=6.0kN/m
折算荷载：gk′=gk+qk/2=2.9+6.0/2=5.9kN/m
qk′=qk/2=6.0/2=3.0kN/m
3.内力计算
连续板的剪力一般由混凝土承担，不需要进行斜截面承载力计算，亦不需设
置腹筋。
弯矩计算结果见表1。
支座边缘的弯矩值：
V0 = [ 2 / ) 15 . 1 ( n k k l q g ] =(5.9+1.15×3.0) ×2.3/2 =10.75kN
MB′=–（MB–0.5bV0）=–（6.44–0.5×0.2×10.75）=–5.37kN·m
MC′=–（MC–0.5bV0）=–（5.31–0.5×0.2×10.75）=–4.24kN·m
4.配筋计算
b=1000mm，h=100mm，h0=75mm，fc=9.6N/mm 2 ，fy=210N/mm 2 ，承载力安全系数K=1.25，计算结果列于表2。
注：中间板带的中间跨及中间支座考虑拱的作用，其弯矩可以减小20%配置钢筋。
连续板中配筋要求：①直径不宜超过两种，直径差值不小于2mm；②采用弯
起式配筋时，各跨间钢筋间距宜相等或成倍数，以使钢筋上弯后，在支座上面钢
筋间距较为均匀。
板的配筋示意图如图9–26 所示。
连续板的构造钢筋：①分布钢筋选用Ф6@250；②沿垂直板跨方向的板边为Ф6@200，平行于板跨方向的板边为Ф6@200；③垂直于主梁的板面附加钢筋选
用Ф8@200。
④墙角附加钢筋Ф6@200，双向配置于四个墙角的板面。
配筋图见
图3。
（二）次梁设计
1.计算简图
次梁设计时，取其中相邻板中心线之间部分作为计算单元。
本例为三跨连续
梁。
次梁构造及计算简图如图4（a）、（b）所示。
计算跨度：边跨ln1=6000–240/2–300/2=5730mm l01=ln1+a/2+b/2=6000mm
l01=1.05ln1=1.05×5730=6017mm
取l01=6000mm
中间跨ln2=lc–a=6000–300=5700mm
l02 =lc =6000mm
l02 =1.05ln2=1.05×5700=5985mm
两者相差很小，为计算方便，取l02 =6000mm。
2.荷载计算
永久荷载：板传来荷载 2.9×2.5=7.25kN/m
次梁梁肋自重0.2×（0.5–0.1）×25=2kN/m
永久荷载标准值gk =7.25+2 =9.25kN/m
可变荷载：可变荷载标准值qk =6×2.5=15kN/m 折算荷载：gk′=gk+qk/4=9.25+15/4=13.00kN/m qk′= 3qk/4=3×15/4=11.25kN/m
3.内力计算
（1）弯矩计算值的计算及结果列于表3。
支座边缘的弯矩设计值MB′
V0 =（gk′+qk′）ln/2=（13.00+11.25）×5.7/2=69.11kN
MB′=–（MB－0.5bV0）=–（101.29－0.5×0.3×69.11）=90.92kN·m
（2）支座剪力计算值的计算及结果列于表4。
4.配筋计算
（1）计算翼缘宽度bf′。
根据整浇楼盖的受力特点，板所在梁上截面参与次梁
受力，因此，在配筋设计时，次梁跨中截面按T形截面设计，翼缘计算宽度
bf′=l0 /3=6000/3=2000mm
bf′=b+sn=2500mm
取bf′=2000，荷载计算单元如图4（c）所示。
次梁支座截面因承受负弯矩（上面受拉，下面受压）而按矩形截面计算。
（2）正截面承载力计算。
b=200mm，h=500mm，h0=460mm，fc=9.6N/mm 2 ，ft=1.1N/mm 2 ，fy=300N/mm 2 ，承载力安全系数K=1.25，计算结果见表5。
（3）斜截面承载力计算。
计算结果见表6。
次梁的配筋图见图5所示。
板和次梁的钢筋表见表7。
说明：
（1）图中尺寸单位均为mm；
（2）板、次梁及主梁均采用C20混凝土；
（3）梁内纵向受力钢筋、腰筋采用HRB335 级，其它钢筋均为HPB235 级；
（4）板的混凝土净保护层c=20mm，梁的混凝土净保护层c=30mm，钢筋端
部的保护层为20mm；
（5）钢筋半圆弯钩的长度为6.25d；
（6）钢筋总用量没有考虑钢筋的搭接和损耗（损耗一般按5%计）。
（三）主梁设计
1.计算简图
主梁的构造及计算简图如图6所示。
图 6 主梁的构造及计算简图
计算跨度：边跨ln1 =7500–120–400/2=7180mm
l01 =lc=7500mm
l01 =1.05ln1=1.05×7180=7539mm
取小值，l01=7500mm
中间跨ln2 =7500–400=7100mm
l02 =lc=7500mm
l02 =1.05ln2 =1.05×7100=7455mm
应取l02 = 7455mm，但是跨度相差不超过10%，采用等跨计算，取l02 =7500mm。
内力可按三跨连续梁内力系数表来计算。
2.荷载计算
永久荷载：由次梁传来荷载9.25×6=55.50kN
主梁梁肋自重0.3×（0.8–0.1）×7.5/3×25=13.13kN
永久荷载标准值Gk=55.50+13.13=68.63kN
可变荷载：可变荷载标准值Qk=15×6=90kN
3.内力计算
根据弹性方法，集中荷载作用下连续梁的内力按下式计算
M=α1Gkl0+1.15α2Qkl0 V=β1Gk+1.15β2Qk
Gkl0 =68.63×7.5=514.73kN·m
Qkl0 =90×7.5=675kN·m
式中α1、α2、β1、β2 可查附录四表格。
计算结果见表8、表9。
注：M1a =M1－MB /3；M2b =M2－(MB－MC) /3，其中MB 、MC 均以正值代入。
可变荷载的最不利组合位置见图7。
图7 可变荷载的最不利组合主梁的弯矩包络图和剪力包络图见图8。