上汽660MW汽轮机ATT试验风险案例及改进措施
660 MW超临界直接空冷汽轮机整套启动中的问题及处理措施
电力建设Electric Power ConstructionV ol.32，No.2Feb ，2011第32卷第2期2011年2月ABSTRACT ：This paper analyzes the problems encountered inunit start-up of the 660MW supercritical direct air cooling turbines and proposes measures to address them;summarizes the operating characteristics of this type of units,which can be used as a reference for start-up and commissioning of similar types of units.KEYWORDS ：supercritical ；direct air cooling ；turbine ；unitstart-up ；commissioning ；660MW unit摘要：对660MW 超临界直接空冷汽轮机在整套启动中遇到的问题进行研究分析，并采取措施予以解决；对该类型机组的运行特点进行了总结，供同类型机组的启动调试参考。
关键词：超临界；直接空冷；汽轮机；整套启动；调试；660MW机组doi ：10.3969/j.issn.1000-7229.2011.02.0190引言国华定洲发电有限公司二期工程2×660MW 汽轮机发电机组，汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的CLNZK660-24.2/566/566型超临界、一次中间再热、二缸二排汽、直接空冷凝汽式汽轮机，空冷岛为西北电力设计院设计、江苏双良集团供货。
本文针对此类型汽轮机在整套启动调试中遇到的问题进行分析，并提出处理方法。
1冷态启动参数优化1.1冷态启动存在的问题根据哈尔滨汽轮机厂推荐的机组启动曲线，汽机冷态启动的冲转参数为：主蒸汽8.92MPa/360℃，再热蒸汽1.0MPa/320℃。
某660MW超超临界汽轮发电机组辅助设备运行中存在问题的分析及对策
某660MW超超临界汽轮发电机组辅助设备运行中存在问题的分析及对策某发电公司2台660MW汽轮机，型号为：N660-25/600/600超超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、纯凝汽式汽轮机。
投运后，4台杂用水泵多次发生动静咬死或推力球轴承咬死，凝结水溶氧也一直不合格。
电研院对上述问题进行分析，并提出了处理对策。
一、杂用水泵动静咬死或推力球轴承咬死问题1.情况介绍该电厂设计的杂用水池由脱硫废水处理站、废水处理站、生活污水处理站、煤泥水处理装置、中水池五路杂用水来水，出水为4路，即干灰加湿用水、除渣系统补充水、煤场喷洒用水、输煤水力清扫用水，设计杂用水量为540t/h、扬程60m。
该厂配备了4台杂用水泵，3台运行、1台备用，杂用水泵额定出力为200 t/h、扬程70m，且每台泵均为变频调节。
电厂反映的情况是机组投运以来由于杂用水量较少，开1台杂用水泵运行，经常发生杂用水泵动静咬死或推力球轴承咬死，变频调节也无法投入。
2.原因分析经了解，杂用水池中无水来，2台机组正常运行时，其杂用水的最大流量为100 t/h，最少为0 t/h，变频调节范围一般为50%～70%，由于杂用水量变化很大，运行人员在杂用水量为0 t/h时不愿意停泵，随时需输水，在0 t/h乃至小流量的范围里，超出了变频调节的范围，导致变频调节无法投入。
由于杂用水泵经常运行在0 t/h乃至小流量的范围里，低于水泵运行必需的最小流量，造成杂用水泵汽化发热，导致水泵动静咬死，同时水泵在0 t/h乃至小流量的范围里，轴向推力发生明显变化，超出了制造厂设计的轴向推力，导致推力球轴承咬死。
上述情况清楚的表明：杂用水泵设计时，配套系统及选用的水泵与电厂实际杂用水量不配套，流量相差太大，导致杂用水泵不少时间断续运行在0 t/h乃至小流量的范围里，明显低于水泵正常工作流量必需的额定流量的25%～30%，造成杂用水泵汽化发热，导致水泵动静咬死或推力球轴承咬死，变频调节无法投入使用。
上汽660mw超超临界汽轮机油动机动作异常造成跳闸的分析及处理
第 32 卷 第 10 期2019 年 10 月江西电力职业技术学院学报Journal of Jiangxi Vocational and Technical College of ElectricityVol.32 No.10Oct.2019上汽660MW超超临界汽轮机油动机动作异常造成跳闸的分析及处理黄聪（广东粤电大埔发电有限公司，广东梅州 514200）摘 要：针对某电厂660MW上汽超超临界汽轮发电机组1号、2号机组在启动过程中，因汽轮机汽门油动机动作异常造成机组跳闸的事件，通过深入分析事件的原因，提出油动机内部的插装式单向阀存在问题并制定改造的措施，对措施一一落实，最后达到了预期的效果，保证了机组的正常运行。
关键词：上汽超超临界机组；油动机；插装式单向阀；卡涩中图分类号：TM621 文献标识码：B 文章编号：1673-0097(2019)10-0007-020 引言某电厂1号、2号汽轮机采用上海汽轮机厂引进西门子技术生产的超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压凝汽式汽轮发电机组，汽轮机型号为N660/-25/600/600。
机组采用HMN型积木块组合。
该机组具有优异的热力性能、可靠性高、效率高、高稳定性、运行灵活、快速启动及调峰能力。
汽轮机共有9只油动机，分别是主汽门油动机2只、调门油动机2只，再热主汽门油动机2只，再热调门油动机2只，以及补汽阀油动机1只［1］。
1 油动机说明汽轮机EH油动机为单侧作用的油动机，即通过EH供油系统来的压力油开启，弹簧力关闭。
油动机工作时，从EH供油系统来的压力油经过过滤器后分为两路，一路到快关电磁阀，用于建立安全油；一路到电液伺服阀，用于开关汽门的动力用油。
电磁阀块安装在油缸缸体上，上面安装有快关电磁阀、逆止阀和插装式单向阀。
电磁阀块通过内部油路和油缸体油路相连。
快关电磁阀接受保护系统来的控制信号，电磁阀带电后建立安全油，汽门开启，失电后控制单向阀的压力油接通回油，使单向阀打开；汽门关闭，为了加快油动机的关闭时的速度，在单向阀后又增加了一个通流面积更大的单向阀（见图1）。
660MW 超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析
660MW 超超临界汽轮发电机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析某电厂660MW 机组为上汽超超临界一次再热凝气式汽轮机，DEH为西门子T3000 系统。
1 事故过程2019 年12 月28 号，协调控制下负荷 250MW，压力 11.19MPa。
从5:57 开始从250MW 升负荷，到6:22 负荷升至400MW。
高、中压调门从全开到全关，负荷从400MW 降至小于15MW。
2 秒后调门重新开启，负荷上升至 66MW，触发汽机高排温度高跳机。
2 原因分析现场实际运行操作中，负荷从 250MW 升到400MW，实际压力从 11.19MPa 升到12.62MPa，调门从稳定的40左右开度到全开，只用了25 分钟。
由于升负荷太快，主汽压力跟不上，从协调过来的限压定值偏高，使实际压力低于压力限制值超过 1MPa，使限压回路输出小于功率回路输出，触发限压动作，DEH 控制模式从负荷控制回路切到压力回路。
切到压力回路后，限压回路输出减小要求关门来维持压力，调门关小后主汽压力上升缓慢，过程中限压和负荷控制回路多次切换，最终阀位反馈与指令偏差大于25时，触发阀门快关。
同时触发KU信号，使负荷突降到 0 附近，高排逆止门电磁阀动作，高排温度持续升高。
这时快关信号消失，阀门重新开启，高排温度高打开高排通风阀和关闭高排逆止门。
KU 信号超过 2 秒后负荷实际负荷小于两倍厂用电，触发长甩 LAW 动作，切为转速控制回路。
转速控制器指令与调门阀位偏差大于 25，再次触发调门快关保护，最终触发再热器保护动作锅炉MFT。
3 解决方案(1)调整协调升负荷压力曲线，使压力指令和实际压力偏差不致太大。
(2)适当放大限压动作的偏置设定值。
(3)优化控制逻辑，取消LAW激活后切到带负荷的转速控制方式(非带厂用电机组)。
660MW机组调试出现的问题
在管道焊接过程中严把质量关，设备投运前对管道进行冲洗，不留死角，关键部位重点检查
汽机队
锅炉队
启动前
20.
＃1机电泵密封水进行回收，回收时发现法兰处漏水大，停止回收，续排地沟，经处理后电泵密封水回收回凝汽器。
法兰泄漏，施工质量问题
施工中抓好安装质量，系统上水时及时全面的查漏并监督处理
汽机队
3、点火前完成火检调试，确保可靠、灵敏，逻辑正确
运行分场
控仪队
控仪队
启动前
点火启动，点第三支油枪时炉前油枪母管油压从1.02MPa降至0.8MPa，火检无火MFT。
油压控制不当，燃烧不稳，火检调整不当
29.
吹管运行中给水流量失灵显示2678t/h，当汽压达5.5MPa开启临冲门吹管，给水流量突然从2678变为280t/h，MFT动作，后来给水流量计处理好，升压过程中开大给水调节阀时给水流量暂时上升，但很快又下降，经分析为给水调节阀阀芯脱落，#1炉停炉。
设备质量及安装质量问题
1、在转动设备安装过程中搞好中心找正及设备基础安装的各项指标
2、在转动设备单体调试过程中，要加强对设备振动的监视
汽机队
电气队
启动时
8.
EH油质滤油时间太长，油质一直不合格。EH油的滤油工作已进行了近三个月，从进入EH油系统滤油也近50天，而油质一直不合格，严重影响了机组的启动。
在管道焊接过程中严把质量关，做好焊接质量监督验收工作。
设备投运前对管道进行冲洗，不留死角
汽机队
启动前
22.
＃1机组跳闸
原因为1A小汽机真空不严密。在进行1A小汽机抽真空时造成＃1机真空急降跳机。
在凝汽器注水检漏过程中认真检查系统有无泄漏，在作真空严密性试验时严把质量关，发现问题及时查找漏点
660MW汽轮发电机定冷水路隐患分析及治理方案
660MW等级汽轮发电机定冷水路隐患分析及治理方案批准：审核：编制：660MW等级汽轮发电机定冷水路隐患分析及治理方案一、隐患概况：某主机厂在役的300MW、660MW等级汽轮发电机汇流管处密封结构一直沿用了引进西屋公司此等级发电机的原有结构，采用丁氰橡胶垫密封至今；由于丁氰橡胶垫机械性能差，永久压缩变形率较差，施工时不易操作，耐油性能差、不耐高温，易于老化，在发电机运行中出现了诸多问题，给发电机安全运行埋下了隐患。
二、发电机定冷水路丁氰橡胶垫在投运机组上出现的问题及导致的后果:1、通过对几个兄弟电厂的了解，660MW发电机在每次检修时，大都发现与定冷水接触内圈胶垫失去弹性，变脆并出现碳化现象，拆密封垫时落下许多劣化后橡胶的碎块，如在运行中定冷水系统出现大的扰动，橡胶密封垫脱落碎块，堵塞线棒，线棒出现温度升高，定子线棒损坏事故。
2、对于密封瓦运行不良的机组，出现漏油情况，密封油侵蚀密封垫，尤其是在汽、励两侧汇流环下部，两个回水管、排污管靠近机座的密封垫，就会受到油腐蚀，失去其密封性能，使氢气漏入定冷水，当氢气大量进入定冷水系统，发电机被迫停运。
3、由于丁氰橡胶密封垫的机械性能差，在实际安装时，现场工作人员不易操作，经常出现法兰螺栓把合不到位，密封垫受力不匀，或者把合力矩过大，超过密封垫的硬度要求，使橡胶密封垫失去弹性，性能丧失，运行一段时间后使氢气漏入定冷水中，定冷水质严重恶化，PH值升高，尤其是电导率是正常时的数倍，严重影响发电机运行安全，迫使发电机停运。
三、定冷水系统橡胶垫隐患治理方案：针对发电机的以上隐患，许多发电企业做了大胆的探索和尝试:1、用普通的聚四氟乙烯垫片、改进聚四氟乙烯垫，因绝缘法兰特殊需要，回弹率低而达不到密封气体效果；2、用石墨或者无石棉垫板，不能保证定冷水的水质，它有较好的抗化学腐蚀性和耐油性，较高的耐温性，短时气体密封效果好，但抗蠕变冷流性差，柔韧性差，不能保证定冷水路的长期密封；3、随着新材料的出现，近年来部分电厂试用聚四氟乙烯膨化而成的高密封性垫板，皆因密度低，也以失败而告终；4、用改进聚四氟乙烯垫片进行密封，由于其材质的耐蠕变性和耐冷流性差，现场安装工艺达不到要求，在定冷水路密封性能试验中可能通过，但大都经不住长时间的考验，出现渗透现象，定冷水质发生变化，表现为电导率增加，pH 值降低，铜离子和含氧量增加，以至于阴阳离子交换器处理能力不能满足要求，只能用加锯木等办法来维持定冷水运行的现状。
660MW发电机组几起典型热工隐患及治理方案王晓军
660MW发电机组几起典型热工隐患及治理方案王晓军发布时间：2021-09-07T03:37:36.279Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第11期作者：王晓军孙智辉[导读] 在电力工业发展进入大电网、大机组和高度自动化以及电力生产企业面临安全考核风险增加和市场竞争环境加剧的今天，进一步提高热控设备和系统的运行可靠性和机组运行的安全经济性已至关重要。
统计分析表明，新建机组的热控误动有60%来自于基建期设计、安装和调试。
陕西商洛发电有限公司陕西商洛 726007引言：某发电公司2×660MW直接空冷机组DCS采用和利时分散控制系统，包括数据采集系统（DAS）、模拟量控制系统（MCS）、锅炉炉膛安全监控系统（FSSS）、顺序控制系统（SCS）、电气监控系统（ECS）等。
汽轮机数字电液控制系统（DEH）、ETS采用美国艾默生公司OV ATION系统。
辅助车间均采用施耐德公司PLC控制系统，设水处理、输煤、输灰、凝结水精处理4个监控点。
主机安全监控系统TSI、小机安全监控系统MTSI采用本特利3500系列数字式状态监测系统，主辅机振动监测与故障诊断系统采用深圳阿尔斯通创为实的S8000系统。
压力、差压变送器大部分采用Rosemount3051等，执行机构多选用Rotork、SIPOS等，热工控制电源多数采用双电源自动切换系统，MFT继电器柜采用双路冗余直流电源系统，ETS系统采用冗余直流系统，双路交流电源供电。
二、典型热工隐患在电力工业发展进入大电网、大机组和高度自动化以及电力生产企业面临安全考核风险增加和市场竞争环境加剧的今天，进一步提高热控设备和系统的运行可靠性和机组运行的安全经济性已至关重要。
统计分析表明，新建机组的热控误动有60%来自于基建期设计、安装和调试。
为提高机组投产后安全运行，杜绝热工设备保护误动引起的机组非停事件的发生，该公司基建期组织公司内外部专业技术力量对热工设备进行了一次全面隐患排查工作。
660MW发电机零起升压试验遇到的几个问题与解决方法
中文信息 Chinese In方法
作者： 作者单位： 刊名：
英文刊名： 年，卷(期)：
何建军 甘肃大唐国际连城发电有限责任公司,甘肃 兰州,730332
中文信息 Chinese Information 2015(5)
参考文献(1条) 1.何建军 景泰电厂发电机励磁调节系统调试记录
四、结语 发电机零起升压试验、发电机大修后的短路、发电机空载试验，励磁调 节系统动态特性试验均是发电厂试验调试人员必须掌握的技能，我将某电 厂 660MW 机组基建调试时，发电机零起升压试验发生的几个问题出现的 过程及处理方法介绍给大家，供各电力同行借鉴。
录波图 3
参考文献 [1《] 景泰电厂发电机励磁调节系统调试记录》 作者：何建军 作者简介：何建军（1974-），男，甘肃陇西，本科，高级工。研究方向：主要从 事发电机励磁系统的调试、维护工作。参与多家发电厂基建电气一次、二次 系统调试工作。
（上接第 384 页）
总结”的评估制度。尤其是要健全党校考评小组，要随机抽不少于 80%的 学员参与，邀请基层党组织书记和基层党员代表对教学思路、内容设计、 针对性等进行综合评估评分，对学员反响好、评价高的教师，在科研经费 投入、职务晋升、职称评聘等方面予以倾斜，并作为教师年终考核、职称 评聘、评先选优的重要依据。促进科研成果转化应用，提高科研成果转化 应用率。
录波图 1 （4）虽然出了前面的问题，但是问题解决以后，我们的发电机零起升压 试验也做的十分成功。 录波图如下 (录波图 2)：UBC、UCA 为发电机机端电压；
录波图 2
Chinese Information 中文信息
工程技术与设备
中文信息 Chinese Information
（5）我们还做了发电机励磁开关跳闸灭磁试验，发电机转子励磁能量 通过灭磁电阻消耗释放掉的试验，录波图如下：
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
上汽660MW汽轮机ATT试验风险案例及
改进措施
摘要：本文主要介绍某660MW超超临界机组上汽西门子汽轮机运行中ATT试验时事故过程、原因分析及改进策略。
期望能为同类型机组提供一定参考和借鉴意义。
关键词：超超临界上汽西门子 ATT试验
某火力发电厂660MW超超临界上汽西门子汽轮机组某次阀门ATT试验时发生因中调门油动机插装阀卡涩引起EH油压力低的异常情况，通过查找分析故障原因，并提出优化措施。
1.设备概况
本机组汽轮机是由上海汽轮机有限公司和SIEMENS公司联合设计制造的
660MW超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压、反动凝汽式汽轮机。
其采用全周进汽加补汽阀的配汽方式，高、中压缸切向进汽。
高、中压阀门布置在汽缸两侧，与汽缸直接连接。
蒸汽由两只高压主汽门及高压调门进入单流的高压缸，从高压缸下部的两个排汽口进入再热器，经再热器加热后，由两只中壓主汽门及调门进入双流的中压缸，由中压外缸顶部的中低压连通管进入两个双流的低压缸。
2.汽轮机汽门EH油路介绍
汽轮机采用上汽引进制造的SIEMENS 660MW超超临界汽轮机，型号N660-25/600/600。
每台机组有2个高压主汽门、2个中压主汽门、 2个高压调门、2个中压调门、1个补汽阀（正常不参与调节，供油手动门关闭状态），其中每个主汽门有2个跳闸电磁阀（并列运行方式），一个方向阀；每个调门有2个跳闸
电磁阀（并列运行方式），一个伺服阀。
正常运行中所有主汽门、调门跳闸电磁
阀状态均为得电关闭；主汽门方向阀为失电打开。
主汽门、调门总计16个跳闸电磁阀，任一个跳闸电磁阀失电均会导致油动
机内4个插装阀动作，泄油回路导通，油动机迅速关闭。
如图1中为高压主汽门1、高压调门1EH油控制油路，7为电液伺服阀，8为
油动机，1、2为跳闸电磁阀，3、4，5、6为插装阀（共四个）。
正常运行时跳
闸电磁阀1、2均得电关闭，使跳闸电磁阀模块下插装阀油压建立，油动机活塞
进油腔室导通，油动机卸油回路隔绝，调门开度由电液伺服阀调节进回油量控制。
而主汽门与调门油动机区别主要在于主汽门无电液伺服阀而是方向电磁阀，其失
电进油、得电卸油但无法控制主汽门开度，故主汽门只能全开全关。
3.ATT试验原理及步骤（以高压主汽门1、高压调门1汽门组为例）
上汽西门子ATT试验，即汽轮机主汽门、调门等阀门活动性试验。
其主要目
的为验证汽轮机各汽门能正常开关以保证发生故障跳闸时能快速关闭而不卡涩，
以防发生汽轮机超速事故及汽门液压调节系统电磁阀动作正常无卡涩。
《二十五
项反措》中关于防止汽轮机超速条文也有规定，应按照规程要求定期进行阀门活
动试验。
ATT试验步骤：
1、稳定负荷在400MW以下，确认DEH系统正常，各汽门动作正常，主机运
行工况稳定，各辅助系统运行正常。
2、通过高压调门1阀限到零缓慢关闭调门，此时图1中电液伺服阀右侧模
块导通油动机右侧腔室卸油，调门缓慢关闭，同时高压调门2缓慢开启，维持机
组参数稳定。
3、高压调门1关闭后，进行高压主汽门1试验，确认高压主汽门1跳闸电
磁阀1失电且方向电磁阀得电，此时油动机腔室卸油加上弹簧力使高压主汽门1
快速全关。
接着跳闸电磁阀1得电且方向电磁阀失电，高压主汽门1恢复全开。
确认高压主汽门1跳闸电磁阀2失电且方向电磁阀得电，主汽门再次关闭。
保持
高压主汽门1跳闸电磁阀2失电状态，高压主汽门1暂不开启。
按照西门子汽轮
机说明书主汽门关闭时间应小于300ms后给出试验成功反馈，高压主汽门1试验
完成。
4、同理，在高压主汽门1关闭的情况下，进行高压调门1试验，将高压调
门1通过阀限开至100%，确认高压调门1两个跳闸电磁阀依次失电，相应的高压
调门1快速关闭，确认ATT试验“OK”灯亮，高压调门1试验完成。
5、在高压调门1跳闸电磁阀1、2均得电恢复后，高压调门1仍通过阀限保
持全关位置。
6、高压主汽门1跳闸电磁阀2得电且方向电磁阀失电使高压主汽门1全开，高压调门1通过阀限开始缓慢打开，高压调门2开始缓慢关小，直到恢复到试验
前的状态。
同理，其他汽门组试验重复步骤2至5。
4.事件经过
20:00值长下令准备进行1号机停机前ATT试验，机组负荷330MW，DEH压力控制在“限压方式”，两台汽泵运行，主机B EH油泵运行，电流27A，油泵出口压力为16.0MPa，EH
油母管压力15.92MPa。
主汽压力14.7MPa，主汽温度581℃，再热汽压2.8MPa，再热汽温566℃。
22:02开始试验，依次进行高主1、高调1；高主2、高调2；中主1、中调1ATT试验，均动作正常。
20：19试验进行
到中主2、中调2阀门组，在恢复中调2跳闸电磁阀2时，
电磁阀2显示已得电，中调阀限恢复到105％后，此时中调2开度反馈仍为0%，中调门2没有正常开启。
20:19:50秒发现EH油压快速下降，EH母管油压下降至11.06MPa，备用EH油泵自启，油压仍无法维持。
值长立即下令副值立即强制退出程控，将中调2阀限设置为0％，并立
即安排巡检到0米EH油箱处关闭EH油至中主2、中调2供
油门。
EH油压开始上升，派巡检人员到中调2现场检查油动
机是否漏油并确认调门实际位置，检查未发现漏油，调门为
全关状态。
然后继续沿EH进油管路进行检查有无泄漏。
20:22EH油压稳定在16MPa，停备用EH油泵并投入联锁。
5.原因分析
停机后热工、机务专业对中调2油动机跳闸电磁阀和插装阀解体检查，跳闸电磁阀未见明显异常。
插装阀解体后发现
插装阀模块中的其中一个插装阀存在卡涩现象。
插装阀阀杆
表面存在氧化锈蚀斑点，锈蚀斑点形成原因初步分析是EH油中含有微量水分与金属发生缓慢氧化反应。
由于阀杆与阀套
之间设计间隙小，导致阀杆与阀套发生卡涩。
插装阀关闭不严，油动机活塞前压力无法建立，伺服阀在开调门的指令下持续大量进油，导致EH油压力快速下降。
此时跳闸电磁阀虽然正常得电关闭，但对插装阀失去控制作用。
EH油通过插装阀泄油回路形成短路。
6.改进措施
1、ATT试验中因调门故障引起油压下降，立即将对应的阀限设置为零，切断进油回路。
就地关闭对应阀门油动机的供油手动门。
2、ATT试验中因主汽门故障引起油压下降，将主汽门方向阀得电，切断进油回路。
就地关闭对应阀门油动机的供油手动门。
3、在调门阀限控制逻辑中增加调门指令清零逻辑：当两个跳闸电磁阀均得电，EH油母管压力低于140bar，且调门指令和反馈偏差大于5%时，触发调门指令清零（此优化可以处理包含跳闸电磁阀卡涩、断线、插装阀卡涩、主汽门调门卡涩等故障情况）。
4、调门ATT试验逻辑优化为两次跳闸电磁阀失电动作时，阀限从100%改至12%，减小调门试验风险。
5、加强EH油运行中的油质管理，连续投用滤油机，定期化验EH油质；利用机组停机合理安排插装阀检修项目。
通过改进后机组后续ATT试验时均未再发生类似故障，说明该改进措施有效。
参考文献：
[1] 西门子汽轮机ATT试验说明书，上海汽轮机厂.
[2] 郑渭建，谢尉扬，顾伟飞，西门子超超临界机组汽轮机ATT试验存在的
问题及其防范措施.。