轮胎各部件结构设计
合集下载
轮胎各部件结构设计
b'
的数据，综合权衡确定
R
R1的数据为165mm.
H L h
Rn
R1
a
13
⑽肩下反弧R的确定 对于全钢载重子午胎，肩下一般不采用切线，而采 用一反弧，反弧R过肩部端点和R1相切，一般b较 大，R较小， b较小，R较大。
以12.00R20 S811 18P.R为例 结合其它方法途径搜集的数据，综合权衡确定R为
DJ DF
DC
a
25
以12.00R20 S811 18P.R为例 冠部总厚=16.5+5.5+7.5+2+2.5=34mm
2.5 7.5 16.5 2 5.522 34
a
26
肩部总厚DJ的确定，一般DJ/DT ≤1.25
DI DT
DJ DF
B4 B1 B3
B2
DC
a
27
以12.00R20 S811 18P.R为例 肩部总厚=42mm，42/34=1.2353
HS HF HB1 Ф HZ HB2
DN DW
DL
a
W
34
以12.00R20 S811 18P.R为例 胎体反包点高度
=65mm 子口包布外端点高度
=50mm 胎体反包点到下胎侧 轮廓线的距离=10mm 胎体反包点到胎体帘 线的距离=13mm 填充胶的高度=140mm 140/150.5=0.9302
条形花纹 以条形为主 以横沟为主 越野花纹 混合花纹 混合花a 纹
M+S花纹
19
⑵花纹形状及尺寸的确定： 根据已确定的花纹类型，来确定其形状及尺寸。 花纹沟走向与带束层钢丝走向至少差5°. 以12.00R20 S811 18P.R为例 轮胎主要用于较好或一般路面
轮胎各部件结构设计课件
轮胎各部件结构设计
学习交流PPT
1
2、外胎技术设计
1) 、外胎断面轮廓曲线的设计； 2) 、 胎面花纹形状的设计；
3) 、外胎材料分布图的绘制.
学习交流PPT
2
L h
b b'
外 胎
技 术 设 计
D
d
H
H1
Hr
R1
B R2
R3 R4
R5
W
学习交流PPT C
Rn
R
3
1、外胎断面轮廓曲线的设计
⑴着合宽度C的确定：
Ｒ2＝〔1/4×(326-252-2×24.5)2 ＋(150.5-46)2〕／(326-2522×24.5) ＝443.06mm.
取R2=353mm.
学习交流PPT
D
d
H
H1
B R2
3.3 C
15
⑿下胎侧弧度半径Ｒ3 的确定：
根据R2和轮辋曲线， 结合其它方法途径搜集 的数据，综合权衡确定 R3的数据。 以12.00R20 S811 18P.R 为例 取R3＝90mm.
R3
取Ｒ4＝21.5mm(轮辋23mm).
180mm. b'
R
H L h
Rn
R1
学习交流PPT
14
⑾下胎侧圆弧半径Ｒ2的确定：
Ｒ2＝〔1/4×(B-C-2a)2
＋(Ｈ1-Ｈc)2〕／(B-C-2a)
式中a为轮辋曲线宽的2/3.Ｈc为 轮辋曲线高.
一般情况下，R2 弧的延长线与 着合位置线的交点距离着合宽 度端点大约0~5mm.
以12.00R20 S811 18P.R为例
3.2
2
5°
Φ508
8.50"X20"Ⅰ型平底轮辋
学习交流PPT
1
2、外胎技术设计
1) 、外胎断面轮廓曲线的设计； 2) 、 胎面花纹形状的设计；
3) 、外胎材料分布图的绘制.
学习交流PPT
2
L h
b b'
外 胎
技 术 设 计
D
d
H
H1
Hr
R1
B R2
R3 R4
R5
W
学习交流PPT C
Rn
R
3
1、外胎断面轮廓曲线的设计
⑴着合宽度C的确定：
Ｒ2＝〔1/4×(326-252-2×24.5)2 ＋(150.5-46)2〕／(326-2522×24.5) ＝443.06mm.
取R2=353mm.
学习交流PPT
D
d
H
H1
B R2
3.3 C
15
⑿下胎侧弧度半径Ｒ3 的确定：
根据R2和轮辋曲线， 结合其它方法途径搜集 的数据，综合权衡确定 R3的数据。 以12.00R20 S811 18P.R 为例 取R3＝90mm.
R3
取Ｒ4＝21.5mm(轮辋23mm).
180mm. b'
R
H L h
Rn
R1
学习交流PPT
14
⑾下胎侧圆弧半径Ｒ2的确定：
Ｒ2＝〔1/4×(B-C-2a)2
＋(Ｈ1-Ｈc)2〕／(B-C-2a)
式中a为轮辋曲线宽的2/3.Ｈc为 轮辋曲线高.
一般情况下，R2 弧的延长线与 着合位置线的交点距离着合宽 度端点大约0~5mm.
以12.00R20 S811 18P.R为例
3.2
2
5°
Φ508
8.50"X20"Ⅰ型平底轮辋
工程机械轮胎的冠带层结构设计
果 采用 高硫 橡 胶 作 为 钢 丝 补 强 材 料 的挂 胶 ， 般 一 情 况下 可 以提 高 轮 胎 的 耐 切 割 性 和 耐 久 性 ， 用 但
钢 丝补强 的轮胎胎 面更 容 易产 生崩 花和 掉块 。
为 １％， ０ 收缩 率 为 １ 以下 。 Ｏ 在 图 示 的 实 施 例 中 ， 用 了 韧 性 为 ３ｃ 采 ７ Ｎ／
面和 或／ 胎侧 的抗 切 割层 。 经 验证 明采用 钢 丝补 强 的工 程 机 械轮 胎 的 耐
本发 明 提供 的抗 崩花掉 块 性 能好 的工程 机 械 轮胎具 有 胎 圈 、 卷 胎 圈 的胎 体 帘 布层 、 置 于轮 包 配 胎 冠 部 的胎 体 帘 布层 上 方 的胎 面 、 置 于 胎 面 与 配
或有机 纤维 编 织 成 的钢 丝 ／ 机 纤 维 复 合 结 构 作 有
为 轮胎 补强 织 物 ； 国第 １ ２ ６ ０号 专利 提 出 将 美 ２８ ５
强层 使用 ， 这种 橡胶 具有 更 大 的弹性 。 则
美 国第 ５ ４ ９ ５号 专 利 提 出 ， 尼 龙 单 丝 作 ７３ ７ 用 为 中型载 重子 午线 轮胎 的最 外 层 带束 层 帘 线 可 以 最大 限度 地 提 高 胎 面 耐 切 割性 ， 提 高 中 型载 重 可
１ 以下。 Ｏ
关 键 词 ： 程 机 械 轮 胎 ； 带 层 ； 带 层挂 胶 ； 花 掉 块性 能 工 冠 冠 抗
１ 背 景 技 术
补 强材 料 间 的 隔离 层 ， 可 以通 过 将 作 用 于胎 面 则 的力 更均 匀 地 向轮胎更 宽 的部 分 分 散 而起 到 防止 崩花 掉块 的 作用 。如果 向 橡 胶 追 加 补 强 材 料 ， 则 可 以进 一步 提 高分散 这种 力 的能力 。 如果 用 低硫 橡胶 与尼龙 补 强 材 料组 合 作 为补
钢 丝补强 的轮胎胎 面更 容 易产 生崩 花和 掉块 。
为 １％， ０ 收缩 率 为 １ 以下 。 Ｏ 在 图 示 的 实 施 例 中 ， 用 了 韧 性 为 ３ｃ 采 ７ Ｎ／
面和 或／ 胎侧 的抗 切 割层 。 经 验证 明采用 钢 丝补 强 的工 程 机 械轮 胎 的 耐
本发 明 提供 的抗 崩花掉 块 性 能好 的工程 机 械 轮胎具 有 胎 圈 、 卷 胎 圈 的胎 体 帘 布层 、 置 于轮 包 配 胎 冠 部 的胎 体 帘 布层 上 方 的胎 面 、 置 于 胎 面 与 配
或有机 纤维 编 织 成 的钢 丝 ／ 机 纤 维 复 合 结 构 作 有
为 轮胎 补强 织 物 ； 国第 １ ２ ６ ０号 专利 提 出 将 美 ２８ ５
强层 使用 ， 这种 橡胶 具有 更 大 的弹性 。 则
美 国第 ５ ４ ９ ５号 专 利 提 出 ， 尼 龙 单 丝 作 ７３ ７ 用 为 中型载 重子 午线 轮胎 的最 外 层 带束 层 帘 线 可 以 最大 限度 地 提 高 胎 面 耐 切 割性 ， 提 高 中 型载 重 可
１ 以下。 Ｏ
关 键 词 ： 程 机 械 轮 胎 ； 带 层 ； 带 层挂 胶 ； 花 掉 块性 能 工 冠 冠 抗
１ 背 景 技 术
补 强材 料 间 的 隔离 层 ， 可 以通 过 将 作 用 于胎 面 则 的力 更均 匀 地 向轮胎更 宽 的部 分 分 散 而起 到 防止 崩花 掉块 的 作用 。如果 向 橡 胶 追 加 补 强 材 料 ， 则 可 以进 一步 提 高分散 这种 力 的能力 。 如果 用 低硫 橡胶 与尼龙 补 强 材 料组 合 作 为补
轮胎设计与工艺学 10 第三章 普通轮胎结构设计
成型机头宽度计算
1.主要技术参数的确定
2.成型机头宽度Bs的计算
1.主要技术参数的确定 主要技术参数的确定 (1)第一帘布筒直径d0 (2)帘线的假定伸张值δ1 (3)胎冠角度βk (4)成型机头的帘线角度αc 计算
(1)第一帘布筒直径d0 一般半芯轮式成型机头常用套筒法成 型，帘布提前制成帘布筒备用，第一帘布 筒直径小于成型机头直径,便于操作，第一 帘布筒至机头直径的伸张为5～15%,即 Dc/d0=1.05～1.15。
第四节、成型机头宽度计算
成型机头宽度:BS是指机头两端最宽点间的距离，即等 于机头中部平筒宽度加上两端机头肩部宽度。 机头宽度合理的确定，能使胎体帘线均匀伸张， 充分发挥帘线的作用，保证轮胎质量。 计算成型机头所需用的主要参数:为第一帘布筒 直径d0，帘线的假定伸张值δ1,胎冠角度βk和机头 上的帘线角度αc等。
DC
式中
DK
Dc—成型机头直径，mm； Dk—胎里直径，mm； δ—成型胎坯冠部伸张值。
通常半鼓式成型机头的δ值取1.30～1.65；半芯轮式成型机头 的δ值取1.30～1.55。
成型机头直径越小，越能保证外胎的成型质量，提高生产 效率，但是，成型机头过小，胎冠部伸张值增大，则导致胎体 强度降低。
半芯轮式的δ在1.3～1.5。
断面大而胎圈直径小的轮胎，成型机头 直径与其胎圈直径比值Dc /d超过1.5时，成型 后机头自动折叠也难以将胎圈卸下，此时， 只能采用卸除鼓肩后再折叠的卸胎方法。 因此，确定成型机头直径，应在不影响 胎体强度和便利操作的前提下，Dc尽可能取 小值。 各种规格成型机头直径见表2-13所列。
Ⅰ线相切，交于IV－Ⅳ线上，R1圆心位臵至
Ⅲ-Ⅲ线的距离为机头肩部宽度C。
子午线轮胎结构设计方法
子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎是一种重要的车辆零部件，其结构设计直接影响着车辆的操控性能、行驶稳定性和行驶安全性。
在子午线轮胎的结构设计中，主要包括胎面布置、帘布结构和胎面胎侧胎座结构等几个方面。
以下是一种常用的子午线轮胎结构设计方法的详细介绍。
首先，在胎面布置方面，子午线轮胎的胎面采用V型布置，即在中心处呈V字形，向两侧逐渐展开，并与胎肩部分呈自然过渡。
这样的设计可以提高子午线轮胎的排水能力，增加胎面与路面的接触面积，提供更好的抓地力和行驶稳定性。
其次，在帘布结构方面，子午线轮胎采用帘布排列方式。
帘布是由一层或多层帘线交织而成的，它的主要作用是支撑轮胎的胎面和胎侧，增强轮胎的刚性和强度。
常见的子午线轮胎帘布结构有三层、四层和五层等不同层数。
根据轮胎的使用要求和负荷需求，选择合适的层数以确保轮胎的稳定性和耐久性。
再次，在胎面胎侧胎座结构方面，子午线轮胎的胎面、胎侧和胎座的结构是非常重要的。
一般来说，胎帘应该包裹在胎面和胎侧之间，以增强整个轮胎的结构刚度；胎座应该有一定的凹槽和凸槽，以提高轮胎与车辆的匹配性和稳定性。
最后，在子午线轮胎的结构设计中，还需要考虑到胎纹、胎肩、胎面胎侧胎座之间的配合及其对轮胎性能的影响。
合理的胎纹设计可以提高轮胎的抓地力和排水能力；胎肩的结构设计可以提高轮胎的耐磨性和抗剪强度；胎面胎侧胎座的配合设计可以提高整个轮胎的结构稳定性和耐用性。
综上所述，子午线轮胎的结构设计是一个复杂而关键的任务，需要综合考虑诸多因素，包括胎面布置、帘布结构和胎面胎侧胎座结构等。
只有在这些方面都做到合理设计和优化匹配，才能生产出性能优良的子午线轮胎，为车辆的操控性能、行驶稳定性和行驶安全性提供保障。
第四章子午线轮胎结构设计
二、子午线轮胎与斜交轮胎结构特征比较。
（1）斜交轮胎胎体中的帘线按一定角度排列，各层 间帘线相互交叉，胎体帘线层数为偶数，胎体承 受内压引起的初始应力的80～90%。
（2）子午线轮胎胎体各帘面层间的帘线，系相互平 行地由一胎圈至另一胎圈呈了午线方向的排列 （与胎胎冠中心线夹角为90度）。胎冠有大角度 基本不伸张的刚性带束层箍紧，这种结构使：
W 双 =0.88×9.485=8.437KN
三、 轮廓设计主要结构参数的选取
1、模型外直径D和断面宽B的确定
到目前为止，还没有科学的方法来确定轮胎 硫化模型尺寸与充气压后轮胎尺寸之间的关系， 因此子午胎的设计也只能根据经验考虑不同的胎 体帘线的伸长性能、轮胎断面轮廓形状、带束层 角度和长度等的影响来选择充气轮胎与硫化模型 之间断面宽和外直径的膨胀比。下表列出载重和 轻卡子午线轮胎充气断面宽(B΄)和模型断面宽(B) 对不同胎体帘线的断面膨胀比的取值范围。
轿车子午线轮胎，高宽比为0.7～0.8时 (人造丝胎体钢丝带束层结构)充气后外径一 般膨胀0～2mm,断面宽膨胀0～2%。根据经 验，子午线轮胎D′/D值大约在1.000～1.003 之间，B′/B值为1.00～1.02左右。
几种轿车子午线轮胎断面膨胀率如表4-1 所示。
表4-1 几种轿车子午胎断面膨胀率
SS1180 0s1i4 n .13(W 11/S1)
Sd S0.63d7
d0.9 6S0.7H
S0.7S118 O 0 1 si3 .6 1 n (W 51/S1)
先计算 S 0 .7
S 0 .7 1.5 8 1 8 s1 0 i1 ( .n 1 3 6 .0 4 5 /1.5 ) 8 1.8 7 (c 5)m
钢丝帘线主要用于子午线轮胎的胎体及 带束层，其主要特点是耐热性极好，强度 高，同时伸长率极小，对保持轮胎尺寸稳 定性极为有利。
子午线轮胎结构设计与制造技术
子午线轮胎结构设计与制造技术
子午线轮胎是一种高性能轮胎，由于其特殊的结构设计和制造技术而得到广泛应用。
其主要特点是采用平行于中心线的钢丝束作为骨架材料，能够提供优秀的耐磨性和抗拉强度，使轮胎能承受高强度、高速度和长时间运行的要求。
子午线轮胎的结构设计和制造技术包括以下几个方面：
1.骨架结构设计：子午线轮胎采用钢丝束作为骨架材料，一般包含两到三层。
骨架材料的种类、材质和层数均影响了轮胎的性能。
通过优化骨架结构设计，可以提高轮胎的抗拉强度和耐磨性。
2.胎面花纹设计：胎面花纹是轮胎与路面之间的唯一接触面。
子午线轮胎的花纹设计对于轮胎的性能有着重要的影响。
通过优化花纹设计，可以提高轮胎的防滑性和抓地力。
3.胎侧加强结构设计：轮胎的胎侧加强结构对于轮胎的耐磨性和抗撞击性具有重要意义。
子午线轮胎一般采用加强胎侧结构，以提高轮胎耐用性和安全性。
4.制造工艺技术：子午线轮胎的制造工艺技术包括轮胎胎体的成型、钢丝束的辊压、轮胎胎面花纹切割、轮胎成型和贴合等工序。
制造工艺技术的精度和质量直接影响轮胎的性能。
综上所述，子午线轮胎的结构设计和制造技术是决定轮胎性能和品质的重要因素。
如今，随着科技的不断发展和制造工艺的不断升级，子午线轮胎的性能和质量有了大幅提升。
轮胎设计与工艺学 9 第三章 普通轮胎结构设计
★
2.旦(Denier)-定长制 单位长度(9000米)的纤维或纱线所具有的重量 (以克计)称“旦”。(即纤维的相对密度为一定时 旦数越大，则纤维越粗)
G 9000 D L / 9000 Nm
式中：D—旦数； G—纤维或纱线的重量，g； L—纤维或纱线的长度，m
★
3.特(tex)或分特(dtex)-定长制
安全倍数为：
S 22 k 11.1 N 1.969
计算结果符合要求。
② 挂胶帘布厚度
作用：帘布层和缓冲层均由数层挂胶帘布组成， 挂胶帘布层上覆上一定厚度的胶层，使布层 间与帘线间增加粘合力，提高帘线的疲劳强 度和弹性。
厚度：依据胶层帘线种类、帘线粗度、轮胎类型和规格、胶料
性能及工艺条件等因素确定，帘布层之间胶层厚度不宜过厚
30 cos 30 6.0 5.16(根 / cm) 47.9 cos 50.92
ik 3
将93Odtex/2的帘线密度换算为相当于1400dtex/2规格
的帘线密度,再进行帘线密度总和的计算。
因93Odtex/2的S=14.5N/根，5.16根/cm(93Odtex/2)相
当于5.16×14.5/22=3.4根/cm(1400dtex/丝帘线
1938年美国轮胎工业开始采用人造丝代替棉帘 线，大大提高了轮胎的质量 40、50年代的小轿车和卡车的轮胎大多采用人 造丝帘线为骨架材料 到六十年代初当时的联邦德国使用人造丝的比 例高达93%，而且整个欧洲都广泛应用。
采用人造丝帘线的特点：
人造丝的高温强力降低少，在120℃时强力仅
单位长度(1000米)的纤维或纱线所具有的重量(以 克计)称“特”。若重量以分克计(1/10g)，则称“分 特”。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
C精品
⑵断面宽B的确定： 根据一般规律，英制系列轮胎，轮辋每增大0.5 ”,断面 宽增大0.2 ” ，公制系列轮胎，轮辋每增大0.5 “ ，断 面宽增大5mm。结合其它方法途径搜集的数据，综 合权衡确定B的数据。 以12.00R20 S811 18P.R为例 断面宽B增加宽度应为 (9.9213−8.50)/0.5×0.2=0.5685“=14.44mm B’= 315±3.5%mm，考虑充气膨胀比率，取
轮胎各部件结构设计
精品
2、外胎技术设计
1) 、外胎断面轮廓曲线的设计； 2) 、 胎面花纹形状的设计；
3) 、外胎材料分布图的绘制.
精品
b b'
L h
外
R
Rn
胎
R1
技
H
术
B
R2
设
H1
计
R3
R4
R5
Hr
d
D
W
精品
C
1、外胎断面轮廓曲线的设计 ⑴着合宽度C的确定：
着合宽度C是根据轮辋宽度Rm确定，现在流行的 设计C=Rm+1.0~1.5 " ，一般情况下，较小规格 +1.0~1.1 " ，中等规格+1.3左右，较大规格+接近 1.5 ". 以12.00R20 S811 18P.R为例 Rm=8.50“，取C=252mm=9.9213“， 增加9.9213−8.50=1.4213“
b
精品
h
⑺胎冠弧度半径Ｒn的确定： 一般情况下，胎冠弧度半径Ｒn=1.75~2B，具体数 值根据需要来确定，b值较小、h值较小，Rn值较 大， b值较大、h值较大，Rn值较小；对于较小规 格轮胎，胎冠一般采用一段弧设计，对于较大规格， 胎冠一般采用中间一段弧、两端为切线设计。 以12.00R20 S811 18P.R为例 Rn/B=650/326=1.9939
H1' (110.24) H' (234.02)
以12.00R20 S811 18P.R为例
H=1/2(1121-511) =305mm
H1’/H’ =110.24/234.02 =0.4711 确定H1
=150.5mm
精品
⑹行驶面宽b和弧度高h的确定： 行驶面宽b的确定以轮辋宽Rm为基准，一般情况下， b=Rm±15mm，根据实际需要来确定具体数值， 高速路和路况较好的条件下，b值较小，较差和恶 劣路况，速度较低，b值较大；h 的选取与b数值的 确定是相关的，行驶面较宽，相应h较大，行驶面 较窄，相应h较小。 以12.00R20 S811 18P.R为例 b=216±15=201~231mm.取b=226mm. h=7.7mm
＋(150.5-46)2〕／(326-252-
2×24.5)
＝443.06mm.
取R2=353mm.
3.3
d
D
精品
⑿下胎侧弧度半径Ｒ3 的确定：
根据R2和轮辋曲线， 结合其它方法途径搜 集的数据，综合权衡 确定R3的数据。
H
以12.00R20 S811 18P.R为例
B R2
H1
取R3＝90mm.
216(8.5") 32
R≤8
2 5°
8.50V"X20"Ⅱ型平底轮辋
H1' (110.24) H' (234.02)
⑸断面水平轴位置 的确定： 断面高H＝1/2(D －d) H1由轮辋点到平 衡轴距离H1’和由 轮辋点到胎体冠 中心点距离H’的比 值来确定，一般 H1’/H’=0.3~0.5
精品
精品
⑽肩下反弧R的确定 对于全钢载重子午胎，肩下一般不采用切线，而采 用一反弧，反弧R过肩部端点和R1相切，一般b较 大，R较小， b较小，R较大。
以12.00R20 S811 18P.R为例 结合其它方法途径搜集的数据，综合权衡确定R为
180mm.
b' R
R1
精品
H L h
Rn
⑾下胎侧圆弧半径Ｒ2的确定：
b b'
R
精品
Rn 切线
⑻肩部形状的确定： 根据具体需要来确定，本地运输，拐弯较多， 一般肩部采用圆弧设计R’，长途运输，直线 行驶，一般肩部采用直角设计。
以12.00R20 S811 18P.R为例，根据实际需要 采用直角设计。
bHale Waihona Puke b'R精品
Rn R'
⑼上胎侧圆弧半径Ｒ1的确定：
Ｒ1＝〔(H-H1-h)2＋1/4(B-b)2-L2〕／(B-b)
R3
R4
R5
Hr
精品
D
d
W
C
⒀胎圈部位弧度曲线设计：
根据轮辋曲线尺寸来考虑子口部位的设计，原则：即
与轮辋结合紧密，又要容易装胎。一般R4≤轮辋相应部
位尺寸；
R2
R5≥轮辋相应部位尺寸；
Ｈr≤轮辋相应部位尺寸；
D d
H1 Hr R5
β根据轮辋相应部位尺寸来确定。
以12.00R20 S811 18P.R为例
精品
⑷着合直径d的确定： 根据轮胎装配的轮辋尺寸来确定着合直径 d 以12.00R20 S811 18P.R为例，d=511mm
R≥2.5 R≥1
46 Φ513.46
R≤8
≥24.5 ≤2°
R23
216(8.5") (36)
3.2
8.50"X20"Ⅰ型平底轮辋
精品
44.5
Φ508
≥27 ≤2°
14 R27
结合其它方法途径搜集的数据，综合权衡确定R1的数据
以12.00R20 S811 18P.R为例
R1=[(305-150.5-7.7)2+1/4(326-226)2
-86.52]/(326-226) =165.7mm
结合其它方法途径搜集
b'
的数据，综合权衡确定
R
R1的数据为165mm.
H L h
Rn
R1
Ｒ2＝〔1/4×(B-C-2a)2
＋(Ｈ1-Ｈc)2〕／(B-C-2a)
式中a为轮辋曲线宽的2/3.Ｈc为 轮辋曲线高.
H
一般情况下，R2 弧的延长线与
着合位置线的交点距离着合宽
度端点大约0~5mm.
R2
H1
以12.00R20 S811 18P.R为例
Ｒ2＝〔1/4×(326-252-2×24.5)2
B=312+14.44=326.44mm≈326mm
精品
⑶外直径Ｄ的确定： 根据整体设计的需要，一般B取值较小，D 就要取值较大。结合其它方法途径搜集的 数据，综合权衡确定D的数据。 以12.00R20 S811 18P.R为例 D’= 1125±1%mm，考虑充气膨胀比 率， 取 D=1121mm
R3
取Ｒ4＝21.5mm(轮辋23mm). 取Ｒ5＝9mm(轮辋≤8mm).
R4
取Hr＝21.5mm(轮辋23mm).
β
β ＝2.5° (轮辋5 °).
W ＝35mm.
精品
W
⒁经实际绘图，确定12.00R20 S811 18P.R 轮胎断面轮廓图如下：
⑵断面宽B的确定： 根据一般规律，英制系列轮胎，轮辋每增大0.5 ”,断面 宽增大0.2 ” ，公制系列轮胎，轮辋每增大0.5 “ ，断 面宽增大5mm。结合其它方法途径搜集的数据，综 合权衡确定B的数据。 以12.00R20 S811 18P.R为例 断面宽B增加宽度应为 (9.9213−8.50)/0.5×0.2=0.5685“=14.44mm B’= 315±3.5%mm，考虑充气膨胀比率，取
轮胎各部件结构设计
精品
2、外胎技术设计
1) 、外胎断面轮廓曲线的设计； 2) 、 胎面花纹形状的设计；
3) 、外胎材料分布图的绘制.
精品
b b'
L h
外
R
Rn
胎
R1
技
H
术
B
R2
设
H1
计
R3
R4
R5
Hr
d
D
W
精品
C
1、外胎断面轮廓曲线的设计 ⑴着合宽度C的确定：
着合宽度C是根据轮辋宽度Rm确定，现在流行的 设计C=Rm+1.0~1.5 " ，一般情况下，较小规格 +1.0~1.1 " ，中等规格+1.3左右，较大规格+接近 1.5 ". 以12.00R20 S811 18P.R为例 Rm=8.50“，取C=252mm=9.9213“， 增加9.9213−8.50=1.4213“
b
精品
h
⑺胎冠弧度半径Ｒn的确定： 一般情况下，胎冠弧度半径Ｒn=1.75~2B，具体数 值根据需要来确定，b值较小、h值较小，Rn值较 大， b值较大、h值较大，Rn值较小；对于较小规 格轮胎，胎冠一般采用一段弧设计，对于较大规格， 胎冠一般采用中间一段弧、两端为切线设计。 以12.00R20 S811 18P.R为例 Rn/B=650/326=1.9939
H1' (110.24) H' (234.02)
以12.00R20 S811 18P.R为例
H=1/2(1121-511) =305mm
H1’/H’ =110.24/234.02 =0.4711 确定H1
=150.5mm
精品
⑹行驶面宽b和弧度高h的确定： 行驶面宽b的确定以轮辋宽Rm为基准，一般情况下， b=Rm±15mm，根据实际需要来确定具体数值， 高速路和路况较好的条件下，b值较小，较差和恶 劣路况，速度较低，b值较大；h 的选取与b数值的 确定是相关的，行驶面较宽，相应h较大，行驶面 较窄，相应h较小。 以12.00R20 S811 18P.R为例 b=216±15=201~231mm.取b=226mm. h=7.7mm
＋(150.5-46)2〕／(326-252-
2×24.5)
＝443.06mm.
取R2=353mm.
3.3
d
D
精品
⑿下胎侧弧度半径Ｒ3 的确定：
根据R2和轮辋曲线， 结合其它方法途径搜 集的数据，综合权衡 确定R3的数据。
H
以12.00R20 S811 18P.R为例
B R2
H1
取R3＝90mm.
216(8.5") 32
R≤8
2 5°
8.50V"X20"Ⅱ型平底轮辋
H1' (110.24) H' (234.02)
⑸断面水平轴位置 的确定： 断面高H＝1/2(D －d) H1由轮辋点到平 衡轴距离H1’和由 轮辋点到胎体冠 中心点距离H’的比 值来确定，一般 H1’/H’=0.3~0.5
精品
精品
⑽肩下反弧R的确定 对于全钢载重子午胎，肩下一般不采用切线，而采 用一反弧，反弧R过肩部端点和R1相切，一般b较 大，R较小， b较小，R较大。
以12.00R20 S811 18P.R为例 结合其它方法途径搜集的数据，综合权衡确定R为
180mm.
b' R
R1
精品
H L h
Rn
⑾下胎侧圆弧半径Ｒ2的确定：
b b'
R
精品
Rn 切线
⑻肩部形状的确定： 根据具体需要来确定，本地运输，拐弯较多， 一般肩部采用圆弧设计R’，长途运输，直线 行驶，一般肩部采用直角设计。
以12.00R20 S811 18P.R为例，根据实际需要 采用直角设计。
bHale Waihona Puke b'R精品
Rn R'
⑼上胎侧圆弧半径Ｒ1的确定：
Ｒ1＝〔(H-H1-h)2＋1/4(B-b)2-L2〕／(B-b)
R3
R4
R5
Hr
精品
D
d
W
C
⒀胎圈部位弧度曲线设计：
根据轮辋曲线尺寸来考虑子口部位的设计，原则：即
与轮辋结合紧密，又要容易装胎。一般R4≤轮辋相应部
位尺寸；
R2
R5≥轮辋相应部位尺寸；
Ｈr≤轮辋相应部位尺寸；
D d
H1 Hr R5
β根据轮辋相应部位尺寸来确定。
以12.00R20 S811 18P.R为例
精品
⑷着合直径d的确定： 根据轮胎装配的轮辋尺寸来确定着合直径 d 以12.00R20 S811 18P.R为例，d=511mm
R≥2.5 R≥1
46 Φ513.46
R≤8
≥24.5 ≤2°
R23
216(8.5") (36)
3.2
8.50"X20"Ⅰ型平底轮辋
精品
44.5
Φ508
≥27 ≤2°
14 R27
结合其它方法途径搜集的数据，综合权衡确定R1的数据
以12.00R20 S811 18P.R为例
R1=[(305-150.5-7.7)2+1/4(326-226)2
-86.52]/(326-226) =165.7mm
结合其它方法途径搜集
b'
的数据，综合权衡确定
R
R1的数据为165mm.
H L h
Rn
R1
Ｒ2＝〔1/4×(B-C-2a)2
＋(Ｈ1-Ｈc)2〕／(B-C-2a)
式中a为轮辋曲线宽的2/3.Ｈc为 轮辋曲线高.
H
一般情况下，R2 弧的延长线与
着合位置线的交点距离着合宽
度端点大约0~5mm.
R2
H1
以12.00R20 S811 18P.R为例
Ｒ2＝〔1/4×(326-252-2×24.5)2
B=312+14.44=326.44mm≈326mm
精品
⑶外直径Ｄ的确定： 根据整体设计的需要，一般B取值较小，D 就要取值较大。结合其它方法途径搜集的 数据，综合权衡确定D的数据。 以12.00R20 S811 18P.R为例 D’= 1125±1%mm，考虑充气膨胀比 率， 取 D=1121mm
R3
取Ｒ4＝21.5mm(轮辋23mm). 取Ｒ5＝9mm(轮辋≤8mm).
R4
取Hr＝21.5mm(轮辋23mm).
β
β ＝2.5° (轮辋5 °).
W ＝35mm.
精品
W
⒁经实际绘图，确定12.00R20 S811 18P.R 轮胎断面轮廓图如下：