盖梁工字钢受力计算
盖梁施工受力计算a
盖梁施工受力计算一盖梁施工采用在墩顶上设置抱箍，在抱箍两侧各采用一根I56b 工字钢作横梁两立柱之间增设C20砼临时墩,2.5×2.5×0.5,用2×2[20支撑，两侧I56b,形成悬空工作平台进行盖梁的施工。
最大设计荷载取7#盖梁右侧进行计算：每m2钢筋砼重：q=1×2.17×26/1.6=56.42 KN/m2施工荷载根据<<公路桥涵施工技术规范>>进行计算:施工总荷载=施工人员及施工材料、机具行走运输或堆放荷载(取2.0Kpa)+振捣砼时产生的荷载(取 2.0Kpa)+支架、模板荷载（取2.5Kpa）+设计荷载=6.5+56.42=62.92Kpa对I56b横向工字钢受力计算工字钢平均受力宽度为1.6/2=0.8m，跨度L=7m两条I56b工字钢每条均布荷载q=62.92×0.8=50.34KN/mM=ql2/8=50.34×72/8=308.333KN.m查得I56b工字钢得：I=68512.5cm4，W=2446.69cm3，S=147cm3σ=M/W=308.333KN.m/2446.69cm3=126.0MPa＜[σ容]=170Mpa(A3钢的容许应力)f=5ql4/384EI=5×(2.5+56.42)×0.8×108×74/(384×2.0×105×68512.5)=10.88mm＜[L/400]=23mm剪力中间最大，0.625×q×L=0.625×62.92×7=275.28KN，2S=147×2=294cm2，τ=275.28×10÷294=9.36 MPa﹤[τ]=100 Mpa二立柱[12检算1 边立柱P=(0.5×7＋2.3)×62.92×1.6＋2.5×(37＋6.5)=692.65 KN4[12 S =4×15.69=62.76cm2，i y=1.56cmH=(3.656-1.65)/3=0.669m(3.656m为立柱高度)λ=0.669×102/1.56=43，υ=0.934，σ压=692.65×10/(62.76×0.934)=118MPa﹤[σ]=170 MPa与桩顶接处承压力:按17cm×7cm钢板计算,4×17×7=476 cm2，σ承压=692.65×10/476=14.6 MPa﹤[σ]=25 MPa2 中间立柱p=62.92×1.6×(1×7+2.3)=936.25KN4[12 S=4×15.69=62.76，H=(3.656-1.85)/3=0.602mλ=60.2/1.56=38 ，υ=0.946σ压=936.25×10/(62.76×0.946)=157.7MPa﹤[σ]=170 MPa与桩顶接处承压力:按17cm×7cm钢板计算,4×17×7=476 cm2σ承压=936.25×10/476=19.7 MPa﹤[σ]=25 MPa三底模12×12cm方木检算(间距按20cm计,跨度为1.3m)竹夹板厚为1.8cmq=62.92×0.2=12.584KN/MM=1/8×q×l2=1/8×12.584×1.32=2.6584 KN·MW=1/6×123=288cm3σ=2.6584×103/288=9.23 MPa=[σ]=12 Mpa四拉杆,顶上和底下对拉(采用υ16拉杆)q=2.17×2.6=5.642t/m=56.42KN/m2P=1/2×5.642×2.17=6.12t/m=61.2KN/m间距按0.8m p=0.8×61.2=48.96 KN下口承担2/3的膨胀力P=2/3×48.96=32.64KNυ16=1.62/4×π=2.011cm2σ挂=32.64/2.011×10=16.231 Mpa＜[σ]=170Mpa 计算: 复核:。
盖梁工字钢计算书
盖梁（系梁）支架计算书本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m 柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。
定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C 工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。
支架计算时按φ1.8m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。
1、I40C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
1.1.1、荷载计算①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ1.8m：N1=V·γ砼=（2.30×1.7（梁高）×25≈97.75KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.3=4.6KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M、钢筋自重：N4=437.8㎏/m=4.38KN/m、单位长度I40c工字钢自重：N4=80.158Kg/m=0.80KN/m、单位长度模板自重：1KN/m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+N4+N5+N6=97.75+4.6+3.4+4.38+0.8+1=111.93KN/ m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=111.93/2=55.965KN/m作为工字钢荷载。
1.1.2计算简图：R A=R B=q×7/2=55.965×7/2=195.87KN1.1.4、最大弯矩：M max=ql2/8=55.965×72/8=342.78KN·m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ40c Ix=23850cm4Wx=1190cm3Sx=711.2cm3G=80.1kg/mσ=M max/W x=(342.78×106)/(1.19×106)=288.05MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（不满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×55.965×7=244.84KNτmax=Q x·S x/(I x·δ)=244.84×103×0.7112×106/(2.385×108×10)=73.01MPa＜[σ]×1.25=106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算?=0.521qL4/100EI x=0.521×55.965×70004/(100×2.1×105×2.385×108)=13.98㎜≤L/400=7000/400=17.5㎜（满足要求）2、I8工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
工字钢受力计算.docx
1、钢受均布荷载（1）工字钢力学正应力计算：根据材料力学正应力计算公式：max M maxW，其中：12#矿用工字钢的许用应力510 MPa12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.125ql 2q为顶板作用在工字钢上的压力工字钢长度 l 按4米计算得出： 5101060.125q 462，144.510510106144.510 636847.5Nq0.12542（2）工字钢最大弯曲下沉量计算：根据工字钢挠度计算公式：max5ql 4384EI其中：q已计算得出为工字钢长度 l 按4米计算弹性模量 E=206GPa 12#工字钢惯性矩为 867.1cm4得出：max536847.5440.068206109867.110 83842、工字钢受集中荷载（1）工字钢力学正应力计算：根据材料力学正应力计算公式：max M maxW，其中：12#矿用工字钢的许用应力510 MPa12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.25Fl 2F为顶板作用在工字钢上的压力工字钢长度 l 按4米计算得出： 5101060.25F 462，144.510510106144.5106F0.254218423 .75N（2）工字钢最大弯曲下沉量计算：根据工字钢挠度计算公式：Fl 3max48EI其中：q已计算得出为工字钢长度 l 按4米计算弹性模量 E=206GPa 12#工字钢惯性矩为 867.1cm4得出：max18423 .75430.001320610 9867.110 848。
盖梁荷载计算1
盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。
集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝pyMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。
计算简图如下图1-3所示。
图1-3 模板计算简图根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
Mmax＝q×L2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m由于选用的是15mm厚的竹胶板，计算长度按照60cm考虑，其截面抵抗矩w ＝b×h2/6，其计算过程如下所示。
w＝b×h2/6＝600×152/6＝22500mm3σ＝Mmax/w＝6.86×105/22500≈30.49MPa通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa，其中50MPa为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。
盖梁工字钢抗弯应力计算
盖梁工字钢承载力计算在每根墩柱的预留孔内安放一根Φ10的圆钢锭，做盖梁底模纵梁贝雷架的底支撑。
盖梁模板支架的纵梁采用每侧2根40a工字钢，左右并排，工字钢采用吊装到位，待工字钢稳定后铺设一排2.5米方木（10*12cm）在工字钢作为模板支架的横梁，方木间距为40cm，并采用大头楔进行高度调整。
盖梁尺寸1131长180*200的矩形墩，经合计模板重2.62t，钢筋混凝土105.5t。
方木14.4*14=0.2t，工字钢自重67.6*11.31*4=3.6t。
10*12的方木40#工字钢Φ10的圆钢1. 盖梁荷载：奇装墩柱顶面的荷载由墩柱自身承担股不计算F 1=1119.2/（11.31*4）=24.73KN/m2. 施工荷载：F 2=1.5KN/m3. 振捣混凝土产生的荷载：F 3=2KN/m4. 倾倒混凝土的冲击荷载：F 4=2KN/m工字钢承受的均布荷载如下图：q= F 1 +F 2 +F 3 +F 4=30.23KN/m 支座反力：F=qL/2=F A =F B =54.98*11.31/2=170.95KN/mqq q q qqAB弯矩计算：设A 点之前为a ，A 点到B 为b ，B 点以后为c 。
1.a 段M 1=q*a 2/22.b 段M 2=q*（3.225+b ）2/2-F A *b3.c 段M 3=q* a 2/2 得出弯矩图如下：最大弯矩M向上=160.14KN·m ，M向下=67.97KN·m 。
剪力计算：Fa=M1’=qaFb=M2’=q(3.225+b)- F AFc=M3’=qaA B得出最大剪力F向上=98.4KN/m，F向下=72.55KN/m40#工字钢：A=86.1cm2W=1090cm3弯曲应力：σ=M/W=160.14*1000/(1090*10-6)=146.92<215MPaσ*1.2=176.3MPa（1.2为安全系数) 因此复核要求。
墩柱盖梁工字钢验算_pdf
1084.1cm3
δ—验算截面处腹板厚度 I50a 工字钢为δ=12mm
Ix—截面惯性矩 I50a 工字钢为 46472cm4 τ=443×1084.1÷12÷46472÷2÷10=43Mpa＜[τ]=1.3×
80 80
5、刚度校核： 端部挠度 fC=fD=qaL3(6a2/L2＋3a3/L3－1)/(24EI)
筑龙网
=164*103*3.1*6.63*(6*3.12/6.62+3*3.13/6.63-1)/(24EI)/2 ＝20mm（E=210Gpa，I=4.6472*10-4m4） 跨中挠度 fO＝qL4×(5-24a2/L2)/(384EI)
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 55#-71#墩盖梁使用工字钢作横梁计算
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 反拱度值计算： 当 在 支 点 外 任 意 一 点 处 的 挠 度 值 为 ： fO ＝ 6qa3L /(24EI) ＋ 3qb4/(24EI)－qL3a/(24EI) 当 b＝1m 时，
=89*103*6.84/(384*210*109*2.1714*10-4)*(5-24*2.272/6 .82)=1.3cm<L/400=1.7cm
工字钢受力和变形验算
盖梁工字钢受力和变形验算
方向 向下 验算结果显示 满足要求
方向 向上 验算结果显示 满足要求
7850
29267.94 二者作用力（N）
2
2
其它荷载（KN/m2）
4000
95600 其它作用力（N）
1.5
35850
荷载合计（KN）
1108.98678
盖梁中间段长度l（m）
盖梁悬臂端长度a（m）
7 单根工字钢承受的均布荷载q（KN/m）
46.4011205 支点弯矩Ma=Mb(KN*m)
142.1179319 Mmax(KN*m) 142.1179319
2.475 指点反力Ra=Rb(KN)
277.246695 跨中弯矩M中 142.0889312 σmax(MPa) 130.8636574
受力验算(MPa)
验算结果显示
-14.13634264
满足要求
跨中挠度最大fmax（mm） 13.3592812 挠度验算
-4.140718796
悬臂端挠度fc=fd（mm） -4.433954134 挠度验算 -1.753545866
工字钢根数（根）
单根工字钢比盖梁长（m）
单根工字钢长度（m）
工字钢总重量（N）
11.95 盖梁宽度（m）
2 盖梁高度（m）
2 模板厚度（m）
13.Байду номын сангаас5 模板密度（Kg/m3）
18849.24 模板重量（N）
2 砼倾倒荷载（KN/m2）
1.6 砼振捣荷载（KN/m2）
0.006 二者荷载之和（N/m2）
盖梁工字钢受力和变形验算
E(GPa) 200
砼密度（Kg/m3）
工字钢受力计算
4、荷载： 标准值Pk=Pg+ql
设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQ
γG=1.2、γQ=1.4
二、选择受荷截面
1、截面类型： 4根工字钢：I40a
2、截面特性：
Ix
21720 cm4
Wx
1090 cm3
ly660 cm3翼缘 Nhomakorabea度tf16 mm
腹板厚度tw
10.5 mm
三、相关参数
1、材质：Q235
2、x轴塑性发展系数 γx
I40a工字钢梁受力计算
一、梁的静力计算概况
1、单跨梁形式：
简支梁
2、荷载受力形式： 简支梁 中间受集中载荷
取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/2
I50c及桥面系自重:
4 根I40a型钢重
270.39 kg/m
12 根横向连接￠28钢筋
46.37 kg/m
合计（Pq）
3、计算模型基本参数：净跨 L
计算：
复核：
日期：
τA =τB
4、最大挠度fmax =8Pk×l3(384 E×I )
5、相对挠度 v = fmax / L
弯曲正应力σmax=188.04 N/mm2 <抗弯设计值
支座最大剪应力τmax=12.46 N/mm2 <抗剪设计值
跨中挠度相对值 v=1/466 <挠度控制值
计算结果 50 t重车 250 KN 15 m长
2.70 KN/m 0.46 KN/m 3.17 KN/m
10 m 281.68 KN 344.35 KN
备注 宽0.8m
1.05
43.04 KN 215.22 KN.m
188.04 N/mm2 12.46 N/mm2