蒸汽管道计算实例之欧阳歌谷创编
蒸汽管道计算实例
前言本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。
设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。
主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。
3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。
并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。
4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。
6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。
二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。
蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ1为4.21kg/m3。
假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2为2.98kg/m3。
（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）2、压力损失2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa；Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g—重力加速度，一般取9.8m/s2；υp—介质的平均比容，m3/kg；λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ；d—管道直径，已知d=200mm ；L—管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36；H1、H2—管道起点和终点的标高，m；1/Vp=ρp—平均密度，kg/m3；1.15—安全系数。
蒸汽管道计算实例
、尸■、亠前言本设计目的是为一区VOD-40t 钢包精练炉提供蒸汽动力。
设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。
主要参数：蒸汽管道始端温度250C，压力1.0MP;蒸汽管道终端温度240C，压力0.7MP （设定）；VOD用户端温度180C，压力0.5MP;耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。
并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。
4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。
6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。
二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200,长度为505m。
蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250C查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为4.21kg/m3。
假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240C查《管道设计》表1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为2.98kg/m3。
（一）管道压力损失：2、压力损失式中△ p —介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa;Wp —介质的平均计算流速，m/s ;查《管道设计》表5-2 取Wp=40m/s ;g —重力加速度，一般取 9.8m/s ";u p —介质的平均比容，m 3/kg ;入—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4— 9得 管道的摩擦阻力系数 入=0.0196 ;d —管道直径，已知d=200mm ; L —管道直径段总长度，已知 L=505m ;艺E —局部阻力系数的总和，由表（一）得 艺E =36H 1、战一管道起点和终点的标高，m ; 1/Vp= p p —平均密度，kg/m 3 ; 1.15—安全系数。
蒸汽管道计算实例
、八、、》刖言本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。
设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。
主要参数：蒸汽管道始端温度250C，压力1.0MP;蒸汽管道终端温度240C，压力0.7MP （设定）；VOD用户端温度180C，压力0.5MP;耗量主泵11.5t/h辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。
3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。
并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。
4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。
6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求已知：蒸汽管道的管径为Dg200,长度为505m。
蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250C查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为4.21kg/m3。
假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240C查《管道设计》表1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为2.98kg/m3。
（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）名称阻力系数（0数量管子公称直径（毫米）总阻力数止回阀旋启式312003煨弯R=3D0.3102003方型伸缩煨弯5620030器R=3D2、蒸汽管道的水力计算式中△ p—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa;Wp—介质的平均计算流速，m/s;查《管道设计》表5-2 取Wp=40m/s ;g—重力加速度，一般取9.8m/s2;u p—介质的平均比容，m3/kg;入—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数入=0.0196 ;d—管道直径，已知d=200mm ;L—管道直径段总长度，已知L=505m ;艺E—局部阻力系数的总和，由表（一）得艺E =36H1、出一管道起点和终点的标高，m ;1/Vp= p p—平均密度，kg/m3;1.15-安全系数。
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设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。
主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。
3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。
并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。
4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。
6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。
二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。
蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得为4.21kg/m3。
蒸汽在该状态下的密度ρ1假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管为2.98kg/m3。
道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）2、压力损失2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa ；Wp —介质的平均计算流速，m/s ； 查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g —重力加速度，一般取9.8m/s 2； υp—介质的平均比容，m 3/kg ； λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得 管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ； d —管道直径，已知d=200mm ；L —管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36； H 1、H 2—管道起点和终点的标高，m ； 1/Vp=ρp—平均密度，kg/m 3； 1.15—安全系数。
蒸汽管道计算实例
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设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。
主要参数：蒸汽管道始端温度 250℃，压力；蒸汽管道终端温度240℃，压力（设定）；VOD用户端温度 180℃，压力；耗量主泵 h 辅泵 h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。
3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。
并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。
4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。
6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。
二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。
蒸汽管道的始端压力为，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度为m3。
ρ1假设：蒸汽管道的终端压力为，温度为240℃查《管道设计》表1—为m3。
3得蒸汽在该状态下的密度ρ2（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）2、压力损失2—1式中Δp —介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa ；Wp —介质的平均计算流速，m/s ； 查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g —重力加速度，一般取s 2； υp —介质的平均比容，m 3/kg ；λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得 管道的摩擦阻力系数λ= ； d —管道直径，已知d=200mm ； L —管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36； H 1、H 2—管道起点和终点的标高，m ； 1/Vp=ρp —平均密度，kg/m 3； —安全系数。
蒸汽管道流量计算公式(二)
蒸汽管道流量计算公式(二)
蒸汽管道流量计算公式
1. 闵肯式公式
闵肯式公式是常用的计算蒸汽管道流量的方法之一，其公式如下
所示：
Q = 3600 * A * V
其中， - Q 是流量（单位：kg/h） - A 是管道的截面积（单位：m²） - V 是流速（单位：m/s）
这个公式用于计算蒸汽在管道中的流量。
下面以一个具体的例子
进行解释：
2. 例子
假设蒸汽管道的内径为20cm，流速为10m/s，我们使用闵肯式公
式来计算流量。
首先，需要将内径转换为截面积。
管道的截面积可以通过圆的面
积公式计算如下：
A = π * r²
其中， - π 是圆周率，取近似值为 - r 是管道的半径，即内径的一半
在这个例子中，内径是20cm，所以半径 r = 20 / 2 = 10cm = 。
将半径带入公式得到截面积A = * ()² = ²。
接下来，将截面积和流速带入闵肯式公式计算流量：
Q = 3600 * * 10 = /h
所以，根据闵肯式公式，蒸汽管道的流量为/h。
蒸汽管道计算实例
前言本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。
设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。
主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。
3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。
并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。
、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
45、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。
6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。
二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。
蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该3。
为4.21kg/mρ状态下的密度1假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设3。
2.98kg/m 蒸汽在该状态下的密度ρ为—计》表13得2（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）阻力系数总阻力管子公称直径数量名称（毫米）数（ξ）3 200 3 1 止回阀旋启式3 煨10 0.3 弯200 R=3D煨弯302006 5方型伸缩．2、压力损失2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa；Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；2；—重力加速度，一般取9.8m/s g3/kg；υp—介质的平均比容，mλ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ；；d=200mm 管道直径，已知—dL—管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36；—管道起点和终点的标高，m；H、H213；kg/m 1/Vp=ρp—平均密度，1.15—安全系数。
建造师实务口诀-用得到哦(1)之欧阳歌谷创编
一、风机的性能参数主要有：流量、压力、功率、效率、转速、噪声、振动欧阳歌谷（2021.02.01）(1) 国家有关法规、有关施工标准、规范、规程；(2) 施工组织设计或施工组织总设计；(3) 施工技术资料：主要包括被吊装设备(构件)的设计制造图、设备基础施工图、设备平立面布置图、相关专业施工图、设计会审文件、施工现场地质资料等；(4) 施工现场条件：包括场地、道路、地下地上障碍物等；(5) 机具情况及技术装备能力：包括自有的和可租赁机具的情况，以及租赁的价格、机具进场的道路、桥涵情况等。
口诀：诡（规）计，突（图）显情况十四、流动式起重机的选用步骤(1) 根据被吊设备或构件的吊装重量(或计算重量）、就位高度、位置和已确定的吊车使用工况，初定吊车的站位位置。
(2) 根据设备尺寸、设备吊装高度、吊索高度和吊车站位位置（即由此确定的吊车工作半径），查吊车作业范围曲线图，初定吊车臂杆长度。
(3) 根据吊车工况和已定的吊车工作半径、臂长，查吊车的起重能力表，查出吊车在此配置下的额定起重量。
若额定起重量大于设备的吊装重量，选择合格，否则重选。
(4) 计算吊臂与设备之间、吊钩与设备及吊臂之间的安全距离，若符合规范要求，选择合格，否则重选。
(5) 按上述步骤进行优化，最终确定吊车臂长、工作半径等参数。
口诀：胃（位）肠（长）中（重）安餐（参）十五、影响设备安装精度的因素：设备基础、垫铁埋设、设备灌浆，地脚螺栓，设备制造与解体设备的装配，测量误差，环境，操作误差口诀：铁鸡（基）灌造角（脚），量力而为吧助记：铁公鸡灌酒皂角，别太拼命了，量力而为吧。
十六、机械设备安装的一般程序为：施工准备—设备开箱检查—基础测量放线—基础检查验收—垫铁设置—设备吊装就位—设备安装调整-设备固定与灌浆—零部件清洗与装配—润滑与设备加油—设备试运转—工程验收。
口诀：十（施）箱放（基）积液，店（垫）调（吊）俺（按）姑（固），另（零）请（清）人家运工演（验）十七、设备开箱检查(1) 箱号、箱数以及包装情况；(2) 设备名称、规格和型号，重要零部件还需按质量标准进行检查验收；(3) 随机技术文件(如使用说明书、合格证明书和装箱清单等)及专用工具；(4) 有无缺损件，表面有无损坏和锈蚀；(5) 其他需要记录的事项口诀：报（包）社（设）心碎（随），缺其他十八、设备安装精度的偏差，宜符合下列要求（1）有利于抵消设备附属件安装后重量的影响；（2）有利于抵消设备运转时产生的作用力的影响；（3）有利于抵消零部件磨损的影响；（4）有利于抵消摩擦面间油膜的影响。
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前言
欧阳歌谷（2021.02.01）
本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。
设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。
主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；
VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；
耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h
一、蒸汽管道的布置
本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：
1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；
2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。
3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。
并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。
4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。
6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。
二、蒸汽管道的水力计算
已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。
蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ1为4.21kg/m3。
假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2为2.98kg/m3。
（一）管道压力损失：
1、管道的局部阻力当量长度表（一）
煨弯R=3D0.3102003
煨弯
5620030方型伸缩器
R=3D
2、压力损失
2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa；
Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；
g—重力加速度，一般取9.8m/s2；
υp—介质的平均比容，m3/kg；
λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ；
d—管道直径，已知d=200mm ；
L—管道直径段总长度，已知L=505m ；
Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36；
H1、H2—管道起点和终点的标高，m；
1/Vp=ρp—平均密度，kg/m3；
1.15—安全系数。
在蒸汽管道中，静压头(H2-H1)10/Vp很小，可以忽略不计所以式2—1变为
2—2
在上式中：5·Wp2/gυp=5·Wp2ρp /g表示速度头（动压头）
λ103L/d为每根管子摩擦阻力系数。
把上述数值代入2—2中得
Δp=1.15×5×402×3.595 (0.0196×103×505/200+36)/9.8
=0.316 Mp
计算出的压力降为0.447Mp，所以蒸汽管道的终端压力
P2=P1-Δp=1.0-0.316=0.684 Mp。
相对误差为：（0.7-0.684）/0.7=2.3% 。
所以假设压力合理（二）管道的温度降：
1、蒸汽在管道中输送时，由于对周围环境的散热损失，过热蒸汽温降按下式计算：
Δt=Q·10-3/（G·CP）℃
式中Q—所计算蒸汽管段对周围环境的散热损失（千卡/时）；
G—管段计算蒸汽流量（吨/时）；
Cp—在管段平均蒸汽参数时，过热蒸汽的定压比热（千卡/千克·℃）。
总散热损失：Ｑ＝1.2·q·Ｌ＝1.2·148.5·505=89991 千卡／小时蒸汽流量：Ｇ＝11.5+9.0=20.5 吨／小时
定压比热：Cp查《管道设计》图５－５得Cp＝0.515 千卡/千克·℃。
Δt=89.991/（20.5·0.515）=8.524 ℃
2、蒸汽管道的出口温度为t2=t1-Δt=250-8.524=241.48 ℃。
3、相对误差：8.524/250=3.4% 。
蒸汽管道终端的出口参数为：压力0.684MP 温度241.48℃，其计算结果和假设相一致。
三、管道伸长量和补偿计算
（以管段3-4为例）
（一）伸长量：
公式：ΔL=а·L(t2-t1) ㎝
式中L—计算管长，m，3-4管段的长度为46.57m；
а—管道的线膨胀系数，㎝/（m·℃），查表5-1得α=12.25㎝/（m·℃）；
t2—管内介质温度，℃，已知t2=220；
t1—管道安装温度，℃，已知t1=20。
ΔL=12·46.57(245-20)=12.57㎝
所以，管段3—4的热膨胀量为125.7mm小于补偿器的补偿量150mm，及本段管道在受热时不会因线性膨胀而损坏。
（二）补偿器选型及校核计算：
采用的补偿方式为人工补偿，选取的补偿器为矩型补偿器，其型号为：150-2型，其补偿能力为150mm，所以3-4管段的伸长125.7mm<150mm补偿器能满足要求。
其它管段的伸长及补偿情况见下表：
表（二）
由上表可以看出整个VOD管道能在等于或低于设计参数的工况下正常运行。
四、管道的保温防腐设计
为了节约能源，提高经济效益，减少散热损失，满足工艺要求，改善工作环境，防止烫伤，一般设备、管道，管件、阀门等（以下对管道、管件、阀门等统称为管道）必须保温。
（一）保温材料的选择：
由于超细玻璃棉的纤维细而柔，呈白色棉状物，其单纤维直径4微米，对人的皮肤无刺痒感。
超细玻璃棉优点很多，其容重小，导热系数底，燃点高、不腐蚀是良好的保温、吸声材料。
同时有良好的吸附过滤性能，用途十分广泛。
因此在本次设计中保温我材料的是选择超细玻璃棉。
保护层采用玻璃布。
（二）保温层厚度的确定：
根据国标保温层厚度表（动力设施标准图集R410-2）超细玻璃棉制品保温层的厚度为70mm。
（三）保温层单位散热量计算：
公式：千卡/米·时
q—管道单位长度热损失（千卡/米·时）；
t—介质温度（℃）；
t0—周围环境温度（℃）；
λ—保温材料在平均温度下的导热系数（千卡/米·时·℃）查《管道与设备保温》表2-45得λ=0.028+0.0002tp（tp—保温层平均温度查《管道与设备保温》表3—8得tp=145℃）λ=0.057 千卡/米·时·℃；
—保温结构外表面向周围空气的放热系数（千卡/米2时）
千卡/米2时
千卡/米·时所以，每米长管道在每小时的散热量为148千卡。
（四）保温结构：
保温层用包扎保温结构，用一层超细玻璃棉毡包扎在管道上，再用铁丝绑扎起来。
保护层采用油毡玻璃布，第一层，用石油沥青毡（GB325—73）、粉毡350号。
在用18#镀锌铁丝直接捆扎在超细玻璃棉毡层外面。
油毡纵横搭接50毫米，纵向接缝应在管子侧
面，缝口朝下。
第二层，把供管道包扎用的玻璃布螺旋式地缠卷在石油沥青毡外面，连后用18#镀锌铁丝或宽16毫米、厚0.41毫米的钢带捆扎住。
五、管道及附件的设计和选择
（一）管道选型：
本设计所选择的管道为GB8163-87φ219×6DN200无缝钢管。
其许用应力：
由于本设计蒸汽的最高压力为1.0MP远低于92MP，所以所选管道安全可行。
（二）减压阀选型：
因为本设计蒸汽管道的出口压力为0.684MP而VOD正常工作压力为0.5MP所以在蒸汽管道的出口处应设一减压阀。
1、已知减压阀前压力为0.684MP，阀后压力为0.5MP根据《管道设计》图6-75查得每平方厘米阀座面积的理论流量q=300kg/㎝2·h；
2、已知蒸汽流量为20.5t/h，求得所需减压阀阀座面积为
㎝2
3、根据需减压阀阀座面积，查《管道》表9-11直径和减压阀的公称直径DN=200mm。
（三）支架及方型补偿器的选择：
为了保证管道在热状况下的稳定和安全，减少管道受热膨胀时所产生的应力，管道每隔一定距离应该设固定支架及热膨胀的补偿器。
支架的选择根据动力设施国家标准图籍R402《室内热力管道支吊架》和R403《室外热力管网支吊架》为依据进行的，在两固定支架之间设置一方型补偿器，其型号根据所在管段的热伸长量选择。