220kv电网继电保护设计
220KV电网线路继电保护设计及整定计算
1.1 220KV 系统介绍KV 220系统由水电站1W ，2W 和两个等值的KV 220系统1S 、2S 通过六条KV 220线路构成一个整体。
整个系统最大开机容量为MVA 29.1509，此时1W 、2W 水电厂所有机组、变压器均投入，1S 、2S 两个等值系统按最大容量发电，变压器均投入；最小开机容量位MVA 77,1007,此时1W 厂停MVA 302 机组，2W 厂停MVA 5.77机组一台，1S 系统发电容量为MVA 300，2S 系统发电容量为MVA 240。
KV 220系统示意图如图1.1所示。
1.2 系统各元件主要参数 (1) 发电机参数如表1.1所示：表1.1 发电机参数电源总容量（MVA ）每台机额定功率额定电压额定功率正序图1.1 220kV 系统示意图最大最小 （MVA ） （kV ） 因数cos φ 电抗 W 1厂 295.29 235.29 235.29 15 0.85 0.35 2*30 11 0.83 0.25 W 2厂 310 232.5 4*77.5 13.8 0.84 0.3 S 1系统 476 300 115 0.5 S 2系统4282401150.5对水电厂12 1.45X X =，对于等值系统12 1.22X X =(2) 变压器参数如表1.2所示：表1.2 变压器参数变电站 变压器容量（MVA ） 变比 短路电压（%）Ⅰ－Ⅱ Ⅰ－Ⅲ Ⅱ－ⅢA 变 20 220/35 10.5B 变－1 240 220/15 12 B 变－2 60 220/11 12C 变 3*120 220/115/35 17 10.5 6D 变 4*90 220/11 12E 变2*120220/115/351710.56 (3) 输电线路参数KM AB 60=，上端KM BC 250=，下端KM BC 230=，KM CD 185=，KM CE 30=，KM DE 170=；KM X X /41.021Ω==，103X X =，080=ΦL 。
220KV电网典型设计B3-00
第十一篇220kV变电站典型设计（方案B3）第53章设计说明53.1 总的部分220kV变电站典型设计方案B3对应220、110kV采用GIS设备户内布置、主变压器采用3×240MV A的三绕组变压器，全电缆出线，并配置假定组数的无功设备组合成的220kV户内站方案。
53.1.1 本典型设计的适用场合（1）人口密度高，土地昂贵的地区；（2）进出线均为电缆的项目；（3）环保要求高的地区；（4）严重大气污染地区。
53.1.2 对设计方案组合的说明本典型设计根据典型设计方案B3的建设规模及技术条件，是按照湖北省电力公司220kV变电站典型设计技术导则设定的，具体方案组合见表53-1。
表53-1 方案B3技术条件一览表序号项目名称技术条件1 主变压器台数及容量2/3×240MVA，容量比为100/100/502 出线规模220kV：2/3回；110kV：8/12回；35kV：20/30回3 无功补偿分组及容量1×10Mvar（电抗）/主变压器4 电气主接线220kV线变组：110kV单母线2/3分段；35kV单母线4/6分段5 配电装置220、110kV采用户内GIS：35kV采用户内开关柜6 短路电流水平220kV：50kA；110kV：31.5kA；35kV：25kA序号项目名称技术条件7 主要设备选型主变压器：三相三绕组有载调压自冷水平分体变压器220kV采用户内GIS，间隔宽度不大于2m110kV采用户内GIS，间隔宽度不大于1.5m35kV采用户内金属铠装开关柜，间隔宽度不大于1.2m8 土建部分全站总建筑面积6036 m2，主变压器消防采用水喷雾，户内外设置消火栓9 站址基本条件按地震基本烈度6度，地震动峰值加速度0.05g，设计风速25m/s，地基承载力特征值f ak=150kPa，无地下水影响，非采暖区设计，假设场地为同一标高。
按海拔1000m以下，国标Ш级污秽区设计53.1.3主要技术经济指标主要技术经济指标见表53-2。
电网220kV的T接线路继电保护配置与运行研究
电网220kV的T接线路继电保护配置与运行研究【摘要】电力资源是目前紧缺的重要资源，保证供电稳定关系到国家的稳定发展。
当前不同能源的发电厂快速建设规模增大，传统的链式接线方案已经不能够满足供电的需求，在条件允许的情况下可以选择T接线路方案。
这种新的接线方式与传统链式相比有着一定的优势，可以占用较少土地资源的情况下节约投资，而且便于产权划分和计费管理，但受到保护配置问题的制约长期以来没有得到广泛的应用。
本文根据保护配置的具体问题，提出可行性方案，探讨T接的方式接入系统的保护配置问题，为日后的发电厂接入系统提供了借鉴。
【关键词】220kV电网；T接线路保护；配置运行前言国家电网公司在《城市电力网规划设计导则》中提出了电网发展的目标方向，即优化电网配置、全面提高电网建设水平，加大技术资金投入力度，使我国的城市电网建设水平处于世界前列，满足各地区经济社会发展的需要，为电力产业进一步发展创造良好的条件。
城市电网是建设电力系统的核心部分，是保证城市建设发展运行的基础设施。
目前我国的大部分城市采用的是双链接线方式，这种方式占地面积大，工程建设周期长、投入大，而T型接线在建设方面拥有着明显的优势，现阶段根据不同地区的基本特点T接线路的电网工程正在逐步建设中。
1 220kV线路T接方式优势分析1.1 便于运行管理一般不同的变电站会由不同的部门单位负责，需要紧密的协同合作，T接线路可以将部分分配给不同部门管理。
管理方式简单明了，有利于信息的交换与合作。
若采用传统的链式方案会给综合管理带来困难。
1.2 方便系统建设T接方案线路每个运行部分产权设置清晰，就需要对管理的界点作出划分，划分时需要考虑到各管理部门的具体环境因素，操作过程复杂，管理难度大，很容易出现纠纷。
在供电计费管理时，界限不清晰会导致管理混乱影响供电质量，T接方案能够便于设置计量点。
1.3 减少电网建设投资线路投资是电网建设的主要投资方面，T接方案线路建设线路长度小于链式方案，另外T接方案的220kV出线间隔明显占地少于链式建设方案，节约了土地资源。
Q／GDW-11-220-2009：浙江电网220kV继电保护标准化设计典型二次回路规范
对断路器的要求
6.10
a)三相不一致保护功能应由断路器本体机构实现。
b)断路器防跳功能应由断路器本体机构实现。
c)断路器跳、合闸压力异常闭锁功能应由断路器本体机构实现，应能提供两组完全独立的压力闭锁触点。
附录
（规范性附录）
两套母线保护各提供一路跳闸输出，分别与线路、主变间隔操作箱的两组跳闸回路一一对应，作用于断路器的两个跳闸线圈。
合闸回路
6.7
两面线路保护柜各配置1个操作箱，每套操作箱设置一组合闸回路。
若断路器具备两组合闸线圈，则每个操作箱分别对应一组合闸线圈。若只有一组合闸线圈，则固定由第一组操作箱进行合闸，第二组操作箱内的合闸回路备用（其跳位监视回路通过接入断路器常闭辅助接点来解决）。两套线路保护各提供一路重合闸输出，接入第一组操作箱。计算机监控系统则需提供两付手跳、手合接点，需分别接至两组操作箱的分合闸回路，用于启动、返回合后继电器及断路器操作。
4.2
继电保护双重化遵循
4.3
合理分配保护所接电流互感器二次绕组，对确无办法解决的保护动作死区，采取启动失灵及远方跳闸等措施加以解决。
4.4
本标准强调了标准化设计保护典型二次回路的原则和重点要求，但并未涵盖全部技术要
4.5
依据主接线和附录图纸内容
5
依据主接线
5.1
本标准中典型二次回路设计依据浙江省电力公司220kV标准配送式变电站通用设计的主接线。
DL/T 5136-2001火力发电厂、变电所二次接线设计技术规程
DL/T 5218-2005220kV～500kV变电所设计技术规程
Q/GDW 161-2007线路保护及辅助装置标准化设计规范
国家电网公司220kV变电站典型设计技术导则
国家电网公司220kV变电站典型设计技术导则1技术原则概述1.1依据性的规程、规范《220～500kV变电所设计技术规程》（DL/T5218-2005）等国家和电力行业有关220kV变电站设计、通信设计和调度自动化设计的标准、规程、规范及国家有关安全、环保等强制性标准；国家电网公司《十八项电网重大反事故措施》、《输变电设备技术标准》、《预防输变电设备事故措施》、《电力系统无功补偿配置技术原则》等有关企业标准和规定。
1.2设计对象国家电网公司220kV变电站典型设计的设计对象暂定为国网公司系统内220kV常规户外和户内变电站，不包括地下等特殊变电站。
1.3运行管理方式国家电网公司220kV变电站典型设计原则上按无人值班远方监控设计。
1.4设计范围国家电网公司220kV变电站典型设计的设计范围是：变电站围墙以内，设计标高零米以上。
受外部条件影响的项目，如系统通信、保护通道、进站道路、站外给排水、地基处理等不列入设计范围，但概算按假定条件列入单项估算费用。
1.5设计xx按《变电所初步设计内容深度规定》（DLGJ25-94）有关内容深度要求开展工作。
1.6假定站址环境条件xx≤1000m；环境温度－20℃～＋40℃（除A-5，A-8方案适用）；－40℃～＋40℃（A-5，A-8方案适用）；最热月平均最高温度35℃；覆冰厚度10mm；设计风速30m/s（50年一遇10m高10min平均最大风速）；污秽等级Ⅲ级；日照强度：0.1W/cm2；最大冻土层厚度：≤0.5m（除A-5，A-8方案适用）；地震设防烈度：7洪涝水位：设计土壤电阻率：地基：腐蚀：1.8m（A-5，A-8方案适用）；度，地震加速度为0.1g，地震特征周期为0.35s；站址标高高于百年一遇洪水位和历史最高内涝水位，不考虑防洪措施；不大于100Ω·m；xx力特征值取fak=150kPa，无地下水影响；地基土及地下水对钢材、混凝土无腐蚀作用。
220kv电网继电保护设计原始数据精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版220kV电网继电保护设计原始数据一、题目选择图1所示电力系统220kV线路的继电保护方式并进行整定计算。
图1所示系统由水电站W、R和两个等值的110kV系统S、N，通过六条220kV线路构成一个整体。
整个系统的最大开机总容量为1509.29MVA，最小开机总容量为1007.79 MVA，两种情况下各电源的开机容量如表1所示。
各发电机、变压器容量和连接方式已在图1中示出。
表1 系统各电源的开机情况代号开机情况说明第一种运行情况W、R水电厂所有机组、变压器均投入，S、N等值系统最大开机情况按最大容量发电、变压器均投入最小开机情况第二种运行情况W厂停2×30MVA机组，R厂停77.5MVA机组一台，S系统发电容量是300MVA，N系统发电容量为240MVA图1 220kV系统接线图二、系统中各元件的主要参数计算系统各元件的参数标么值时，取基准功率S b =60MVA ，基准电压U b ＝220kV ，基准电流I b=b S =0.157kA ，基准电抗x b = 806.67Ω。
(一) 发电机及等值系统的参数用基准值计算所得的发电机及等值系统元件的标么值参数见表2所列。
注：系统需要计算最大、最小方式下的电抗值；水电厂发电机2 1.45d x x '=，系统2 1.22d x x '=。
(二) 变压器的参数变压器的参数如表3所列。
表3 变压器参数(三) 输电线的参数线路单位电抗 x 1＝x 2＝0.41Ω/km ，x 0＝3x 1，线路阻抗角80o 。
表4 输电线参数(四)电流互感器和电压互感器变比220kV线路的所有电流互感器均采用同一变比600：5＝120，电压互感器的变比均为220000：100＝2200。
(五)三、正序、负序、零序等值阻抗图根据系统各元件参数计算结果和变压器中性点接地的情况，作出系统的正序、负序、零序阻抗图。
四、系统潮流计算结果为了确定各线路的最大负荷电流，应计算系统在最大开机情况下的潮流分布。
南方电网220kV线路保护技术规范
10.4.13双重化配置的两套保护配置各自独立的电压切换装置。
10.4.14
10.4.15旁路配置一套传输分相命令的纵联距离保护或纵联电流差动保护（包含重合闸功能）、操作箱和电压切换装置。
10.4.16
11保护功能
12
12.1纵联距离（方向）线路保护
12.2
12.2.1功能配置
12.2.2
hh)
ii)手跳、三跳、永跳(TJR、TJF)至故障录波接点；
jj)
kk)手跳至安全自动装置接点
ll)
mm)合后至安全自动装置接点
nn)
oo)事故跳闸接点；
pp)
qq)断路器三相位置不一致接点；
rr)
ss)跳合闸位置接点；
tt)
uu)一、二组控制回路断线信号；
vv)
ww)一、二组电源消失信号；
xx)
8.2
8.3优先通过继电保护装置自身实现相关保护功能，尽可能减少外部输入量，以降低对相关回路和设备的依赖。
8.4
8.5优化回路设计，在确保可靠实现继电保护功能的前提下，尽可能减少屏（柜）内装置间以及屏（柜）间的连线。
8.6
9保护配置
10
10.1基本原则
10.2
10.2.1遵循“强化主保护、简化后备保护”的原则。
6.7纵联方向保护
6.8
线路各侧保护由方向元件判别故障方向，并利用通信通道相互传输命令信号，各侧保护根据本侧结果和其它侧命令信号综合判别区内外故障的保护。
6.9纵联零序保护
6.10
线路各侧保护由零序方向元件判别故障方向，并利用通信通道相互传输命令信号，各侧保护根据本侧结果和其它侧命令信号综合判别区内外故障的保护。
220kV变电站继电保护设计正文
前言继电保护的发展是随着电力系统和自动化技术的发展而发展的.几十年来,随着我国电力系统向高电压、大机组、现代化大电网发展,继电保护技术及其装置应用水平获得很大提高。
在20世纪50年代及以前,差不多都是用电磁型的机械元件构成。
随着半导体器件的发展，陆续推广了利用整流二极管构成的整流型元件和半导体分立元件组成的装置。
70年代以后,利用集成电路构成的装置在电力系统继电保护中得到广泛的运用.到80年代，微型机在安全自动装置和继电保护装置中逐渐应用.在电力系统中，由于雷击或鸟兽跨接电气设备、设备制造上的缺陷、设计和安装的错误、检修质量不高或运行维护不当等原因，往往发生各种事故。
为了保证电力系统安全可靠地运行，电力系统中的各个设备必须装设性能完善的继电保护装置。
继电保护是利用被保护线路或设备故障前后某些突变的物理量为信息量，当突变量达到一定值时,起动逻辑控制环节，发生相应的跳闸脉冲或信号。
继电保护虽然种类很多,但是一般由测量部分、逻辑部分、执行部分三部分组成。
测量部分是测量被保护元件工作状态的一个或几个物理量，并和已给的整定值进行比较，从而判断保护是否应该起动。
逻辑部分是根据测量部分输出量的大小、性质、出现的顺序或它们的组合、使保护装置按一定的逻辑程序工作，最后传到执行部分。
执行部分是根据逻辑部分送的信号，最后完成保护装置所担负的任务。
如发生信号，跳闸或不动作等.继电保护的基本性能要求是选择性、速动性、灵敏性、可靠性。
随着新技术、新工艺的采用，继电保护硬件设备的可靠性、运行维护方便性也不断得到提高。
继电保护技术将达到更高的水平.由于编者水平和时间所限，文中疏漏和不足之处在所难免，恳请老师批评指正。
目录摘要 (1)第1章设计说明书 (2)第2章主变压器保护设计 (3)2。
1 主变压器保护设计 (3)2。
2 变压器容量选择 (4)2.3 变压器主保护 (8)2。
4 过电流保护 (13)2.5 接地保护 (14)2.6 其他保护 (16)第3章母线保护 (19)3。
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220kv电网继电保护设计目录一、题目 (1)二、系统中各元件的主要参数 (2)三、正序、负序、零序等值阻抗图 (4)四、继电保护方式的选择与整定计算 (6)（A）单电源辐射线路（AB）的整定计算 (6)（B）双回线路BC和环网线路主保护的整定计算 11 （C）双回线路CE、ED、CD主保护的整定计算（选做）12 （D）双回线路和环网线路后备保护的整定计算（选做） 14五、220kV电网中输电线路继电保护配置图 (22)一、题目选择图1所示电力系统220kV线路的继电保护方式并进行整定计算。
图1所示系统由水电站W、R和两个等值的110kV系统S、N，通过六条220kV线路构成一个整体。
整个系统的最大开机总容量为1509.29MVA，最小开机总容量为1007.79 MVA，两种情况下各电源的开机容量如表1所示。
各发电机、变压器容量和连接方式已在图1中示出。
表1 系统各电源的开机情况图1 220kV系统接线图二、系统中各元件的主要参数计算系统各元件的参数标么值时，取基准功率S b=60MVA，基准电压U b＝220kV，基准电流I b=3b bS U=0.157kA，基准电抗x b = 806.67。
(一)发电机及等值系统的参数用基准值计算所得的发电机及等值系统元件的标么值参数见表2所列。
表2 发电机及等值系统的参数发电机或系统发电机及系统的总容量MVA每台机额定功率MVA每台机额定电压额定功率因数正序电抗负序电抗cos注：系统需要计算最大、最小方式下的电抗值；水电厂发电机2 1.45d x x '=，系统2 1.22d x x '=。
(二) 变压器的参数变压器的参数如表3所列。
表3 变压器参数B-2 60 双绕组220/11 12% 0.1200C 变120 三绕组220/115/35 6.25%0% 10.75%0.031250 0.05375D 变90 双绕组220/11 12%0.0800E 变120 三绕组220/115/35 6.25%0% 10.75%0.031250 0.05375(三)输电线的参数线路单位电抗x1＝x2＝0.41/km，x0＝3x1，线路阻抗角80o。
表4 输电线参数线路名称长度(km)正负序电抗零序电抗有名值标么值有名值标么值AB 60 24.60.03 73.80.09BC 230 94.30.12 282.90.35BC 250 102.50.13 307.50.38CD 185 75.850.09227.550.28DE 170 69.70.09 209.10.26EC 30 12.30.015 36.90.046 (四)电流互感器和电压互感器变比220kV线路的所有电流互感器均采用同一变比600：5＝120，电压互感器的变比均为220000：100＝2200。
(五)变压器中性接地点的数目和位置三、正序、负序、零序等值阻抗图根据系统各元件参数计算结果和变压器中性点接地的情况，作出系统的正序、负序、零序阻抗图。
1、正序网2、负序网3、零序网（设AF线路末端变压器低压侧发生短路）继电保护方式的选择与整定计算根据规程规定和所给系统的具体情况，选择220kV 线路保护时作了如下考虑。
由于本系统允许切除故障的时间为0.2s ，为保证系统运行稳定，当220kV 输电线路任何低点发生短路故降时，继电保护切除故障线路的时间都必须小于0.2s 。
因而，凡是不能在0.2S 内切除线路故障的保护装置都不宜用作主保护。
基于这种考虑，对双电源的双回线路和环网内的线路采用高频保护作为主保护。
后备保护釆距离保护比较合适。
对于单电源的辐射线路AB ，可采用距离保护作为相间短路保护，零序电流保护作为接地短路保护。
（A ）单电源辐射线路（AB ）的整定计算1. 反应相间短路的距离保护的整定计算（1）距离保护的第Ⅰ段是瞬时动作的，t 为保护装置的固有动作时间，当线路AF 出口处短路时，AB 段的的保护第Ⅰ段是不应该动作的，为此其动作阻抗的整定值Ⅰset Z 必须躲过这一点短路时所测量到的阻抗AB Z ，即AB set Z Z Ⅰ。
考虑阻抗继电器和电流、电压互感器的误差和保护装置本身的误差，需引入可靠系数rel K 。
一次侧标幺值026.003.085.085.0=⨯==⋅AB AB set Z Z Ⅰ二次侧标幺值0014.02200120026.0n Z abset =⨯==⋅⋅TV TA ABset n ZⅠⅠ所以线路AB 的距离保护的Ⅰ段整定值为Ω=⨯13.167.8060014.0（2）线路AB 段的距离保护的Ⅰ段不能保护线路全长，所以继续整定距离保护Ⅲ段，按躲过最小负荷阻抗整定。
最大负荷电流A U S I N N fh 23.682203203.133.1max =⨯⨯=⨯=标幺值为43.015723.68max max===*Bfh fh I I I当系统处于最小开机情况时B 段母线上的最小电压标幺值873.005.0315.003.0315.003.0=+++=B U有名值kV U B 06.192220873.0=⨯=最小负荷电阻Ω=⨯⨯=18.162523.683100006.192min fh Z整定值Ω=⨯⨯==71.7535.115.125.118.1625min setzqfh k fh k k k Z Z Ⅲ因为在线路的末端，所以动作时间只需附加一个S t 5.0=∆。
校验灵敏性64.306.2471.753Zab ===⋅Ⅲab set sen Z K 满足要求。
2. 反应接地短路的零序电流保护的整定计算根据之前的正负零序网图画出相应的各序等值电路 正序等值电路负序等值网络零序等值网络零序电流瞬时速断整定要求躲开下一条线路出口处单相或两相接地短路时可能出现的最大零序电流，并引入可靠系数Krel（1）单相短路时复合序网图零序电流标幺值(一次侧)()()()704.312.008.007.11)0(21=++=∑+∑+∑=ZZZIf（2）两相接地短路时复合序网图零序电流标幺值(一次侧)()()()()()()()39.312.008.008.012.008.012.008.007.011222)0()2(1=+⨯+⨯+=∑+∑∑⋅∑+∑∑⋅∑+∑=ZZZZZZZZIf取二者的较大值()704.3=fI二次侧标幺值()()0309.0120704.3max'===TAff nII所以零序电流保护Ⅰ段的整定值为A19.18157.003068.0325.1=⨯⨯⨯（2）零序Ⅱ段保护：与相邻线路I段配合正序等值电路负序等值网络零序等值网络零序电流瞬时速断整定要求躲开下一条线路出口处单相或两相接地短路时可能出现的最大零序电流，并引入可靠系数Krel（3）单相短路时复合序网图零序电流标幺值(一次侧)()()()820.043.040.039.011)0(210=++=∑+∑+∑=Z Z Z I f（4）两相接地短路时 复合序网图零序电流标幺值(一次侧)()()()()()()()807.040.043.040.043.040.043.040.039.01102202)0()2(10=+⨯+⨯+=∑+∑∑⋅∑+∑∑⋅∑+∑=Z Z ZZ Z ZZ Z I f 取二者的较大值()820.00=f I 二次侧标幺值()()0068.0120820.0max 0'0===TAf f n I I 所以线路AB 的零序电流保护Ⅱ段的整定值为A I set 60.4157.00068.0325.115.10=⨯⨯⨯⨯=⋅Ⅱ232.060.4157.00068.0=⨯=sen K（B ）双回线路BC 和环网线路主保护的整定计算1. 双回线路BC 主保护的整定计算采用相差高频保护。
双回线分别装设保护 （1）对于250Km 的线路为了在外部故障时保证动作的选择性，确保闭锁角︒⨯+︒≥6100l22b ϕ 取闭锁角︒=︒+︒⨯+︒=+︒⨯+︒=⋅⋅⋅5215610025022610022250250y BC BC b l ϕϕ 所以整定动作角为︒=︒-︒=-︒=⋅⋅⋅⋅12852180180250250BC b BC act ϕϕ考虑最不利的情况下发生保护范围内部故障，设︒=••70BEδ的角度滞后于C E ,设短路点靠近与C 侧，则电流BE ••滞后于B I 的角度由发电机、变压器以及线路的总阻抗决定，取总阻抗角︒=60k ϕ。
在N 侧，电流C I •的角度取决于发电机和变压器的阻抗，一般由于电阻很小，故取︒='90kϕ。
电流互感器最大的误差角为︒=7TA δ，保护装置的误差角可达︒=15PD δ。
则B 侧和C 侧高频信号之间的相位差最大可达︒=︒+︒+︒122157100，考虑线路传输延迟，线路长度为l 时，则总延迟角为︒⨯=6100l l δ，所以 超前一端︒=︒⨯+=︒⨯+︒=⋅⋅13761002501226100122250250BC B l ϕ 滞后一端︒=︒⨯-=︒⨯-︒=⋅⋅10761002501226100122250250BC C l ϕ 可知在最不利的情况下超前一端B ϕ将大于act ϕ，此时B 端将不能动作，然而C 端的相位差随长度的增加而减小，因此C 端的相角差必小于act ϕ，所以C 端仍可以可靠动作。
为了解决B 端保护在内部故障时不能跳闸的问题，在保护的接线中采用当C 端保护动作跳闸后，停止自己发信机所发送的高频信号，在C 端停信以后，B 端的收信机就只能收到自己所发的信号，由于信号时间断的，间断角接近︒180，因此B 端保护可以立即动作跳闸。
即采用相继动作。
所以最终整定的结果为，动作角︒128，闭锁角︒52，B 侧相继C 侧而动作。
（2）对于230Km 的线路 整定方法同上闭锁角︒=︒+︒⨯+︒=+︒⨯+︒=⋅⋅8.5015610023022610022230230y BC b l ϕϕ 所以整定动作角为︒=︒-︒=-︒=⋅⋅2.1298.50180180230230b act ϕϕ。
考虑考虑最不利的情况下发生保护范围内部故障： 超前一端︒=︒⨯+=︒⨯+︒=⋅⋅8.13561002301226100122230230BC B l ϕ 滞后一端︒=︒⨯-=︒⨯-︒=⋅⋅2.10861002301226100122230230BC C l ϕ 可知在最不利的情况下超前一端B ϕ将大于act ϕ，此时B 端将不能动作，为了解决B 端保护在内部故障时不能跳闸的问题，在保护的接线中采用当C 端保护动作跳闸后，停止自己发信机所发送的高频信号，在C 端停信以后，B 端的收信机就只能收到自己所发的信号，由于信号时间断的，间断角接近︒180，因此B端保护可以立即动作跳闸。