工字钢主梁计算书
56a型工字钢梁计算书
Md=M0+M1=277.53KN·m
五
根据的第三节所给的参数和第四节的计算结果可计算计算弯矩为：
M=1.1×277.53=305.29KN·m
则在最不利荷载组合作用下工字钢的应力为：
σ= = =124.15N/mm2
＜f=215N/mm2
所以材质为Q235级56a型工字钢满足强Байду номын сангаас要求。
四
当载重汽车通过时，汽车的一侧由三条相同的钢板连接，三条钢板横向进行有效的刚性连接，所以在计算事荷载按平均分布在三条钢板上进行计算。
1、恒载
固定恒载为56a型工字钢的自重，每延米重106Kg，在自重作用下跨中产生最大弯矩，弯矩为：
M0= ql2= ×1.06×112=16.03KN·m
2、可变荷载
工字钢简支设置时在弯矩作用下跨中为最不安全位置，在可变荷载作用下跨中弯矩影响线如图所示：
目录
一．概述1
二．编制及计算依据1
三．材料型号及参数1
四．荷载的计算1
五．56a型工字钢强度的检算2
六．56a型工字钢刚度的检算2
七．56a型工字钢稳定性的检算3
八．结论3
一
本计算书为一施工便桥桥跨结构强度的检算。施工便桥为跨径11.0m的简支桥，56a型槽钢简支支撑在临时墩台上充当桥跨结构，本计算书的重点为56a型工字钢强度、刚度及稳定性的计算。
单位P=1时的跨中截面弯矩影响线
车辆荷载的布载标准按下图进行：
车辆荷载布载标准图
最不利的布载如右图所示：
最不利荷载布载组合图
由最不利荷载布载组合图可得出最大弯矩为：
M=0.5×120+1.75×30+2.75×140+2.05×140=784.5KN·m
工字钢计算书
工字钢支撑系统计算书1、设计参考规范和依据《钢结构设计规范》《钢结构工程施工及验收规范》《钢结构工程施工及验收规范》《纬九路通道施桥》2、使用材料2.1支撑横梁采用双排工40a型钢支撑纵、横梁采用单工字钢。
力学参数：A=172.2cm2，I=43440 cm4，h=40 cm；2.2. 支撑横梁采用单排工40a型钢力学参数：A=86.1cm2，I=2 1720cm4，h=40 cm；2.3沙箱和底部支柱沙箱内芯采用φ426×12mm；外管采用φ530×10mm，力学参数见后。
2.4材质说明结构参数：Q235B钢材，允许应力为175Mpa,允许剪应力为101.04 Mpa则单根40工字钢的允许弯矩为190KN·m,允许剪力36.16KN3计算荷载荷载组合（1）模板：底模和横梁采用80kg/m2，q1=80×9.65=772kg/m =7.72KN/m （2）混凝土：容重25 KN/m3 , q2=25×9.65=241.25KN/m（3）人群机具：q3=1.5KPa×4=6 KN/m（4）倾倒：q4=2.0 KPa（5）振捣：q5=2.0 KPa考虑各方面不利因素，恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，重力加速度取：10kg/s2；q=((7.72+241.25) ×1.2+6)/9.65+（2+2）×1. 4=37.18 KPa。
（按9.65米线性分布）因箱形桥纵横形式一致。
荷载未考虑倒角部分，为安全起见设定系数为1.2则总荷载为44.62 KPa44.62kN/m9.65m梁宽荷载线性分布图4、横向型钢检算4.1采用两点支撑M max=ql2/8=44.62×9.65×9.65/8= 519.39 KN·mT max=ql/2=(44.62×9.65)/2=215.3 KN采用两点支撑需设置519.39/190=2.73根=3根215.3/37.18=5.79 根=6根采用两点支撑不合适。
工字钢计算书
由于加层只设计梁和板1．底板尺寸靴梁厚度取t =12mm ，则底板宽度B 为：440282122360=⨯+⨯+=B mm底板面积：36226801067001010440440N M B L B L L L⋅⨯⨯⨯+=+=⨯⨯⨯⨯ 整理，得 L 2－18.2L －954545 = 0求得，L =986mm选用B ×L = 440×1000。
基础面的实际应力为：36max 22680106700109.744010004401000N M B L B L σ⋅⨯⨯⨯=+=+=⨯⨯⨯⨯N/mm 2 36min22680106700109.444010004401000N M B L B L σ⋅⨯⨯⨯=-=-=-⨯⨯⨯⨯ N/mm 2 12max 170508709.78.36508C C σσ--=⋅=⨯=N/mm 2 2max 121/7.67.9508353mm N C C =⨯=⋅=σσ 其中，受压区高度分别为：50810004.97.97.9min max max 1=⨯+=⋅+=L C σσσmm （按公式(8.6.7)的符号说明计算） 35315550815512=-=-=C C mm悬臂板的弯矩为：3802287.9212122max 1=⨯⨯=⋅⋅=c M σN.mm 三边支承板的弯矩为：3.02.03607011<==a b ，由于b 1与a 1相差大，按悬臂板计算弯矩。
23765707.92121221max 3=⨯⨯=⋅⋅=b M σN.mm 四边支承板的弯矩为： 隔板与柱翼缘范围：0.424.48536022>==a b ，取α = 0.125。
75508536.8125.022224=⨯⨯=⋅⋅=a M σαN.mm柱腹板与靴梁范围：柱身范围底板的受压区长边b' = c 2，96.11803532=='=''a c a b ，取α=0.101。
工字钢人行天桥计算
工字钢人行天桥计算一、工程概略人行天桥桥梁宽度为 1.5m，桥梁长 12m，主梁采纳工字钢，桥面采纳 5mm厚钢板满铺。
二、计算模型自己行天桥构造依据简支构造计算，荷载依据静力荷载计算，人群荷载依据满人荷载。
三、根本参数桥梁宽度〔 m〕桥梁长度〔 m〕人群荷载重度〔 KN/m2)1.5122.5钢板厚度〔 m〕钢板单位重〔 kg/m3)重力加快度〔 N/kg〕0.0057.859.8四、人群及钢板荷载人群荷载=45KN钢板荷载= 6.92KN荷载共计 =人群荷载 +钢板荷载=51.92 KN五、工字钢构造形式工字钢片数3工字钢构造型号28a 对应的有关参数h(mm)b(mm)d(mm)t(mm)r(mm)r1(mm)2801228.513.710.5 5.3截面面积〔 cm2)理论质量〔 kg/m)Ix:Sx55.40443.49224.6Ix(cm4)Wx(cm3)ix(cm)Iy(cm4)Wy(cm3)iy(cm) 711050811.334556.6 2.5工字钢采纳材质为Q235x轴的塑性展开系数 Yx 1.05弹性模量抗弯设计值 f(N/mm2)抗弯设计值 fv(N/mm2)挠度控制值 L/250 〔mm)E〔GPa) 20512548200六、构造受力构造计算时，模拟每片梁所受荷载一致，梁上荷载为均布荷载部署。
每片工字钢受力=22.42KN工字钢均布荷载 q= 1.87KN/m工字钢最大弯矩 Mmax=33.63KN.m支点反力 R=11.21KN七、强度及刚度验算最大曲折正应力σ max=63.06N/mm2<f知足要求支点处剪应力τ=53.62N/mm2<fv知足要求最大挠度 fmax=35.48mm<L/250知足要求综上表格，输入3片25a工字钢计算，挠度不知足要求；输入3片25b工字钢计算，挠度计算47.41mm，介于上述荷载未算工字钢间横向连结件自重，实质挠度计算值会超出挠度控制值。
工字钢受力计算
4、荷载： 标准值Pk=Pg+ql
设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQ
γG=1.2、γQ=1.4
二、选择受荷截面
1、截面类型： 4根工字钢：I40a
2、截面特性：
Ix
21720 cm4
Wx
1090 cm3
ly660 cm3翼缘 Nhomakorabea度tf16 mm
腹板厚度tw
10.5 mm
三、相关参数
1、材质：Q235
2、x轴塑性发展系数 γx
I40a工字钢梁受力计算
一、梁的静力计算概况
1、单跨梁形式：
简支梁
2、荷载受力形式： 简支梁 中间受集中载荷
取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/2
I50c及桥面系自重:
4 根I40a型钢重
270.39 kg/m
12 根横向连接￠28钢筋
46.37 kg/m
合计（Pq）
3、计算模型基本参数：净跨 L
计算：
复核：
日期：
τA =τB
4、最大挠度fmax =8Pk×l3(384 E×I )
5、相对挠度 v = fmax / L
弯曲正应力σmax=188.04 N/mm2 <抗弯设计值
支座最大剪应力τmax=12.46 N/mm2 <抗剪设计值
跨中挠度相对值 v=1/466 <挠度控制值
计算结果 50 t重车 250 KN 15 m长
2.70 KN/m 0.46 KN/m 3.17 KN/m
10 m 281.68 KN 344.35 KN
备注 宽0.8m
1.05
43.04 KN 215.22 KN.m
188.04 N/mm2 12.46 N/mm2
工字钢主梁验算
搁置主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数主梁离地高度(m) 58.25 主梁布置方式 普通主梁 主梁间距(mm) 900主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 20 主梁长度L x (mm)6000 梁/楼板混凝土强度等级C25 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度L m1(mm) 100 主梁右侧建筑物内锚固长度L m2(mm) 100 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2)2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2)50二、荷载布置参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=4.98/1=4.98kN 第2排：F'2=F2'/n z=4.98/1=4.98kN 第3排：F'3=F3'/n z=4.98/1=4.98kN 第4排：F'4=F4'/n z=4.98/1=4.98kN 第5排：F'5=F5'/n z=4.98/1=4.98kN 第6排：F'6=F6'/n z=4.98/1=4.98kN 荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n z=4.98/1=4.98kN第2排：F2=F2/n z=4.98/1=4.98kN第3排：F3=F3/n z=4.98/1=4.98kN第4排：F4=F4/n z=4.98/1=4.98kN第5排：F5=F5/n z=4.98/1=4.98kN第6排：F6=F6/n z=4.98/1=4.98kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.961×106/185000=21.41N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=39.595×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=38.743N/mm2τmax=38.743N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.339mm≤[ν]=l/250=5800/250=23.2mm符合要求！4、支座反力计算R1=-39.593kN,R2=48.12kN,R3=4.843kN,R4=12.233kN,R5=42.516kN,R6=-36.504kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×37(a) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1870(钢芯) 钢丝绳直径(mm) 16 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm) 19 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/2900)=45°α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2900)=45°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×4.843=4.843kNR S2=n z R4=1×12.233=12.233kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=4.843/tan45°=4.843kNN SZ2=R S2/tanα2=12.233/tan45°=12.233kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=4.843/sin45°=6.849kNN S2=R S2/sinα2=12.233/sin45°=17.3kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=17.3kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=224.57kN[F g]=α× F g/k=0.82×224.57/9=20.461kN≥N S=17.3kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×20.461/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=20.461×103/(π×192/4)=72.165N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×20.461×103/(π×202)=32.564N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=17.3×103/(10×100)=17.3N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[N SZ1-N SZ2]/n z=[4.843-12.233]/1=7.39kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.961×106/(1.05×185×103)+7.39×103/3060=22.805N/mm2≤[f]=2 15N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.97。
盖梁工字钢计算书
盖梁（系梁）支架计算书本工程上系梁、盖梁分A、B、C三种型号，分别为φ2.0m柱盖（系）梁、φ1.8m柱盖（系）梁、φ1.5m柱盖（系）梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。
定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。
支架计算时按φ2.0m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。
1、I50C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
1.1.1、荷载计算①、单位长度混凝土荷载：φ2.0m：N1=V〃γ砼=2.20×1.6（梁高）×25≈88KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.2=4.4KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M○4、钢筋自重：N4=651㎏/m=6.51KN /m○5、单位长度I50c工字钢自重：N4=109㎏/m=1.09KN /m○6、单位长度模板自重：1KN /m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+ N4+N5+N6=88+4.4+3.4+6.51+1.09+1=104.4KN/m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=104.4/2=52.2KN/m 作为工字钢荷载。
1.1.2计算简图：1.1.3、支点反力：R A=R B=q×6.9/2=52.20×6.9/2=180.09KN1.1.4、最大弯矩：M max= ql2/8=52.2×6.92/8=310.66 KN〃m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ50c I x=5.064×108mm4 W x=2.08×106mm3S X=1.2091×106mm3δ=16mmσ=M max/W x=(310.66×106)/(2.08×106)=149.35MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×52.2×6.9=225.11KNτmax=Q x〃S x/(I x〃δ)=225.11×103×1.2091×106/(5.064×108×16)=33.59MPa＜[σ]×1.25= 106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算ƒ=0.521qL4/100EI x=0.521×52.2×69004/ (100×2.1×105×5.064×108)=5.8㎜≤L/400=6900/400=17.25㎜（满足要求）2、I16工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
支架及工字钢、贝雷梁计算书1
跨绕城高速连续梁支架检算书一、设计方案：1、门洞：按箱梁6m跨径重量作门洞支架设计荷载标准，纵向采用贝雷片组拼成承重主梁，横向在贝雷梁上按60cm的间距铺设15×15cm方木作为分配梁；采用标号C30，高度1米的砼条形基础作为门洞支架的基础。
本设计计算结构强度验算采用容许应力计算，不考虑荷载分项系数，但按有关规定钢材容许应力按临时性结构提高系数为1.25，即 A3钢材弯曲容许应力〔σw〕=145×1.25＝181Mpa,抗压轴向容许应力〔σ〕=140×1.25＝175 Mpa，抗剪容许应力〔τ〕=85×1.25＝106 Mpa进行验算。
结构刚度验算时，按荷载乘以相应的分项系数，进行荷载组合。
2、支架：①底板下，支架按照60×60cm间距搭设，平杆步距120cm;②腹板宽度90cm梁段的腹板下，按照30×60cm的间距搭设，平杆步距60cm；③腹板宽度60cm梁段的腹板下，按照30×60cm的间距搭设，平杆步距120cm；④翼缘板下，按照60×90cm的间距搭设，平杆步距120cm。
二、门洞荷载分析：1、梁砼重量：门洞跨度6米最大梁体砼92.3m3，砼容重26KN/m3箱梁砼重量：g1=92.3×26 KN/m3=2400KN。
2、底模重量：1.5cm竹胶板重量：7.6×6×0.015×9.0KN/m3=6.2KN；15×15纵向主梁方木重量：13×6×0.15×0.15×7.5 KN/m3=13.2KN 10×10横向分配梁方木重量：30×7.6×0.1×0.1×7.5 KN/m3=17.1KN；底模总重量：g2=6.2+13.2+17.1=36.5KN。
3、侧模重量：1.2cm竹胶板面积：S=2×6.857×6=82.3m2；重量：82.3×0.012×7.5KN/m3=7.4KN；竖向10×10cm方木靠条（间距30cm）：21根；21×6.857×0.1×0.1×2×7.5KN/m=21.6KN。
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现浇支架计算书绍兴市正源建设工程有限公司二○一四年三月现浇支架检算资料一、设计依据1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）3.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)5.《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)6.施工支架设计图纸二、荷载参数将箱梁分几个区块进行独立验算，箱梁断面总混凝土方量14.52平方米，分成7个独立的大区块进行分析计算，桥两边翼缘板小面积不考虑计算。
具体分块如下：序号 1 2 3 4 5 6 7面积（m²） 1.7 2.1 1.7 2.31 1.7 2.1 1.7重量（T） 4.42 5.46 4.42 6 4.42 5.46 4.426 8 6 8 6 8 6工字钢数量（排）已知：1.施工荷载取：2.5 KN/m2；2.振捣荷载取：2.0 KN/m2；3.恒载分项系数：1.2；4.活载分项系数：1.4；5.倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0 KN/m²；6.荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来30年一遇改为50年一遇且不得小于0.3kN/m²三、施工支架总体布置1、支架具体结构一、中间跨支架结构：箱梁尺寸15.25米*30米。
箱梁下现浇支架桥墩边上考虑基础采用直径609*壁厚16钢支撑做基础，中间支撑采用直径1米的灌注桩做基础。
钢支撑间距为2.5米，相互钢支撑之间用16槽钢做剪刀撑，上部放置45b双拼工字钢做盖梁。
盖梁上放置40B工字钢间距40cm一道做主梁，主梁直接铺枕木。
支架具体布置见设计图纸。
四、箱梁下部贝雷梁支架跨径11米结构计算根据上面分析可知，箱梁主要被分为了4.42吨、5.46吨、6吨共计三种不同的区域进行受力分析（一）、4.42吨处支架计算1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对支架最大跨径11米，宽1米处进行内力分析。
(1)、每米恒载45B工字钢荷载： 0.875×6×1.2=6.3KN/m式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 44.2*1.2*1.05=55.7KN/m砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.5×1×1.4=3.5KN/m振捣荷载取：2.0×1×1.4=2.8KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×1×1.4=2.8KN/m 风荷载：0.3×1×1.4=0.42KN/mQ合=6.3+57.7+3.5+2.8+2.8+0.42=74.42KN/mM恒=1/8qL^2=0.125×74.42×11^2=1126KN.m注： q------每米所有载荷重量（KN/m）L------现浇梁支撑跨径（m）Q恒=q×11/2/6 =74.42×11/2/6=68KN<[σ]=170Mpa （考虑多跨连续梁中间支点受力）注：q------荷载总重（KN）剪力验算；45B工字钢 W=1500cm3σ=Mmax/W=1126/1.5/6=125Mpa<[σ]=170Mpa所以跨中基础采用6根45B工字钢是满足要求的。
（二）、5.46吨处支架计算1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对支架跨径13米，宽2.63米处进行内力分析。
根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载45B工字钢荷载： 0.875×8×1.2=8.4KN/m式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 54.6*1.2*1.05=68.8KN/m砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.5×2.63×1.4=9.21KN/m振捣荷载取：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m Q合=8.4+68.8+9.21+7.36+7.36=101.13KN/mM恒=1/8qL^2=0.125×101.13×11^2=1530KN.m注： q------每米所有载荷重量（KN/m）L------现浇梁支撑跨径（m）Q恒=q×11/2/8 =70KN（考虑多跨连续梁中间支点受力）注：q------荷载总重（KN）剪力验算；45B工字钢 W=1500cm3σ=Mmax/W=1530/1.5/8=128Mpa<[σ]=170Mpa所以跨中基础采用8根45B工字钢是满足要求的。
（三）、6吨处支架计算1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对支架跨径11米，宽2.89米处进行内力分析。
根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载45B工字钢荷载： 0.875×8×1.2=8.4KN/m式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 60*1.2*1.05=75.6KN/m砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.5×2.89×1.4=10.1KN/m振捣荷载取：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m Q合=8.4+75.6+10.1+8.1+8.1=109.8KN/mM恒=1/8qL^2=0.125×109.8×11^2=1661KN.m注： q------每米所有载荷重量（KN/m）L------现浇梁支撑跨径（m）Q恒=q×11/2/8 =109.8×11/2/8=75.5KN（考虑多跨连续梁中间支点受力）注：q------荷载总重（KN）弯矩产生的剪力验算；45B工字钢 W=1500cm3σ=Mmax/W=1661/1.5/8=138Mpa<[σ]=170Mpa所以跨中基础采用8根40B工字钢是满足要求的。
四、箱梁下部贝雷梁支架跨径7.5米结构计算根据上面分析可知，箱梁主要被分为了4.42吨、5.46吨、6吨共计三种不同的区域进行受力分析（一）、4.42吨处支架计算1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对支架最大跨径7.5米，宽1米处进行内力分析。
根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 44.2*1.2*1.05=55.7KN/m砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.5×1×1.4=3.5KN/m振捣荷载取：2.0×1×1.4=2.8KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×1×1.4=2.8KN/m风荷载：0.3×1×1.4=0.42KN/mQ合=3.15+57.7+3.5+2.8+2.8+0.42=70.3KN/mM恒=1/8qL^2=0.125×70.3×7.5^2=494.3KN.m注： q------每米所有载荷重量（KN/m）L------现浇梁支撑跨径（m）Q恒=q×7.5/2/3 =70.3×7.5/2/3=87.9KN<[σ]=170Mpa （考虑多跨连续梁中间支点受力）注：q------荷载总重（KN）剪力验算；45B工字钢 W=1500cm3σ=Mmax/W=494/1.5/3=110Mpa<[σ]=170Mpa所以跨中基础采用3根45B工字钢是满足要求的。
（二）、5.46吨处支架计算1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对支架跨径7.5米，宽2.63米处进行内力分析。
根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
45B工字钢荷载： 0.875×4×1.2=4.2KN/m式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 54.6*1.2*1.05=68.8KN/m砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.5×2.63×1.4=9.21KN/m振捣荷载取：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m Q合=4.2+68.8+9.21+7.36+7.36=97.13KN/mM恒=1/8qL^2=0.125×97.13×7.5^2=683KN.m注： q------每米所有载荷重量（KN/m）L------现浇梁支撑跨径（m）Q恒=q×7.5/2/4 =91KN（考虑多跨连续梁中间支点受力）注：q------荷载总重（KN）剪力验算；45B工字钢 W=1500cm3σ=Mmax/W=683/1.5/4=114Mpa<[σ]=170Mpa所以跨中基础采用4根45B工字钢是满足要求的。
（三）、6吨处支架计算1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对支架跨径13米，宽2.89米处进行内力分析。
根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载45B工字钢荷载： 0.875×4×1.2=4.2KN/m式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 60*1.2*1.05=75.6KN/m砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.5×2.89×1.4=10.1KN/m振捣荷载取：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m Q合=4.2+75.6+10.1+8.1+8.1=105.6KN/mM恒=1/8qL^2=0.125×105.6×7.5^2=742.5KN.m注： q------每米所有载荷重量（KN/m）L------现浇梁支撑跨径（m）Q恒=q×7.5/2/4 =105.6×7.5/2/4=99KN（考虑多跨连续梁中间支点受力）注：q------荷载总重（KN）弯矩产生的剪力验算；45B工字钢 W=1500cm3σ=Mmax/W=742.5/1.5/4=124Mpa<[σ]=170Mpa所以跨中基础采用4根45B工字钢是满足要求的。
五、横梁受力分析一、跨中双拼588*300H型钢盖梁内力分析桥墩之间净跨为28.5米，跨中盖梁承受上部现浇梁左右各一半的总重，共(7.5+11)/2米的重量。
假设上部荷载均匀作用在盖梁上，则盖梁的受力分析如下：(1)、每米恒载45B工字钢荷载： 0.875×(53×1.2×5.5+29×1.2×3.75)=420.3KN 箱梁荷载： 145.2*2.6*1.2*1.05*（5.5+3.75）=4400KN砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.5×12×1.4×9.25=388.5KN/m振捣荷载取：2.0×12×1.4×9.25=311KN/m。