悬挑工字钢计算
悬挑工字钢1.25倍的计算方式
悬挑工字钢1.25倍的计算方式一、悬挑长度悬挑工字钢的长度计算通常基于所需的支撑高度和支撑间距。
悬挑长度是支撑高度的1.25倍，这是因为工字钢在悬挑部分需要承受更大的弯曲应力，因此需要增加支撑高度以分散受力。
计算公式如下：悬挑长度=1.25×支撑高度二、承载能力承载能力是决定悬挑工字钢能够承受的载荷的重要因素。
承载能力受到工字钢的截面尺寸、材料强度和悬挑长度的共同影响。
承载能力的计算公式如下：承载能力=工字钢截面模量×材料强度×(1.25×支撑高度)/悬挑长度其中，工字钢截面模量根据其截面尺寸确定，材料强度根据所选材料确定。
三、固定方式为了确保悬挑工字钢的稳定性，需要采用适当的固定方式。
常见的固定方式包括焊接、螺栓连接和压板固定等。
选择合适的固定方式需要考虑工字钢的尺寸、支撑高度以及安装环境等因素。
四、弯曲应力在悬挑工字钢承受载荷时，会产生弯曲应力。
弯曲应力的大小与工字钢的截面尺寸、材料强度以及悬挑长度有关。
弯曲应力的计算公式如下：弯曲应力=(外载荷×支撑高度)/(工字钢截面模量×悬挑长度)五、剪切应力在悬挑工字钢承受载荷时，还会产生剪切应力。
剪切应力的大小与工字钢的截面尺寸、材料强度以及悬挑长度有关。
剪切应力的计算公式如下：剪切应力=(外载荷×支撑高度)/(工字钢截面模量×悬挑长度)×0.615综上所述，悬挑工字钢1.25倍的计算方式需要考虑悬挑长度、承载能力、固定方式、弯曲应力和剪切应力等多个方面。
通过合理的计算和选择，可以确保悬挑工字钢的安全性和稳定性，满足工程需求。
悬挑架子计算书
悬挑架子计算书1、材料自重：<1）杆件自重立杆：20m大横杆<包括扫地杆及防护栏杆）：1.5m×19根＝28.5m 小横杆：1.5m×9＋1m×6＝19.5m剪刀撑：2.4m×5＝12m总长为：80m38.4N/m×80m＝3072N<2）扣件自重15N×32个＝480N<3）脚手板自重400N/m2×1.5m2＝600N<4）安全网自重5N/m2×30 m2＝150N<5）工字钢自重168.9N/m×3.5m＝591.2N合计：3072＋480＋600＋150＋591.2＝4893.2N2、活荷载：按3000N/m2计算，3000 N/m2×1.5 m2＝4500N3、验算工字钢R2R2.3m1.2mR1＝4893.2×1.2＋4500×1.4＝12171.84NR2＝6350.5 NMmax＝12171.84×1.2＝14606.2N·m14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mMmax< Wnf，满足要求。
4、根据工程实际情况，悬挑架遇建筑物阳台需加长工字钢尺寸，为保证结构安全，应保留阳台底部支撑系统。
R2R3.6mR1＝5112.7×1.2＋4500×1.4＝12435.2NR2＝4145.1NMmax＝12435.2×1.2＝14922.2N·m14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mMmax< Wnf，满足要求。
5、验算元钢：R2取大值进行验算为6350.5N6350.5/2×0.85＝3735.6Nφ20元钢抗拉强度为215 N/mm2215×3.14×102＝67510N＞3735.6N所以满足要求。
工字钢悬挑脚手架设计验算
1、双排脚手架设计验算
计算的脚手架为双排脚手架，搭设至十七层，建筑标高为49.90米，计算高度按50.OOO米计算，首层至10层立杆采用双立杆，10层以上采用单立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距150米，立杆的横距105米，立杆的步距140米。
采用的钢管类型为48X3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距按2.80米思索，程度间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN∕m2,同时施工两层，脚手板共铺设四层。
2、计算根据
钢管截面特征：(钢号：Q235,b类)
规格①(mm)
I
48X3.5
惯性矩I(mm4)
12.19X104
单位重量qO(kN∕m)
0.0384
抵御矩W(mm3)
5.08X103
截面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
15.8
抗弯、抗压允许应力［。］N∕mm2
205
脚手架特性参数
立杆纵距1a(m)
1.5
脚手板重量q1(kN∕m2)
0.35
立杆横距1b(m)
0.9
连墙件纵距IW(m)
2.8
大横杆步距h(m)
1.4
连墙件横距hw(m)
3
施工荷载q(kN∕m2)3ຫໍສະໝຸດ 同时作业层数n12
内立杆距构造外皮宽度b1(m)
0.35
作业面铺脚手板宽度b2(m)
1.05+0.35=1.4
悬挑长度为3m18#工字钢
悬挑长度为3.0m、18#型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3同时施工作业层数 1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 16.8 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.6立杆横距l b(m) 0.85 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15内立杆离建筑物距离a(m) 1.9 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.6/(2+1))+1.4×3×1.6/(2+1) =2.34kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.1×1.6/(2+1))+3×1.6/(2+1)=1.69kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.34×0.852/8，2.34×0.152/2]=0.21kN·mσ=M max/W=0.21×106/4490=47.15N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.69×8504/(384×206000×107800)，1.69×1504/(8×206000×107800)]=0.516mmνmax＝0.516mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.34×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.38kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.69×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.99kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.38kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.99kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.6×106/4490=132.75N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.526mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1600/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.2kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.38kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.2kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.33kN 单内立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(16.8/1.8+1)×1.6×(0.85+0.15)×0.1×1/1/2=0.83kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.83kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/3=(16.8/1.8+1)×1.6×0.17×1/3=0.94kN1/3表示挡脚板3步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.6×16.8=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.83+0.94+0.27=2.03kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.83kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.6×(0.85+0.15)×(1×3)/2=2.4kN内立杆：N Q1k=2.4kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+ 0.9×1.4×2.4=8.25kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.33+0.83)+ 0.9×1.4×2.4=6.81kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+2.03+2.4=6.76kN单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+0.83+2.4=5.55kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+1.4×2.4=8.59kNσ=N/(υA)=8590.99/(0.188×424)=107.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+2.03+2.4=6.76kN单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+0.83+2.4=5.55kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+0.9×1.4×2.4=8.25kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.17×1.6×1.82/10=0.11kN·m σ=N/(υA)+M w/W=8254.99/(0.188×424)+110557.92/4490=128.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.24×2×1.8×2×1.6=3.94kN长细比λ=l0/i=3/15.9=0.19，查《规范》表A.0.6得，υ=1(N lw+N0)/(υAc)=(3.94+3)×103/(1×424)=16.37N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.94+3=6.94kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数点号恒载标准值FGi(kN)活载标准值FQi(kN) γGi γQi 梁上荷载标准值F'(kN)梁上荷载设计值F(kN) 梁外锚固点水平距离(mm) l a (mm)1 3.153 2.4 1.35 1.4 5.553 7.617 2000 1600 24.362.41.351.46.769.24628501600附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=γ0×g k=1×0.241=0.24kN/m第1排：F'1=γ0F1'/n z=1×5.55/1=5.55kN第2排：F'2=γ0F2'/n z=1×6.76/1=6.76kN荷载设计值：q=γ0×1.2×g k=1×1.2×0.241=0.29kN/m第1排：F1=γ0×F1/n z=1×7.62/1=7.62kN第2排：F2=γ0×F2/n z=1×9.25/1=9.25kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.85×106/185000=20.82N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.31×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=9. 11N/mm2τmax=9.11N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.43mm≤[ν]=2×l x/250=2×3000/250=24mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.15kN,R2=3.95kN,R3=14.75kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳直径(mm) 20 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 416 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm)主梁拉环直径d(mm) 16 焊缝厚度h e(mm) 10焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/2800)=45°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×14.75=14.75kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=14.75/tan45°=14.75kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=14.75/sin45°=20.86kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=20.86kN 钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α× F g/k=0.85×221.5/9=20.92kN≥N S=20.86kN符合要求！绳夹数量：n=2.5[Fg]/T=2.5×20.92/15.19=4个≤[n]=4个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=20.92×103/(π×162/4)=104.04N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×20.92×103/(π×162)=52.02N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=20.86×103/(10×100)=20.86N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N SZ1)]/n z=[(14.75)]/1=14.75kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.85×106/(1.05×185×103)+14.75×103/3060=24.65N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.3由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.85。
脚手架悬挑工字钢计算书-SM solver
For personal use only in study and research; not for commercial use一、转角处工字钢计算转角处采用I20a 工字钢。
计算简图如下：1、强度验算max M =0.25kN/m*1.55m*1.55/2m+12.03kN*0.45m+12.03kN*1.45m =23.16kN ·mmax max 323.1697.72215237M kN mMPa MPa W cm σ===< 2、抗剪验算max 0.25 1.5512.0312.0324.448Q kN =⨯++= 22max 022[()]824.4481000[100200(1007)177.2]24.4480.8136823700000719.89125w Q bh b d h VS It IdMPa MPa τ--==⨯⨯⨯--⨯==⨯⨯⨯=<符合要求。
3、挠度验算集中力1在作用点产生的挠度：211113Fa l a EI l ν⎛⎫=+ ⎪⎝⎭=5.96mm在边缘产生的挠度：1111.55a νν'=⨯=6.37mm集中力2在作用点产生的挠度222213Fa l a EI l ν⎛⎫=+ ⎪⎝⎭=0.41mm在边缘产生的挠度：221.55aνν'=⨯=1.40mm分布力产生的挠度32332314324qal a a EI l l ν⎛⎫=-++ ⎪⎝⎭=0.07mm作用力产生的总挠度：123νννν''=++=7.85mm<2×1550/250=12.4mm 4、支座反力计算12 1.5520.2520.25 1.55+12.030.45+12.03 1.4522R ⨯+⨯⨯=⨯⨯⨯⨯ 111.33R kN =-20.25(2 1.55)12.0312.0311.3336.28R kN =⨯++++= 5、受弯构件整体稳定性分析根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）表B.2 工字钢型号为I20a ，自由长度2m ，整体稳定系数：2b ϕ=由于0.6b ϕ>，则0.2820.2821.07 1.070.932bbϕϕ'=-=-= max 323.16105.12150.93237b M kN mMPa MPa W cmσϕ===<'⨯ 符合要求。
悬挑架16#工字钢计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.850/2=0.064kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.064=0.123kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.123+0.10×1.785)×1.5002=0.424kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.123+0.117×1.785)×1.5002=-0.497kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.497×106/5080.0=97.929N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.064=0.102kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.102+0.990×1.275)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.684mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑架30m高18#工字钢不拉不卸荷计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.850/2=0.064kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.064=0.123kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.123+0.10×1.785)×1.5002=0.424kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.123+0.117×1.785)×1.5002=-0.497kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.497×106/5080.0=97.929N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.064=0.102kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.102+0.990×1.275)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.684mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
关于悬挑工字钢梁的验算
关于悬挑工字钢梁的验算一、I28a 工字钢的力学特性查手册得，A=55.40cm 2,自重q=43.49kg/m,截面惯性矩I=7110cm 4,截面抵抗矩W=508cm 3。
二、建立计算模型 P 立杆承重+立杆自重三、计算按照悬臂梁受集中荷载+均布荷载情况验算 受集中荷载：弯矩M max =pl ，剪力Q max =p,挠度f max =pl 3/3EI 受均布荷载：弯矩M max =21ql 2，剪力Q max =ql,挠度f max =ql 4/8EI 根据《北引桥现浇连续箱梁专项施工方案》，P=25.738KN 。
1、抗弯M=pl+21ql 2=25.738×103×0.9+0.5×434.9×0.92 =23340.335N.Mб=M/W=23340.335/508×10-6=45.946MPa<[бw]=145MPa2、抗剪Q=p+ql=25.738×103+434.9×0.9=26133.91N[Q]=235×106×55.40×10-4=1301900NQ<[Q],所以，抗剪合格。
3、挠度E=2.1×105MPaf=pl3/3EI+ql4/8EI=25.738×103×0.93/3×2.1×105×106×7110×10-8+434.9×0.94/8×2.1×105×106×7110×10-8=4.213×10-4m根据《钢结构设计规范GB50017-2003》，悬臂结构的允许挠度值为L/250，如果是施工平台主梁，应该按照L/400计算。
[f]=L/400=2.25×10-3m。
F<[f],挠度符合要求。