《鲁棒控制》-6-线性矩阵不等式

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鲁棒控制毕业论文

鲁棒控制毕业论文

目前对鲁棒控制的研究多使用状态反馈,但在许多实际问题中,系统的状态往往是不能直接测量的,此时难以应用状态反馈控制律实现系统控制。

有时即使系统的状态可以直接测量,但考虑到实施控制的成本和系统的可靠性等因素,同样需要运用输出反馈来实现系统控制。

因此,研究控制系统的输出反馈镇定及其控制器设计具有重要的理论意义和实际应用价值。

本文基于Lyapunov稳定性理论和线性矩阵不等式(LMI )方法,对不确定时滞系统研究了输出反馈控制器的设计方法,针对不确定的时滞系统设计了输出反馈控制器,保证闭环系统渐近稳定,运用MATLAB中的LMI工具箱求解控制器参数,并用SIMULINK对实际系统进行了仿真实验,通过仿真实例证明了控制器设计方法能够达到较好的控制效果,而且具有较强的鲁棒性和稳定性,证明了设计方法的有效性。

关键词:鲁棒控制;输出反馈;线性矩阵不等式;不确定性;时滞AbstractAt prese nt,people ofte n use state feedback con trol law to study robust control,but in many practical problems,the system state often cannot be measured directly,it is difficult to use state feedback con trol law to con trol the system.Sometimes,eve n if the state can be measured directly,but,c on sideri ng the cost of impleme nti ng the con trol and reliability of the system and other factors,the state feedback control cannot achieve acceptable effect .If the output feedback law can achieve the performa nee requireme nts of the closed-loop system,then it can be selected withpriority.Therefore,the output feedback stabilization of uncertain systems and controller design has important theoretical and practical value.This paper is based on Lyap unov stability theory and Lin ear MatrixInequality(LMI)methods.For uncertain time-delay systems with norm bounded un certa in parameters,the paper studied the output feedback con troller con troller desig n methods.The controller parameters were worked out by means of LMI toolbox in MATLAB.Simulatio n of the actual system was con ducted on the basis of the SIMULINK toolbox in Matlab,the results of which proved that the new controller desig n method could achieve better con trol effect and was more robust and stable.Key words:Robust con trol;Output feedback;L in esr Matrix In equality(LMI); Un certai nty;Time-delay目录第1章概述 (1)1.1输出反馈概述 (1)1.2鲁棒控制理论概述 (1)第2章基本理论 (4)2.1系统的非结构不确定性 (4)2.2系统的结构不确定性 (5)2.3线性矩阵不等式 (5)2.4 L YAPUNO稳定性理论 (8)第3章输出反馈控制器设计 (13)3.1不确定时滞系统的静态输出反馈控制器设计 (13)3.2具有控制时滞的不确定时滞系统静态输出反馈控制器设计 (16)3.3不确定时滞系统的动态输出反馈控制器设计 (21)结论 (26)参考文献 (27)致谢 (28)第1章概述1.1输出反馈概述在许多实际问题中,系统的状态往往是不能直接测量的,故难以应用状态反馈控制律来对系统进行控制。

矩阵不等式理论及其在控制理论中的应用

矩阵不等式理论及其在控制理论中的应用

矩阵不等式理论及其在控制理论中的应用矩阵不等式理论是现代数学中的一个重要分支,其在控制理论领域中扮演着重要角色。

本文将介绍矩阵不等式理论的基本概念,讨论其在控制理论中的应用,并探讨相关研究的前沿发展。

一、矩阵不等式理论的基本概念1.1 矩阵基础知识在讨论矩阵不等式理论之前,我们首先需要了解一些矩阵的基础知识。

矩阵是由一些数构成的矩形阵列,可以表示为$m\times n$的矩阵$A$:$A=[a_{ij}]_{m\times n}$,其中$a_{ij}$表示第$i$行第$j$列元素。

1.2 矩阵不等式定义矩阵不等式是对矩阵中元素的一种约束条件。

常见的矩阵不等式有大于等于不等式、小于等于不等式、严格大于不等式和严格小于不等式。

比如对于两个矩阵$A$和$B$,$A\geq B$表示对应元素满足$a_{ij}\geq b_{ij}$。

二、矩阵不等式理论在控制理论中的应用2.1 线性矩阵不等式线性矩阵不等式是矩阵不等式理论的重要应用之一。

在控制理论中,通过线性矩阵不等式可以描述线性系统的性能和稳定性。

线性矩阵不等式的求解可以通过线性矩阵不等式方法或凸优化方法来实现。

2.2 非线性矩阵不等式除了线性矩阵不等式,非线性矩阵不等式也在控制理论中起到关键作用。

非线性矩阵不等式可以描述非线性系统的性能和稳定性。

然而,非线性矩阵不等式的求解相较于线性矩阵不等式更加复杂,需要运用数值计算和最优化等方法。

2.3 随机矩阵不等式随机矩阵不等式是指矩阵不等式中包含随机变量的情况。

在控制理论中,随机矩阵不等式可用于描述带有随机干扰的系统的性能和鲁棒稳定性问题。

随机矩阵不等式的求解方法包括最优化方法和随机矩阵计算方法。

三、矩阵不等式理论的前沿发展矩阵不等式理论在控制理论中的应用仍在不断发展。

近年来,针对矩阵不等式理论的研究趋势主要体现在以下几个方面:3.1 非线性矩阵不等式的求解算法改进由于非线性矩阵不等式的求解复杂度较高,需要运用数值计算和最优化等方法。

鲁棒控制理论与设计 第三章 矩阵分析和线性矩阵不等式

鲁棒控制理论与设计 第三章 矩阵分析和线性矩阵不等式

k<r
则 A 与秩为 k 的任一矩阵 B 之差的 L1 和 L2 范数分别为
min A − B =
rank (B )=k
1
A − Ak
1 = σ k +1

(3.1.30)
3-5
第三章 矩阵分析和线性矩阵不等式
min A − B 2 =rank (B )=k2A − Ak
2 2
=
σ
2 k +1
+
L
∂A ∂θ
= [ ∂A ∂θ1
,
∂A ∂θ 2
,L ,
∂A ∂θ n
]
(3.1.12)
4) 标量对矩阵求导仍为矩阵。设 J 为标量, M 为矩阵,则 ∂J 是以 ∂J 为第 ij 元素的矩阵,
∂M
∂mij
其中 mij 表示 M 矩阵的第 ij 元素。
在上述约定下,有如下一些结果:
1) ∂ (aT x) = aT ; ∂x

A21
A -1 11
A12
]
(3.1.5) (3.1.6)
证明:因为
所以有
⎡ A11
⎢ ⎣
A21
A12 ⎤ ⎡ I
A22
⎥ ⎦
⎢⎣−
A−1 22
A21
0⎤
A−1 22
⎥ ⎦
=
⎡ ⎢
A11


A12 0
A−1 22
A21
A12
A−1 22
I
⎤ ⎥ ⎦
det
A ⋅ det
A −1 22
=
det[ A11
3.1.2 矢量与矩阵的微分运算
在鲁棒控制理论和系统建模中,矢量与矩阵的微分运算是非常重要的。本节我们不加证明地给出 一些常用到得运算定理和公式。为了叙述方便,采用下列约定。

鲁棒控制 H∞控制 无源控制 非线性扰动 多时滞 不确定 线性矩阵不等式(LMI)

鲁棒控制 H∞控制 无源控制 非线性扰动 多时滞 不确定 线性矩阵不等式(LMI)

鲁棒控制论文:具有输入饱和的关联时滞大系统的研究【中文摘要】时滞关联大系统的研究是近年来控制领域的一个热点,并且日益受到人们的关注。

在一些条件下,有些问题只能用时滞关联大系统加以描述,例如:航空航天系统模型等。

输入含有饱和因子是一个普遍的非线性现象,若不考虑输入饱和因子而设计控制器,则无法保证闭环系统的稳定性。

近年来,已有文献对具有输入饱和的大系统进行研究,而对具有输入饱和的时滞关联大系统的研究却并不多见。

论文研究了具有输入饱和的时滞大系统的控制问题,采用Lyapunov方法,结合线性矩阵不等式理论,给出系统的稳定条件及H∞控制器、无源控制器和H∞保性能控制器的设计方法。

论文的主要研究内容如下:首先,研究了一类具有饱和因子的滞后关联大系统的分散控制问题,并给出了分散控制状态反馈控制器的设计方法。

其次,研究了一类具有输入饱和的关联时滞大系统的无源控制问题。

并给出了无源化状态反馈控制器的设计方法。

接着,研究了一类具有输入饱和的多时滞大系统的H∞控制问题。

给出了状态反馈控制器的存在条件和设计方法,并通过数值算例说明该方法的有效性。

最后,针对一类具有输入饱和的时滞大系统,研究了该系统的H∞保性能控制器设计问题。

通过构造Lyapunov函...【英文摘要】The study of time-delay large-scale interconnected system becomes a hotspot in the field of control, and has attracted more and more researchers. Under someconditions,some problems can only be described by time-delay large-scale interconnected system, such as aerospace system model and so on. Input saturation factor is a general non-linear phenomenon. Without considering the input saturation factor to design a controller, the stability of closed-loop system can not be ensured. In recent years, there are so...【关键词】鲁棒控制 H∞控制无源控制非线性扰动多时滞不确定线性矩阵不等式(LMI)【英文关键词】Time-delay large-scale system decentralized control H∞control Passive control Guaranteed cost control Input saturation Linear matrix inequalities (LMI)【索购全文】联系Q1:138113721 Q2:139938848【目录】具有输入饱和的关联时滞大系统的研究摘要5-6Abstract6-7第1章绪论10-20 1.1 大系统及关联大系统的产生和应用背景及理论发展10-13 1.1.1 大系统及关联大系统的产生和应用背景10-12 1.1.2 大系统及关联广义大系统的理论发展12-13 1.2 带时滞和不确定的大系统及关联大系统的理论研究13-16 1.3 具有输入饱和的时滞关联大系统的研究现状16-17 1.4 论文的主要工作和结构安排17-20第2章具有输入饱和因子的滞后关联大系统的分散控制20-30 2.1 引言20 2.2 系统描述与准备20-22 2.3 分散控制器的设计22-27 2.4 数值算例及仿真27-29 2.5 结束语29-30第3章具有输入饱和的关联时滞大系统的无源控制30-40 3.1 引言30 3.2 系统描述与准备30-31 3.3 系统无源控制31-36 3.4 数值算例及仿真36-39 3.5 结束语39-40第4章具有输入饱和的多时滞大系统的H∞控制40-54 4.1 引言40 4.2 系统描述与准备40-42 4.3 H∞控制器的设计42-50 4.4 数值算例及仿真50-53 4.5 结束语53-54第5章具有输入饱和的时滞大系统的H∞保性能控制54-62 5.1 引言54 5.2 系统描述与准备54-55 5.3 H∞保性能控制器55-60 5.4 数值算例60-61 5.5 结束语61-62结论62-64参考文献64-70攻读硕士学位期间承担的研究任务与主要成果70-71致谢71-72作者简介72出师表两汉:诸葛亮先帝创业未半而中道崩殂,今天下三分,益州疲弊,此诚危急存亡之秋也。

基于线性矩阵不等式的结构摄动系统H∞鲁棒控制

基于线性矩阵不等式的结构摄动系统H∞鲁棒控制

基于线性矩阵不等式的结构摄动系统H∞鲁棒控制
基于线性矩阵不等式的结构摄动系统H∞鲁棒控制
研究具有结构摄动系统的鲁棒H∞动态输出反馈控制问题.结构摄动系统的二次稳定解等价于辅助线性时不变系统H∞标准设计问题的解.基于线性矩阵不等式(LMI)方法,给出了用3个线性矩阵不等式表征的这一问题的可解条件.通过求解3个线性矩阵不等式便可获得鲁棒控制解.该方法应用于某型双转子涡喷发动机稳态控制器的设计,取得了预期的效果.
作者:谢光华曾庆福 Xie Guanghua Zeng Qingfu 作者单位:西北工业大学数据处理中心,西安,710072 刊名:推进技术ISTIC EI PKU英文刊名:JOURNAL OF PROPULSION TECHNOLOGY 年,卷(期):1999 20(4) 分类号:V233.7 关键词:航空发动机控制系统动态控制鲁棒控制。

鲁棒控制理论及其在自动驾驶中的应用

鲁棒控制理论及其在自动驾驶中的应用

鲁棒控制理论及其在自动驾驶中的应用一、引言随着自动化和智能化技术的不断发展,自动驾驶汽车对于未来交通的创新有着重要的推动作用。

而鲁棒控制理论在这一领域中也有着重要的应用。

本文将介绍鲁棒控制理论的基本概念和原理,并探讨其在自动驾驶汽车中的应用。

二、鲁棒控制理论基础鲁棒控制理论是一种控制理论,它能够使得控制系统在不确定因素的情况下保持稳定和性能。

其基本思想是在系统中加入一个鲁棒控制器来抵消外部扰动和内部不确定性。

鲁棒控制器能够在保持系统稳定的同时提高性能指标,如响应时间和静态误差。

鲁棒控制器的设计一般采用线性矩阵不等式(LMI)方法。

LMI方法是一种数学工具,它能够将非线性控制系统转化为线性矩阵形式,然后利用矩阵不等式的性质来求解系统的稳定性和鲁棒性。

鲁棒控制器的主要优点是具有稳定性和鲁棒性,能够对于不确定性和扰动的影响做出反应,而且鲁棒控制器的设计方法相对简单。

三、鲁棒控制在自动驾驶汽车中的应用鲁棒控制理论在自动驾驶汽车中的应用主要有两个方面:路径跟踪和障碍物处理。

1.路径跟踪自动驾驶汽车必须能够跟踪设定的路径,并及时响应外部环境的变化。

鲁棒控制理论能够有效地处理路径跟踪问题,使得车辆能够取得稳定的控制,准确地跟踪设定的轨迹。

鲁棒控制理论在路径跟踪中的应用可以通过采用控制系统的纵向和横向分离控制来实现。

纵向控制主要用于控制车辆的速度和加速度,而横向控制则用于调整车辆的航向和横向位置。

2.障碍物处理自动驾驶汽车在行驶过程中需要及时发现并处理障碍物,避免与它们发生碰撞。

鲁棒控制理论能够利用传感器和控制器实现车辆的障碍物检测和避障。

鲁棒控制器通常采用模型预测控制(MPC)方法来实现障碍物避免。

MPC方法能够将控制系统分为若干个离散时段,并通过预测未来状态来选择最优控制方式,从而避免与障碍物发生碰撞。

四、实验结果为了验证鲁棒控制理论在自动驾驶汽车中的应用效果,我们在实际道路上进行测试。

测试结果表明,采用鲁棒控制器的自动驾驶汽车能够稳定地行驶,并按照预设的路径完成任务。

鲁棒控制理论第六章-1

鲁棒控制理论第六章-1
B1 D11 D21 B2 D12 D22
A G11 s G12 s G s C1 G21 s G22 s C2 z w G11 s 即我们有: G s y u G21 s u K s y
干扰抑制问题
r — 图2 u K G0 + d y
设计控制器K s ,使闭环系统内稳定, 且使J sup y

2
v H 2 , v 2 1 极小
1

y I G0 s K s d Tyv s W s v sup y
D d d W s v, v H 2 , v 2 1 其中W s 是稳定的实有理函数, 称为权函数,用来反映在期望的 频段上对干扰的抑制能力。 上式表示一个能量有限的干扰信 号v通过权函数W s 形成系统的 干扰输入d .
范数极小的问题,便转化为使Tyv s W s 的
注意到图2干扰抑制系统中,z y,于是有 y Wv G0 r u W z Wv G0 r u u Ky 由此得广义被控对象的传递函数阵 W G0 G0 G s W G G 0 0 其H 标准控制的结构框图 如图3所示,图中外部输入 v 信号w r
2
P s 被控对象,C1 , C2 分别为前馈和
反馈控制器。由于增加了设计的自由度, 便可保证控制器成为正则有理函数。 因此,在跟踪问题中取 也称为二自由度系统。u为控制信号, 由图有 r u C1 r C2 v C1 C2 v 参考输入 被跟踪信号 r并不是一个已知 确定信号,而是属于某个能量有限信号 的集合 R r r Ww, w H 2 , w 2 1

鲁棒控制理论与鲁棒性分析

鲁棒控制理论与鲁棒性分析

鲁棒控制理论与鲁棒性分析随着现代科技的飞速发展,控制理论也在不断进步和完善。

其中,鲁棒控制理论及其分析方法成为了控制领域的重要研究方向。

鲁棒控制理论可以有效应对系统中存在的不确定性和干扰,保证系统能够在各种工作条件下稳定运行。

本文将介绍鲁棒控制理论及其分析方法的基本概念,并探讨其在工程领域中的应用。

一、鲁棒控制理论的基本概念鲁棒控制理论是一种以应对系统不确定性和干扰为核心的控制理论。

其目标是设计出能够保持系统稳定性和性能的控制器,即使面对系统参数变化、外部干扰等不确定因素时也能保证系统正常运行。

鲁棒控制理论主要包括鲁棒稳定性和鲁棒性能两个方面。

鲁棒稳定性是指控制系统在存在不确定性和干扰的情况下依然能够保持稳定。

鲁棒性能则是指控制系统在面对不确定因素时所能达到的最优性能。

鲁棒控制理论强调了系统的鲁棒性,即控制器设计要考虑到系统中各种不确定性带来的影响,并保证系统能够在不确定因素的影响下维持良好的性能。

二、鲁棒性分析的方法为了评估和分析控制系统的鲁棒性,人们提出了一系列的鲁棒性分析方法。

这些方法可以帮助我们更好地了解系统的鲁棒性,并找到改进控制器设计的方法。

1. 频域方法基于频域的鲁棒性分析方法是常用的方法之一。

它通过分析系统在频率域上的特性来评估系统的鲁棒性。

通过构建频率响应函数、辐盘等图形,可以直观地观察到系统不稳定的原因,从而对控制器进行调整和改进。

2. 状态空间方法另一种常用的鲁棒性分析方法是基于系统的状态空间模型。

通过分析系统的状态空间特性,可以得到系统的鲁棒性边界,即系统能够容忍的不确定性范围。

这种方法对于多变量系统的鲁棒性分析具有重要的作用。

3. 线性矩阵不等式方法线性矩阵不等式(LMI)方法是一种广泛应用于鲁棒性分析的方法。

它通过构建线性矩阵不等式,并利用数学求解的方法得到满足鲁棒性要求的控制器参数范围。

LMI方法不仅可以用来评估系统的鲁棒性,还可以用于控制器设计和优化。

三、鲁棒控制理论在工程中的应用鲁棒控制理论具有很强的实用性,在工程领域中有着广泛的应用。

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(≤ 0)
为线性矩阵不等式(LMI)。
当存在实向量 x ,使得 F ( x) < 0(≤ 0) ,则称 LMI F ( x) < 0(≤ 0) 可行或存在可
行解。
LMI 的可行解全体构成一凸集。
令 X 是一实对称矩阵,对于任意给定实数矩阵 A 和实对称矩阵 Q ,则矩阵
不等式
AT X + XA + Q < 0
⎢ ⎣
0
⎡I ⎢⎣0
−S12 I
S −1 22
⎤ ⎥ ⎦
⎡ ⎢⎣
S11 S21
S12 S22
⎤ ⎥⎦
⎡I ⎢⎣0
−S12 I
S −1 22
⎤T ⎥ ⎦
0

S22

S21S1−11S12
⎥ ⎦
=
⎡ ⎢
S11


S12
S −1 22
S21
S21
0 ⎤⎡ I
S22
⎥ ⎦
⎢⎣−
S −1 22
S
21
0⎤
I
⎥ ⎦
x (t ) = Ax (t ) + Bu (t ) y (t ) = Cx (t ) + Du (t )
假设 D + DT > 0 。 令
H (s) = C (sI − )A −1 B + D
系统无源(passive): 当 x (0) = 0 时,
∫T 0
uT
(t
)y
(t
)
dt

0
● 系统无源 iff
ALQ
⎤ ⎥

0 ⎥<0
#
⎥ ⎥
−QL ⎥⎦
《鲁棒控制》课堂笔记 清华大学自动化系 钟宜生
可转换为 LMI 求解的控制问题
• Robust stability of systems with LTI uncertainty (µ-analysis) • Robust stability in the face of sector-bounded nonlinearities (Popov
( )( ) ( ) AT P + PA + PB − CT
D + DT
−1
PB − CT
T
≤0
● iff LMI 可行
P
>
0,
⎡ ⎢ ⎣
AT P + PA BT P − C
PB −D
− −
CT DT
⎤ ⎥ ⎦

0
(4)非膨胀性(有界实引理) 考虑系统
x (t ) = Ax (t ) + Bu (t )
第六章 线性矩阵不等式
6.1 线性矩阵不等式和 Schur 引理
假设 F ( x) 是关于实向量 x = [ x1 x2 " xn ]T 的一仿射实函数矩阵,其具有
如下性质:
F (x) = FT (x)
则称
= F0 + x1F1 + x2F2 +" + xn Fn Fi = FiT
F (x) < 0
H (s) ≤1 ∞
● iff 如下代数 Riccati 方程有解 P > 0
( )( ) ( ) AT P + PA + CTC + PB + CT D I − DT D −1 PB + CT D T = 0
● iff 如下代数 Riccati 不等式有可行解 P > 0
( )( ) ( ) AT P + PA + CTC + PB + CT D I − DT D −1 PB + CT D T ≤ 0
如果存在 Q > 0,Qi > 0(i = 1,", L) 和Y ,使得
∑ ⎡

AQ
+ QAT
+
BY
+YT
BT
+
L
Qi

i =1
T =⎢
QA1T
⎢ ⎢
#
⎢⎣
QALT
则 u (t ) = YQ−1x (t ) 镇定该系统。
A1Q "
−Q1 " #% 0"
●当
F (Q,Qi ,Y ) = diag{Q,Qi , −T} > 0 可行时, u (t ) = YQ−1x (t ) 镇定该系统。
⎡ξ ⎢⎣π
⎤ ⎥⎦
<
0
(2) 存在标量τ ≥ 0 和对称矩阵 P > 0 ,使得:
⎡ AT P + PA +τ CT C
⎢ ⎣
BT P
PB −τ I
⎤ ⎥ ⎦
<
0
6.2 控制问题与线性矩阵不等式
(1)稳定性与 LMI
X (t ) = AX (t )
A 为稳定矩阵 iff Lyapunov 不等式(LMI)
⎥ ⎥⎦
∑ ⎡

AT
P
+
PA
+
L
Pi

i =1
W =⎢ ⎢ ⎢
A1T P #
⎢⎣
ALT P
PA1 "
−P1 " #% 0"
● 如果 P > 0, Pi > 0(i = 1,", L), W < 0 ,则系统稳定。
● 如下 LMI 有可行解时,系统稳定。
⎡P
0⎤
⎢ ⎢
P1
⎥ ⎥
F
(
P,
Pi
)
=
⎢ ⎢

● iff LMI 可行
P
>
0,
⎡ ⎢ ⎣
AT
P + PA + CT BT P + DTC
C
PB + CT DT D −
D I
⎤ ⎥ ⎦

0
《鲁棒控制》课堂笔记 清华大学自动化系 钟宜生
(5) H∞ 控制
ω
z
u
Байду номын сангаас
G
x
K
⎡ A B1 B2 ⎤
G = ⎢⎢C1
D11
D12
⎥ ⎥
⎢⎣ I 0 0 ⎥⎦
x = Ax + B1ω + B2u z = C1x + D11ω + D12u
criterion) • Quadratic stability of differential inclusions • Lyapunov stability of parameter-dependent systems • Input/state/output properties of LTI systems (invariant ellipsoids, decay
rate, etc.) • Multi-model/multi-objective state feedback design • Robust pole placement • Optimal LQG control • Robust H∞ control
• Multi-objective H∞ synthesis • Design of robust gain-scheduled controllers • Control of stochastic systems • Weighted interpolation problems
条件 S2 等价为存在标量τi ≥ 0,i = 1, 2,", m ,使得
∑ −
⎡ T0 ⎢⎣u0T
u0 ⎤
v0
⎥ ⎦
+
m
τi
i =1
⎡ Ti ⎢⎣uiT
ui vi
⎤ ⎥ ⎦

0
条件 Sˆ1 : 对满足 xTTi x ≥ 0,i = 1, 2,", m 的所有非零 x ,有 xTT0 x > 0
条件 Sˆ 2 : 存在标量τi ≥ 0,i = 1, 2,", m ,成立
F0 ( x) = xTT0 x > 0
(2) 存在标量τ > 0 ,使得: −T0 +τT1 < 0
● 如下命题等价:
(1) 存在对称矩阵 P > 0 ,使得对于满足π Tπ ≤ ξ TCTCξ 的所有π 和ξ ≠ 0 ,成
立:
⎡ξ ⎤T ⎡ AT P + PA
⎢⎣π ⎥⎦
⎢ ⎣
BT P
PB 0
⎤ ⎥ ⎦
(2) 存在标量τ ≥ 0 ,使得如下 LMI 可行:

⎡ T0 ⎢⎣u0T
u0 v0
⎤ ⎥ ⎦

⎡ T1 ⎣⎢u1T
u1 v1
⎤ ⎥ ⎦

0
● 对于 F1 ( x) = xTT1x ≥ 0 ,存在 x ,使得 F1 ( x ) > 0 ,则如下命题等价: (1) 对于使得 F1 ( x) ≥ 0 的所有 x ,成立
A 为稳定矩阵
y (t ) = Cx (t ) + Du (t )
系统为非膨胀的(nonexpansive): 当 x (0) = 0 时,
T
∫0
yT
(t
)y
(t
)
dt

T
∫0
uT
(t
)u
(t
)
dt
● 系统为非膨胀的 iff
H ∗ (s) H (s) ≤ I, ∀ Re s > 0 (有界实条件)
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