F型标志牌结构计算书
标示牌计算
2.4209007 0.9764315 4.2640423
立柱荷载 根部由永久荷载引起弯
矩 My
合成弯矩 M
风荷载引起的扭矩 Mt
轴向引起正应力σ c 最大正应力弯组矩合引应起力正σ 应ma力x σ w
σ c/（ν *f）+σ c/f 水平荷载引起 τ Hmax 最大剪应力扭矩引起 τ tmax 组合应力 τ max 最危险点验算根据第四
35.629151
0.0183249 0.0031595 0.0017959 rad
0.0244714 m
0.0044493
0.0005093 rad
横梁垂直总位移
0.0017409 m
满足要求！ 满足要求！
满足要求！ 满足要求！ 满足要求！
满足要求！
orry be happy
水平均布荷载 ω 2
0.04296
由重力引起剪力Qy1
0.24693
由重力引起弯矩My1
0.21946
横 梁 计 算
风力引起的剪力Qx1
强度验算 （根部）
风力引起的弯矩Mx1 合成剪力 Q 合成弯矩 M
最大正应力 σ max
0.55092 0.67929 0.60373 0.71387 55.0622 MPa 满足要求！
0.047 乘1.1的系数 0.8 ㎡
1.54 m 横梁总长
0.84 m 悬臂板面外的长度
0.45 m 标志板一半长度
0.089 m
0.0045
0.00119 ㎡
5.8E-07
1.3E-05
横梁重量 G2
上部总重量 G
标志板风荷载F1 横梁风荷载 F2 立柱风荷载 F3
竖向荷载 G4 竖向均布荷载 ω 1 横梁计算 水平荷载 Fwb
标志牌受力计算2
σ [σ ] τ [τ ] L B m λ B1 Zo ω A σ σ
max zmax
MPa MPa MPa MPa m m kn/m m m m 弧度 KPa KPa KPa kn足强度要求
215 3.99 320 2.2 2 100000 5.83 3 1.599 0.00014 1.76648 68.34 11.69
查《公路桥涵设计通用规范》 查《公路桥涵设计通用规范》 查《公路桥涵设计通用规范》 查《公路桥涵设计通用规范》 查《公路桥涵设计通用规范》 查《公路桥涵设计通用规范》
柱截面应力 安全度 柱截面剪应力 安全度 基础埋深 基础宽度 地基系数 换算作用高度 基础计算宽度 计算转动中心 基础 计算转动角度 计算参数 基底最大应力 最大侧土抗力 地基容许承载力 抵抗力矩 安全度
（φ 219*102*700热轧无缝钢管）F型交通标志牌受力计算表
项目 基本风压 设计基准风压 设计基本风速 高度Z处设计基准风速 空气重力密度 风压 设计风速重现期换算系数 力基 本参 风载阻力系数 数 风速高度变化修正系数 地形地理条件系数 阵风风速系数 重力加速度 海拔高度 柱高 符号 W0 Wd V10 Vd γ K0 K11 K12 K2 K3 K5 g Z h a 标志牌尺寸 b c 立柱柱径 立柱壁厚 立柱截面积 立柱截面惯性矩 标志牌柱重力 标志牌横向迎风面积 立柱 标志牌型心至立柱距离 标志牌型心至地面距离 标志牌横向风力 立柱向迎风面积 立柱型心至地面距离 柱杆横向风力 立柱扭矩 立柱地面处弯矩 υ t A I G Awh1 x y1 Fwh1 Awh2 y2 Fwh2 Mt M 单位 KPa KPa m/s m/s kn/m³ m/s2 m m m m m m m ㎡ m4 kn ㎡ m m kn ㎡ m kn kn.m kn.m K0K12K3WdAwh2 xFwh1 y1Fwh1+y2Fwh2 K0K11K3WdAwh1 公式 γ V10 /2g γ Vd2/2g 查《公路桥涵设计通用规范》 K2K5V10 0.012017e
广告牌计算书(抗倾覆计算)
滇池会展中心广告牌计算书
W0—基本风压KN/m2
H—迎风体中心距地高度m
Af—迎风面积m2
五、主要计算软件
设计所采用的计算软件为“SAP2000”，v15.1.0版本。
七、地脚螺栓强度核算
每根方钢管（80X80X4.0）下均设有4Φ28地脚螺栓，需要计算地脚螺栓是否满足抗倾覆。
八、抗倾覆计算全过程
1、SAP2000整体模型：
2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根（即轴2处，其他轴线
处均等于或小于该轴线）方钢管最大弯矩、剪力、挠度：
由分析可得：
最大剪力为32.362KN ；
最大弯矩为14.9655KN·M；
最大挠度为7.86mm
（由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度，所以此处不再示明，由SAP2000计算的所有数据均
在SAP2000计算书，滇池会展中心广告牌SAP2000计算书及其他数据详见模型和附件一）
其中上图局部放大图如下：
3、地脚螺栓强度核算
1）、由于地脚螺栓没有明确采用什么型号钢材，这里采用4Φ28的圆钢制作制的地脚螺栓Q235A进行核算。
2）、每个柱脚迎风面地脚螺栓总数四根，螺栓截面积S=6.15cm2，顺风向前后地脚螺栓之间的间距d=0.18m。
地脚螺栓布置如下图所示：。
最新交通标志结构计算书.pdf
式中： γ 0----结构重要性系数，取 1.0 γ Q----可变荷载分项系数，取 1.4 ρ ----空气密度，一般取 1.2258(N*S^2*m^-4) C----标志板的风力系数，取值 1.20 V----风速，此处风速为 25.547(m/s^2) g----重力加速度，取 9.80(m/s^2)
MG=Σ Gb*Lb+ ω 1*Lh^/22
= 288.149 × 3.362 + 339.147 = 5059.212(N*M)
×/2 4.91^2
式中： Gb----每根横梁所承担的标志板重量
Lb----标志板形心到横梁根部的间距 横梁根部由风荷载引起的剪力 :
Qw= Fwbh+Fwh= 2439.413+116.549=2555.962(N)
2)横梁所迎风面所受风荷载 :
Fwh=γ 0* γ Q*/*2(1* ρ *C*V^2)*W*H+=1.0 × 1.4 × *(0.5 × 1.2258 × 0.80 × 25.547^2) × 0.152 × 1.711+=116.54 9(N)
式中： C----立柱的风力系数，圆管型取值 0.80 W---- 横梁迎风面宽度，即横梁的外径 H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分
2 计算简图 见 Dwg 图纸
3 荷载计算 3.1 永久荷载 1)标志版重量计算 标志板 A 重量： G1=A*ρ *g=7.26 × 8.10× 9.80=576.299(N) 附着板 A 重量： G1=A*ρ *g=1.131 × 8.10× 9.80=89.777(N) 式中： A----标志板面积 ρ ----标志板单位面积重量 g----重力加速度，取 9.80(m/s^2) 则标志板总重量： Gb=Σ Gi=666.075(N) 2)横梁重量计算 横梁数目 2，总长度为 5.48(m) ，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：
标志结构计算书-推荐下载
可变荷载分项系数 γq = 1.40 空气密度 ρ=1.23(N * s\s\up6(2) * m\s\up6( - 4)) 风力系数 C=1.20 风速 V=25.00(m/s) 面积 A=0.19(m\s\up6(2)) Fwp1=γ0γq[(\f(1,2)ρCV\s\up6(2))A] = 0.0815(KN)
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术通关，1系电过，力管根保线据护敷生高设产中技工资术艺料0不高试仅中卷可资配以料置解试技决卷术吊要是顶求指层，机配对组置电在不气进规设行范备继高进电中行保资空护料载高试与中卷带资问负料题荷试2下卷2，高总而中体且资配可料置保试时障卷，各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并22工且22作尽22下可22都能22可地护以缩1关正小于常故管工障路作高高；中中对资资于料料继试试电卷卷保破连护坏接进范管行围口整，处核或理对者高定对中值某资，些料审异试核常卷与高弯校中扁对资度图料固纸试定，卷盒编工位写况置复进.杂行保设自护备动层与处防装理腐置，跨高尤接中其地资要线料避弯试免曲卷错半调误径试高标方中高案资等，料，编试要5写、卷求重电保技要气护术设设装交备备置底4高调、动。中试电作管资高气，线料中课并敷3试资件且、设卷料中拒管技试试调绝路术验卷试动敷中方技作设包案术，技含以来术线及避槽系免、统不管启必架动要等方高多案中项；资方对料式整试，套卷为启突解动然决过停高程机中中。语高因文中此电资，气料电课试力件卷高中电中管气资壁设料薄备试、进卷接行保口调护不试装严工置等作调问并试题且技，进术合行，理过要利关求用运电管行力线高保敷中护设资装技料置术试做。卷到线技准缆术确敷指灵设导活原。。则对对：于于在调差分试动线过保盒程护处中装，高置当中高不资中同料资电试料压卷试回技卷路术调交问试叉题技时，术，作是应为指采调发用试电金人机属员一隔，变板需压进要器行在组隔事在开前发处掌生理握内；图部同纸故一资障线料时槽、，内设需，备要强制进电造行回厂外路家部须出电同具源时高高切中中断资资习料料题试试电卷卷源试切，验除线报从缆告而敷与采设相用完关高毕技中，术资要资料进料试行，卷检并主查且要和了保检解护测现装处场置理设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
标志结构计算书
标志结构计算书--单柱式1.项目信息1.设计资料1.1 桩号1.2 板面数据1)板1数据板面形状：三角形, 边长W=0.90(m)2)板面材料为：铝合金1.3 立柱数据1)立柱外径D=76.00(mm)2)立柱壁厚T=3.500(mm)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算3.1 永久荷载1)标志板重量计算标志板面材料为铝合金，板面单位重量为8.04(kg/m2)计算公式G1= A×ρ×g式中：A为各标志板的面积板面单位重量ρ=8.04(kg/m2)标志板1的面积A1=0.35(m2)g=9.8G 1= A×ρ×g = 27.64(N)2)立柱重量计算计算公式G 2=L×ρ1×g式中：立柱总长度 L=3.67(m)立柱单位长度重量ρ1= 6.26(kg/m)g=9.8G 2=L×ρ1×g = 225.02(N)3)上部总重计算标志上部结构的总重量G 按标志板和立柱总重量的110.00%计(考虑有关连接件及加劲肋等的重量)，则计算公式G=(G 1+G 2)×K式中：标志板总重量 G 1= 27.64(N)立柱总重量 G 2= 225.02(N)相关系数 K=1.10G=(G 1+G 2)×K= 277.92(N)3.2 风荷载1)计算标志板1所受风荷载计算公式F=γ0γq [(12ρC V 2)A]/1000式中：结构重要性系数 γ0= 1.00可变荷载分项系数 γq = 1.40空气密度 ρ=1.23(N*s 2*m -4)风力系数 C=1.20风速 V=25.00(m/s)面积 A=0.35(m 2)Fwb1=γ0γq [(12ρC V 2)A]/1000= 0.2257(KN)2)计算第1段立柱所受风荷载计算公式F=γ0γq [(12ρC V 2)A]式中：结构重要性系数 γ0= 1.00可变荷载分项系数 γq = 1.40空气密度 ρ=1.23(N*s 2*m -4)风力系数 C=1.20风速 V=25.00(m/s)面积 A=0.19(m 2)Fwp1=γ0γq [(12ρC V 2)A]= 0.0815(KN)4 强度验算4.1 计算截面数据1)立柱截面面积A=0.80×10-3(m 2)2)立柱截面惯性矩I=0.52×10-6(m 4)3)立柱截面抗弯模量W=1.38×10-5(m 3)4.2 计算立柱底部受到的弯矩计算公式M=∑Fwi×hi式中：Fwi 为标志板或立柱的所受的风荷载hi 为标志板或立柱受风荷载集中点到立柱底的距离板面1受风荷载 Fwb1=0.23(KN)板面1受风荷载高度 hwb1=2.89(m)立柱第1段受风荷载 Fwp1=0.08(KN)立柱第1段受风荷载高度 hwp1=1.25(m)M=∑Fwi×hi =0.75(KN*m)4.3 计算立柱底部受到的剪力计算公式F=∑Fwi式中：Fwi 为标志板或立柱的所受的风荷载板面1受风荷载 Fwb1=0.23(KN)立柱第1段受风荷载 Fwp1=0.08(KN)F=∑Fwi =0.31(KN)4.4 最大正应力验算计算公式σ=M/W式中：抗弯截面模量 W=1.382×10-5(m 3)弯矩 M=0.75(KN*m)σmax =M/W= 54.59(MPa) < [σd ]= 215.00(MPa), 满足设计要求。
公路路牌-单悬臂(2F)
高Hf1= 高Hf2=
下层宽Wf2=
24
KN/m3
0.521
30mm 30mm
Ta/3=
53.821 （KN）
0.02 m
<
[τd]
=
160MPa
可
2.2
m
0.1
m
基底容许应
力：
150KPa
长Lf1= 长Lf2=
2.964 （Mpa）
<
βcfcc=
31.94 （Mpa）
Ta=G（e-L/2+xn/3）/ （L-lt-xn/3）= 5）对水平剪力的校 核：
Vfb=0.4（G+Ta）= 6）柱脚法兰盘厚度的 验算：
受压侧法兰盘的支撑条 件对三边支承板，a2=
b2=
161.464 （KN）
70.81 （KN）
>
<
0.000263362 m4
0.000526724 m4 查表得稳定系 101 数：φ=
（1）强度验算： ①最大正应力验算： 轴向荷载引起的压应力 σc=N/A= 弯矩引.472 （Mpa）
抗弯截面 模量W 为：
0.622
0.00139715
组合应力 w+σc=
=
0.0289 m
fp/D=
0.003612111 < 1/100
可
立柱顶部由扭矩标准值
产生的扭转角为：
θ=Mt/（r0rQ）*h/G/Ip= 该标志结构左上点水平
0.007432 rad
位移最大，其位移值
为：
f=fx+fp+θ*l1=
0.122 m
f / h=
0.015210384 < 1/60
广场广告牌钢结构设计计算书
广场广告牌钢结构设计计算书设计单位：xxx设计工作室设计项目：广场广告牌钢结构设计计算书一、设计依据本设计计算书根据《国家建筑设计规范》、《钢结构设计规范》、《地震设计规范》等相关规范进行设计计算，并结合项目具体要求进行综合设计。
二、设计参数1. 广告牌总高度：H = 10m2. 广告牌宽度：W = 5m3. 流线型钢结构横截面形状：矩形4. 钢结构材料：Q2355. 风载荷设计等级：3级6. 设计基准风速：V = 45m/s7. 基本风压：Pb = 0.5kN/m²三、荷载计算1. 风载荷计算：风压力计算公式：P = Pb * Cpe * Cg * Cp其中，Cpe为风压力系数，取1.2；Cg为结构高度修正系数，通过计算得到；Cp为构件位置修正系数，取1.0。
风载荷计算公式：F = P * A其中，A为广告牌面积，取H * W。
2. 结构自重计算：自重计算公式：G = ρ * A其中，ρ为钢结构材料的密度，取7.85g/cm³；A为广告牌体积，取H * W * t。
t为钢结构板厚，根据实际情况确定。
3. 地震荷载计算：根据地震设计规范计算得到地震荷载，并进行相应的结构响应分析。
四、钢结构设计1. 主梁设计：依据强度设计准则计算主梁截面面积，并选择合适的热轧压型钢材料进行设计。
2. 柱腿设计：依据强度设计准则计算柱腿截面面积，并选择合适的热轧压型钢材料进行设计。
3. 铰接设计：根据结构拓扑形状和荷载分析，在适当位置设置合理的铰接连接，并对连接部位进行剪力、扭矩等设计计算。
4. 结构稳定性设计：进行整体结构稳定性计算，包括抗侧稳定、抗翻转稳定、抗滚动稳定等。
五、验算结果设计计算书提供结构各主要构件的设计验算结果，包括截面尺寸、受力状态、应力情况等。
六、结论本设计计算书综合考虑了风荷载、结构自重、地震荷载等多种荷载因素，并进行了相应的设计计算。
根据结果，确定了适合的钢结构型号和尺寸，保证了广场广告牌钢结构的安全可靠性。
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悬臂式标志版结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 3.00(m)板面宽度：W = 6.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据八角钢：边长= 0.08(m)横梁长度：L = 1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.50(m)立柱单位重量：W1 = 38.70(kg/m)1.3 立柱数据八角钢：边长= 0.12(m)立柱高度：L = 8.60(m)立柱壁厚：T = 0.01(m)立柱单位重量：W1 = 73.10(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×18×9.8×1.1(N) = 2.5722(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×38.7×7.5×9.8×1.1(N) = 6.2578(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 73.1×8.6×9.8×1.1(N) = 6.7770(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 15606.94(N) = 15.608(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 15.266(KN)3.2 横梁风力F2 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×Σ(W ×H) / 1000= 0.355(KN)3.3 立柱风力F3 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 1.527(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4 = γ×γG×G1 / 2 = 1.544(KN)均布荷载ω1 = γ×γG×G2 / (2 ×H) = 0.501(KN/m)水平荷载Fwb= F1 / 2 = 7.633(KN)水平均布荷载ω2= F2 / (2 ×H) = 0.118(KN/m) 4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1= G4 + ω1 ×H = 5.298(KN)计算由重力引起的弯矩M y1 = G4 ×(l2 + l3) + ω1 ×l12 / 2 = 21.027(KN*m)计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1= F1 + ω2 ×l2 = 7.81(KN)计算由风力引起的弯矩M x1 = F1 ×(l2 + l3) + ω2 ×l22/2 = 34.482(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 4.908 ×10-3 (m2)横梁截面惯性矩I = 2.28 ×10-5 (m4)横梁截面模量W = 2.31 ×10-4(m3)4.4 计算横梁跟部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Qx12 + Qy12) 0.5 = 9.438 (KN)合成弯矩：M = (Mx12 + My12) 0.5 = 40.388 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ= M / W = 170.939 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ= 2 ×Q / A = 3.846 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求4.5 变形验算计算垂直绕度f y = G4 / (γ0×γG) ×(l2 + l3)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω1 / (γ0×γG) ×l14 / (8 ×E ×I)= 0.0518(m)计算水平绕度f x = F wb/ (γ0×γQ) ×(l3 + l2)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω2 / (γ0×γQ) ×l23 / (6 ×E ×I)= 0.0707(m)计算合成绕度f = (f x2 + f y2)0.5 = 0.0877(m)f/l1 = 0.0117 > 1/100, 不满足设计要求。
5 立柱设计计算对立柱所受荷载计算如下：5.1 荷载计算垂直荷载：N= γ0×γG×G = 18.729(KN)水平荷载：H= F1+F2+F3 = 17.148(KN)水平弯矩：MX=(F1+F2)×(L-H/2)+F3×L/2 = 123.722(KN*m)立柱根部由永久荷载引起的弯矩为：M Y=2×M y1 = 42.054(KN*m)合成弯矩：M=(MX 2+MY2)0.5 = 130.674(KN*m)风载引起的合成扭矩：Mt =2×Mx1= 68.964(KN*m)5.2 强度验算立柱截面信息立柱截面积： A = 9.269 ×10-3 (m2)立柱截面惯性矩：I = 9.594 ×10-5 (m4)立柱截面模量：W = 6.617 ×10-4 (m3)立柱截面回转半径模量：R = (I/A)0.5 = 0.102(m)立柱截面惯性矩模量：Ip = 2×I = 1.92×10-4(m4)最大正应力验算轴向荷载引起的正应力：σc=N/A = 2.021(MPa)弯矩引起的正应力：σw= M/W = 197.496(MPa)组合应力：σMax = σc+σw= 199.516(MPa)立柱根部的最大正应力为：σ= M / W = 197.496 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求最大剪应力验算水平荷载引起的剪应力：τHmax=2×H/A = 3.70(MPa)扭矩引起的剪应力：τtMax = Mt×φ/(2×Ip) = 56.428(MPa)组合应力：τMax = τHmax+τtmax= 60.128(MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要，危险点处应力验算最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，即σ= σMax = 199.516 (MPa) ，τ= τtMax = 56.428(MPa)根据第四强度理论的组合应力为：σ4 = = (σ2+3×τ2)0.5=207.432 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求变形验算由风荷载标准值引起的立柱顶部的水平位移：f p =(F1+F2)×(L-H/2)2×(3×L-H)/(γ0×γQ×6×E×I)+F3×L3/(γ0×γQ×8×E×I) = 0.1012(m)立柱端部的相对水平位移为：fp/L = 0.0127 >1/100, 不满足设计要求立柱顶部扭转角：θ =M t×h/(γ0×γQ×GI p) = 2.79×10-2(rad)标志结构最大总水平水平位移：f =f x+f p+θ×l1 = 0.382(m)标志结构最大相对水平位移为：fp/L = 0.0477 >1/60, 不满足设计要求6 立柱与横梁的连接计算6.1 螺栓强度验算连接螺栓拟采用高强螺栓 6 M 20 , 查表得：单个螺栓受拉承载力设计值Ntb = 124 KN , 受剪（单剪）承载力设计值Nvb= 55.8KN ：合成剪力Q = 9.438 KN , 合成弯距= 40.388KN*m ：螺栓孔数目6 ：每个螺栓所受的剪力Nv= 1.573 KN ,螺栓 1 : y1 = 0.190(m)螺栓 2 : y2 = 0.190(m)螺栓 3 : y3 = 0.00(m)螺栓 4 : y4 = 0.00(m)螺栓 5 : y5 = -0.190(m)螺栓 6 : y6 = -0.190(m)由各y值可见，y1距旋转轴的距离最远，其拉力Nmax ＝Mb×y1/(∑yi2)=53.289KN< Ntb= 124(MPa), 满足设计要求0.9nf μ（nP-1.25∑Nti）=0.9×1×0.4（6×155-1.25×53.289×2+1.25×53.289×2）=338.4KN>Q=9.438KN,满足设计要求7 柱脚强度验算7.1 受力情况铅垂力G= γ0×γG×G=1.00×0.90×15.608 = 14.047(kN)水平力F=17.148(kN)合成弯距M=130.674(kN)扭距M=68.964(kN)7.2 底板法兰盘受压区的长度Xn偏心距e=M/G=130.674/14.047=9.303(m)法兰盘几何尺寸：L=0.800(m) ; B=0.800(m) ; Lt=0.120(m)基础采用C25砼，n=Es /Ec=210000.00×106/28000.00×106 = 7.5地脚螺栓拟采用8 M 30高强螺栓受拉地脚螺栓的总面积：A e = 3 ×5.606×e-4= 16.818×10-4(m2)受压区的长度Xn根据下式试算求解：X n3 + 3×(e-L/2)×X n2– 6×n×A e×(e+L/2-L t)×(L-L t-X n) = 0式中：e = 3.13(m)L = 0.80(m)B = 0.80(m)n = 7.5A e = 16.82 ×10-4(m2)L t = 0.12(m)求解该方程，得Xn= 0.1227(m)7.3 底板法兰盘下的混凝土最大受压应力σc = 2 ×G ×(e + L/2 - L t) / (B ×X n×(L - L t - X n/3))= 5.351(MPa) < β×fcc= 10.02(MPa), 满足设计要求。