深圳电网某110kV老旧架空线路杆塔抗风能力评估
110kV 输电线路防风偏改造
110kV 输电线路防风偏改造摘要：随着大风季节的到来，输电线路容易发生风偏闪络事故，造成线路跳闸，本文结合实际，采用复合绝缘子在保证安全距离足够的情况在三相导线之间加装复合绝缘子，从而解决问题。
关键词：110kV输电线路风偏闪络事故防风偏改造0引言贵州六盘水发耳地区近年来大风天气常有，对线路安全运行造成严重影响，大风天气对线路造成的风偏闪络事故时有发生，常常会造成线路跳闸，一旦发生风偏闪络事故，及其容易造成线路停运，对电网的安全稳定运行造成极大影响。
1 110kV输电线路风偏跳闸统计六盘水供电局输电管理所运检二班近三年共发生110kV输电线路风偏跳闸2次。
分别是2019年四柏线一次，2019年土杨松茅线一次。
2 风偏故障类型风偏故障是输电线路在大风天气下导线（带电体）与杆塔、拉线、树、竹、建筑物等（地电位体）之间或与其他相导线的空气间隙小于大气击穿电压而造成的跳闸故障 [1] 。
风偏故障主要类型有直线杆塔绝缘子对塔身或拉线放电；耐张杆塔引流线对塔身放电；导线对通道两侧建（构）筑物或边坡、树竹木等放电 [2] 。
根据风偏故障类型可把国网山西省电力公司长治供电公司近 3 年的风偏跳闸进行分类、定性。
其中110kV土杨松茅线属于导线对通道两侧建筑物放电，110kV四柏线属于导线对通道两侧风偏树放电。
3 风偏事故简介2019年3月19日，110kV土杨松茅线跳闸，经班组现场人员核实，跳闸原因为：由于大风天气导致110kV土杨松茅线176号至177号之间导线与导线旁建筑物距离不足所引起。
110kV土杨松茅线投运于1968年5月8日，线路全长66.43km。
110kV土杨松茅线176号至177号导线型号为LGJ-185/45，档距为621.3m。
176号杆塔型号为：ZG1+1.5 177号杆塔型号为：ZG1+1.5。
下面对风偏跳闸原因进行分析。
4 110kV 输电线路风偏问题分析水城县发耳地区常有大风，由于大风天气导致110kV土杨松茅线176号至177号之间导线与导线旁建筑物距离不足所引起，如下示意图：经现场人员核实，110kV土杨松茅线176号至177号之间有一栋民房，该房屋有墙体有明显的放电痕迹，根据现场发生瞬时大风与短时强降雨的气象状况，判定此次故障为导线对房屋放电。
国网110kV～500kV架空输电线路评价标准(试行)
（5） 保护帽牢固、密封良好、整齐美观。
查阅资料并结合现场抽查，不符合要求每基扣 1 分。
（6） 基础上下边坡、保护范围、护坡符合设计要求和现场实际， 查阅资料并结合现场抽查，不符合要求每基扣 1 分。
牢固稳定。
（7） 基础截水沟、排水沟符合设计要求和现场实际需要。
查阅资料并结合现场抽查，不符合要求每基扣 1 分。
线路技术监督情况评价、线路技术改造计划制定、执行及效果情况评价）分别统计评分。根据得分情况分为 “完
好”、“较好”、“注意”三个等级，得分率 90%及以上为“完好”，得分率 80%及以上至 90%为“较好”，得分率 80%以
下为“注意”。
其中线路投运前及运行维护以核心单元（杆塔、导地线、通道环境）的最低得分率确定评价结果。
（8） 基础防洪、防碰撞设施符合设计要求。
查阅资料并结合现场抽查，不符合要求每基扣 1 分。
（9） 按验收规范移交资料齐全、完整、正确，符合设计要求，并 查阅资料并结合现场抽查，不符合每处扣 0.5 分。
与现场一致。
评价结果 标准 实际 分值 得分
100 分 /百基
100 分
×100 分/百基）。
2）各单元得分率必须乘以相应的权重。
3）各设备单元在线路评价中所占的权重比例见下表（总权重为 100）,其中杆塔、导地线、通道环境为核
心单元。
权重
基础 10
杆塔 20
导地线 20
4）得分率计算公式（举例见附录）
绝缘子 10
金具 10
接地装置 5
通道环境 20
10
5
110(66)kV～500kV 交流高压输电线路评价标准表
运行单位：
评价时间：
“干”字型塔架空线路风偏故障剖析及防范措施的探讨
“干”字型塔架空线路风偏故障剖析及防范措施的探讨摘要：2008年9月24日凌晨,台风“黑格比”登陆台山，它最大风力为15级，风速最高达到48m/s，对江门电网安全运行造成巨大破坏。
220kV铜唐甲、乙线，铜水线，铜能线等4回与海岸线平行走向的输电线路相继出现停电跳故障。
事后，经事故全线登杆检查，发现所有故障点都是干字型塔的耐张塔，其原因都是两边线与中相导线对塔身发生风偏闪络。
本文通过针对干字型塔的特点，通过风偏放电的特征，利用典型案例作分析，进行风偏角度的计算，找出原因，并提出高效、经济的技术改造措施，提高输电线路抗风偏闪络的能力。
关键词：台风、风偏放电丶防风加固前言台山电厂位于台山市的东南部，依海而建，而台山电厂出线的四回220kV线路都位于高山峻岭之中，而且平行于海岸线，极易受到台风的正面吹袭。
根据近年的运行数字统计，因台风造成的风偏跳闸事故占总跳闸数的30%-40%，而干字型塔又是风偏事故的重灾区。
对干字型塔的防风偏技术改造已刻不容缓。
一、风偏闪络的特征和规律当大气环境中出现各种不利条件时，(如强风、暴雨等)造成线路空气间隙减小，当线路绝缘间隙的电气强度不足以承受系统运行的电压时就会发生击穿放电。
输电线路发生风偏闪络事故的范围较广，影响较大，无论单、双回路，直线塔、耐张塔都发生过风偏闪络。
1.1 风偏闪络的成因：根据近几年来对沿海地区线路风偏的事故案例分析来看，发生风偏事故跳闸均在强台风期间，大气环境是强风，大雨并伴有雷暴，在强台风的风力荷载下，绝缘子串受作用力向杆塔的塔身方向倾斜，减小了导线与杆塔的空气间隙，当安全距离不能满足绝缘强度的要求时，就会发生短路放电，而另一方面，强台风必定伴随有暴雨，强风暴雨令空气带电杂质增多，也等同于减小了导线与塔身的空气间隙。
在强风和暴雨的共同作用下，线路发生了风偏闪络，继而跳闸。
1.2 风偏闪络的形式：风偏闪络的形式主要有以下3种：(1)导线对周边物体放电；(2)导线对杆塔构件放电；(3)导线相间放电。
110kV变电站工程安全风险识别、评估及预控措施
目录一、编制依据............................. - 1 -二、编制的目的........................... - 1 -三、适用范围............................. - 1 -四、安全风险管理组织机构................. - 1 -4.1安全风险管理工作小组................. - 1 - 4.2工作小组管理职责..................... - 2 - 4.2.1项目经理........................... - 2 - 4.2.2项目副经理......................... - 2 - 4.2.3项目总工........................... - 2 - 4.2.4技术员............................. - 3 - 4.2.5质检员............................. - 3 - 4.2.6 安全员............................. - 4 -4.2.7施工队长........................... - 5 -五、实施方法............................. - 5 -5.1安全风险等级与类别................... - 5 - 5.1.1安全风险等级划..................... - 5 - 5.1.2安全风险类别....................... - 6 - 5.2安全风险等级识别与评估............... - 6 - 5.2.1确定安全固有风险识别、评估、预控清册- 6 - 5.2.2安全动态风险等级识别与评估......... - 6 - 5.3安全风险控制......................... - 7 -5.3.1二级及以下施工安全风险的控制....... - 7 - 5.3.2三级以上施工安全风险的控制......... - 8 -5.3.3三级以上安全风险实施到岗人员....... - 9 -六、其他................................ - 10 - 附录：术语及定义........................ - 10 - 附件1安全风险识别、评估、预控清册. (14)附件2三级以上安全风险识别、评估、预控清册.. 48 附件3 LEC安全风险评价方法计算方法 (52)附件4施工作业风险现场复测单 (55)附件5电网工程安全施工作业票 (59)附件6施工安全风险动态识别、评估及预控措施台帐 (67)一、编制依据《国家电网公司电网工程施工安全风险识别、评估及控制办法（试行）》（国家电网基建【2011】1758号）《中华人民共和国安全生产法》《建设工程安全生产管理条例》《国家电网公司安全风险管理工作基本规范》《生产作业风险管控工作规范》《国家电网公司基建安全管理规定》（国家电网基建〔2011〕1753 号文）二、编制的目的根据《关于确定2012年基建工程安全质量及工艺示范试点工地及相关工作的通知》（基建函【2012】26号文）要求，为确保《国家电网公司电网工程施工安全风险识别、评估及控制办法（试行）》试点工作取得实效，提高本工程施工安全风险超前防范能力，规范本工程施工安全风险识别、评估与控制行为，增强施工安全风险管理的科学性和可操作性，特编制本方案。
110kV输电线路直线杆塔结构设计分析要点
2.3 直线塔型式选择 输电线路中直线塔使用数量最多，其数量约占 65耀 80%。对于 110kV 线路单回路，国内外广泛采用酒杯塔和 猫头塔。酒杯塔导线采用水平排列，横担长度比猫头塔长， 线路走廊较宽，可运用于山地；猫头塔导线采用三角排列， 中相导线升高近 6m，铁塔风荷增加，其塔重比酒杯塔增加 约 2.8耀10.3%，宜运用于平丘地区，减少占用面积。本标段 经过山区地段由于边坡影响，铁塔走廊受限，且平地段有 经过房屋密集区，故推荐采用猫头塔型式。 本工程平地（泥沼）所占比较很小，仅为 10.0%。因此 本工程只规划山地系列杆塔。 2.4 杆塔结构设计优化 2.4.1 直线塔地线支架型式优化 直线塔地线支架型式如表 1 所示。考虑 110kV 输电 线路荷载不大的特点，本工程推荐方案一。 2.4.2 塔身断面型式优化 直线塔可分为扁塔、方塔，塔身断面分别为矩形、正方 形。结合相关经验分析可得，扁塔的整体重量较小，但是在 抗纵向荷载方面表现较差，且长短腿使用不够灵活。方塔 和扁塔相比，可有效提高直线塔纵向刚度，同时在抵抗冰 雪以及大风等灾害方面表现优异，以免出现串倒等问题； 方塔高低腿和塔身连接相对简单。基于上述分析，本工程 经综合考虑后决定选择方塔。 2.4.3 口宽及塔身坡度优化
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110kv输变电工程水土保持技术评估报告
某市110kV XX输变电工程水土保持设施验收技术评估报告2011年10月工程技术评估现场检查照片（略）目录前言 (1)1工程概况和工程建设水土流失问题 (3)1.1工程概况 (3)1.2项目区自然和水土流失情况 (6)1.3工程建设水土流失问题 (7)1.4评估工作概述 (7)2水土保持方案和设计情况 (14)2.1方案报批和工程设计过程 (14)2.2水土保持设计情况 (14)3水土保持设施建设情况评估 (16)3.1水土流失防治责任范围 (16)3.2水土保持措施总体布局评估 (18)3.3水土保持设施完成情况评估 (19)4水土保持工程质量评价 (21)4.1质量管理体系 (21)4.2工程措施质量评价 (23)4.3植物措施质量评价 (25)5水土保持监测评价 (27)5.1监测过程 (27)5.2监测结果 (27)5.3监测评价 (28)6水土保持投资及资金管理评价 (29)6.1水土保持方案批复的投资 (29)6.2水土保持工程实际完成投资 (29)6.3投资控制和财务管理 (29)7水土保持效果评价 (31)7.1治理达标情况 (31)7.2公众满意情况 (33)7.3水土保持效益总体评价 (34)8水土保持设施管理维护评价 (36)8.1工程建设管理 (36)8.2工程质量管理 (37)8.3工程后续管理维护 (37)9综合结论 (38)10遗留问题及建议 (39)前言某市110kV XX输变电工程由某电网公司某市供电局负责建设。
工程包括变电站和输电线路两部分，变电站位于某市工业园。
项目建设内容包括：①变电站：本工程新建110kV XX变电站1座。
②输电线路：建设长度为4km；本工程总投资7495万元，土建投资925.43万元。
工程于2009年5月21日开工建设，2010年10月31日竣工，总工期18个月。
根据水利部水土保持相关法律法规的要求，某电网公司某市供电局于2009年2月委托某设计院编制水土保持方案报告书，2009年4月，某省水利厅以《关于某市110kV XX输变电工程水土保持方案的批复》予以批复。
高压输电线路的杆塔抗风稳定性分析研究
高压输电线路的杆塔抗风稳定性分析研究概述高压输电线路是现代社会不可或缺的基础设施之一。
然而，由于自然环境和人类活动的影响，高压输电线路中的杆塔往往面临着来自风力的巨大挑战。
因此，研究杆塔的抗风稳定性显得尤为重要。
本文将探讨高压输电线路杆塔的抗风稳定性分析研究，以期为相关工程提供参考。
杆塔的抗风性能分析首先，我们需要了解杆塔的抗风性能分析是如何进行的。
抗风性能分析通常涉及对杆塔结构进行风洞模型实验和数值模拟两种方法。
风洞模型实验可以模拟真实的风场情况，通过测量杆塔的应变和位移等参数，来评估杆塔在不同风速下的稳定性能。
数值模拟则使用计算机模型来模拟风场和杆塔结构，通过计算不同工况下的荷载与结构响应，来分析杆塔的抗风稳定性。
影响杆塔抗风稳定性的因素杆塔的抗风稳定性受到多种因素的影响，包括但不限于结构形式、材料特性、设计参数和工况条件等。
结构形式是指杆塔的几何形状和连接方式，如单桩、双桩和桁架等。
材料特性包括杆塔的材料强度、刚度和耐腐蚀性等。
设计参数包括荷载标准、杆塔高度和横截面尺寸等。
工况条件包括风速、土壤条件和地形地貌等。
这些因素综合作用，决定了杆塔的抗风稳定性。
改善杆塔抗风稳定性的措施为了提高杆塔的抗风稳定性，可以采取一些措施。
首先，通过风洞模型实验和数值模拟分析，可以对杆塔的结构形式和设计参数进行优化，以确保杆塔在正常工作情况下的稳定性能。
其次，在材料选择和施工工艺上，要考虑到杆塔的抗风性能需求，选择合适的材料和施工方法，确保杆塔的结构强度和稳定性。
此外，可以通过设置防风设施，如风墙、风纳和阻风带等，来降低杆塔受风力作用的影响。
案例分析为了更加具体地理解高压输电线路杆塔的抗风稳定性分析，我们以某高压输电线路为例进行分析。
该线路所在地地形复杂，风速较高，杆塔采用双桩结构。
通过风洞模型实验和数值模拟分析，我们得出结论：在该地区的设计参数和工况条件下，采用双桩结构的杆塔能够满足抗风稳定性的要求。
在施工过程中，我们还采取了加强连接节点的方法，提高了杆塔的整体稳定性。
110kv-750kv架空输电线路施工质量检验及评定规程(Word版)
2基本规定2.0.1 本标准将一条或一个施工标段的架空输电线路工程定为一个单位工程；每个工程分为若干个分部工程；每个分部工程分为若干个分部工程；每个分部工程分为若干个分项工程；每个分项工程中分为若干相同单元工程；每个单元工程中有若干检查（检验）项目。
架空输电线路工程类别划分见表 2.0.1 0i欢迎下载2.0.2 检查（检验）项目应按下列原则分类：1检查（检验）项目分为：主控项目、一般项目。
2主控项目：指影响工程性能、强度、安全性和可靠性的且不易修复和处理的项目。
3一般项目：除主控项目以外的项目。
2.0.3 施工质量检验及评定应按单元工程、分项工程、分部工程、单元工程依次进行，均分为合格与不合格两个等级，具体应符合下列规定：1单元工程：合格级：—主控项目检查结果，应100%合格。
—一般项目检查结果，可有一项不合格，但不影响使用。
不合格级：主控项目检查中有一项或一般项目检查结果中有两项及以上不合格。
2分项工程：合格级：分项工程中单元工程100%合格。
不合格级：分项工程中有一个及以上单元工程不合格。
3分部工程：合格级：分部工程中分项工程100%合格。
不合格级：分部工程中有一个及以上分项工程不合格。
4 单位工程：合格级：单位工程中分部工程100%合格不合格级：单位工程中有一个及以上分部工程不合格。
2欢迎下载2.0.4 不合格项目及处理后的质量评定应符合下列规定：1 不合格项目，经设计同意且业主认可，处理后能满足安全运行要求者仍可评定为合格。
2 经业主组织决定，确定为非施工原因造成的质量缺陷，若经修改设计或更换不合格设备、材料后，仍可参加质量评定。
3 质量检验及评定范围3.0.1 工程施工及验收质量的检验评定工作应由下列人员参加：1 业主代表，包括业主委托的建设单位和运行单位代表。
2 设计单位代表。
3 监理单位代表。
4 施工单位代表。
3.0.2 施工质量检验评定方式和范围应符合下列规定：1 施工单位内部质量检验应采用三级检查及评定方式，并应符合下列规定：施工队（班）应按单元工程进行检查及自评；工程项目部应按分项工程进行检查及自评；施工单位应按分部工程和单位工程组织检查或抽查并进行自评。
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深圳电网某 110kV老旧架空线路杆塔抗风能力评估摘要：台风对所登陆地区电网安全运行带来巨大挑战，为满足深圳市对电网运行可靠度不断提高的要求，通过对比不同时期采用不同标准设计建设的线路杆塔风荷载进行对比，利用前人经验，对某110kV线路杆塔进行防风安全评估，为后续工程提供参考。
1引言近年来，随着深圳市经济建设发展，为满足城市建设用地和城市美观要求，已开展部分架空线路下地工作，但仍然存在为数不少的架空输电线路，受温室效应影响，极端天气的日趋频繁，台风灾害给深圳及周边电网造成极大威胁。
如2014年“威马逊”、2015年“彩虹”、2017年“天鸽”、2018年“山竹”等台风均对所登陆地区电网造成重大损失。
深圳市作为我国东南沿海地区发展的龙头，高科技企业不断涌现，用电需求不断提高，对电网运行可靠性提出了更高的要求。
依据南方电网公司的工作要求，为提高深圳电网的运行可靠度，应对台风灾害潜在危险，避免“天鸽风灾”类似事故发生，有必要对深圳电网架空线路的防风能力进行安全评估。
自从改革开放三十多年来我国输电线路行业的设计标准也经历了多次修编。
从《架空送电线路设计技术规程》（SDJ3-79）、《110～500kV架空送电线路设计技术规程》（DL/T 5092-1999）、《110kV～750kV架空输电线路设计规范》（GB 50545-2010）到架空输电线路荷载规范（DL/T 5551-2018）。
由于输电线路的建设年代不一，采取的设计标准也不一样，使得现有的线路存在防风能力不一致的情况，越早建设的线路，防风能力普遍越低。
为此，本文针对不同时期建设的架空输电线路，通过对比其设计规范的变化，对杆塔防风能力进行评估。
2不同设计规范风荷载对比为方便比较，本文统一以220kV普通线路工程杆塔，全高不超过60m杆塔，常见B类地形为研究对象。
在线路设计中，风荷载与抗风能力的关联最为直接。
深圳电网220kV架空输电线路建设采用的主要规范风荷载计算对比如下：2.1《架空送电线路设计技术规程》（SDJ3-79）钢结构采用允许应力法设计，设计安全系数1.5。
设计风速重现期为15年，采用地面以上15m高度处最大风速。
1、塔身风荷载计算公式如下：--------------------------------------------1式中： -->风载体型系数，采用下列数值：角钢铁塔-1.4（1+η）;圆钢铁塔1.2（1+η）。
η 为背面风的风载降低系数。
—>塔身侧面的构件投影面积（m2）。
—>设计风速（m/s）。
2、导地线风荷载计算公式如下：------------------------2式中：—>风速不均匀系数；—>风荷载体型系数，线径＜17mm时，取1.2；线径≥17m m时，取1.1；有覆冰时，取1.2。
—>导地线或覆冰的计算外径。
—>为水平档距。
—>为设计风速。
—>风向与线路方向的夹角。
2.2《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（SDGJ94-90）该规范实则为对SDJ-79规范的深化，风荷载计算中，考虑了风压高度变化系数和风压调整系数。
------------------------------------3-----------------------4式中：—>为风压高度变化系数；—>为风压调整系数。
2.3《110kV~500kV架空送电线路设计技术规程》（DL/T 5092-1999）本规范与《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T 5154-2002）规范关于风荷载计算内容相同，采用以概率论为基础的极限状态设计法，风荷载为可变荷载，荷载组合系数为1.4。
220kV线路设计风速重现期为15年，取地面以上15m高度处最大风速。
1、塔身风荷载计算式如下：式中： --->杆塔风荷载标准值，kN；-->为构件的体型系数，垂直于塔面时，单肢角钢取2.2，双肢角钢取2.4；-->承受风压面积（m2）计算值。
-->杆塔风荷载调整系数。
对杆塔全高不超过60m时，按规范表12.1.12插值。
对基础，当杆塔全高不超过50m，应取1.0；2、导地线风荷载计算公式如下：-------------------5------------------------------------6其中： -->垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值，kN；v-->风压不均匀系数。
-->导地线风荷载调整系数，对于220kV线路，取1.0。
-->风压高度变化系数，15m基准高度处，为1.14；10m基准高度处，为1.0。
规范采用15m高处风速为基本风速，故采用-->导地线的体型系数，线径小于17mm时，应取1.2；线径大于等于17mm 时，取1.1。
-->导地线外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和，m。
-->杆塔的水平档距。
-->风向与导地线方向的夹角。
->基准风压标准值，kN/m2，应根据基准高度的风速V，m/s按6式确定。
2.4《110kV～750kV架空输电线路设计规范》（GB 50545-2010）与《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》(DL/T5154-2012)关于风荷载计算规定相同，采用以概率论为基础的极限状态设计法，风荷载为可变荷载，荷载组合系数为1.4。
220kV线路设计风速重现期为30年，取地面以上10m高度处最大风速。
1、塔身风荷载计算式如下：------------------------------------7B-->为覆冰时风荷载增大系数。
对于深圳电网，取1.0。
2、导地线风荷载计算公式如下：-------------------8与99规范中公式形式非常类似，区别主要在于基准风速高度及重现期不同，导致风压不均匀系数（）、基本风压（）、风压高度变化系数（）存在变化，杆塔体型系数（）由于《建筑结构荷载规范》的精细化，也存在一定的差异。
2.5南方电网企业防风标准为了全面掌握南方区域内台风登陆的特点与特性，科学合理地制定适合南方地区强风条件下输电线路抗风能力的技术措施，2013年颁布实施了《输电线路防风设计技术规范》（2016年修编）；对于阵风效应，在沿海地区的大风区陆续增加了与“10规范”500kV线路一致的导地线阵风效应考虑，且不得小于1.6的规定，充分考虑了杆塔部分的阵风效应。
2014年颁布实施了《南方电网沿海地区设计基本风速分布图》（2017年修编2）；考虑了沿海区域101个自动观测站及51个特种测风塔的风速统计数据，故其基本风速值较以往气象部门根据气象台站资料提供的风速统计值高1m/s～2m/s。
图 1 深圳电网50年一遇风区图此后，2017年颁布实施了《南方电网提高综合防灾保障能力规划设计原则》将110kV～220kV保底线路设计重现期从30年提高至50年，500kV保底线路在50年重现期的基础上增加了重要性系数。
2.6《架空输电线路荷载规范》DL/T 5551-2018风荷载计算采用以概率论为基础的极限状态设计法，风荷载为可变荷载，荷载组合系数为1.4。
110kV线路设计风速重现期为30年，取地面以上10m高度处最大风速。
1、塔身风荷载计算式如下：------------------------------------9-->为构件的体型系数，取1.3（1+η）。
η 为背面风的风载降低系数。
-->为高度Z处的杆塔风振系数，，为根据结构自振参数计算得到的参数，具体含义详见规范。
2、导地线风荷载计算公式如下：-----------------------10-->导地线的体型系数，线径小于17mm时，应取1.1；线径大于等于17mm 时，取1.0。
-->为档距折减系数。
-->为导地线阵风系数。
其他参数的含义与10规范中计算方法相同。
以上相关技术标准的实施，有效提高了广东沿海强风区域新建输电线路的抗风能力。
3规范风荷载计算对比以深圳市南山区110kV线路中常用的按79规范设计的Z1塔型，99规范设计ZY3塔型和10规范设计的2F2W9-Z1塔型为计算对象，原始设计基本风速为35m/s，假定水平档距为200m，导线采用LGJ-400/35（线径为27mm），地线采用LGJ-50/30(线径为11.6mm)。
因18规范中需要计算杆塔自振动周期等复杂参数，需要借助计算机实现。
现按照《输电线路防风设计技术规范》以37m/s风速进行防风验算，对采用不同规范建设的杆塔风荷载进行对比。
基本风速换算：，即按79、90及99设计标准采用35m/s基本风速进行设计的铁塔，相当于10规范按照32.935m/s进行设计。
3.1Z1-21m塔型按79规范计算的原始设计风荷载计算如下：导线：地线：塔身风荷载：按照南方电网企业标准进行防风验算的风荷载计算如下：导线：地线：塔身风荷载：可见，导线风荷载较原设计增加至少1.84倍，地线风荷载较原设计增加2.05倍，塔身风荷载较原设计增加1.62倍。
3.2ZY3-45m塔型按99规范计算的原始设计风荷载计算如下：导线：地线：塔身风荷载：按照南方电网企业标准进行防风验算的风荷载计算如下：导线：地线：塔身风荷载：可见，导线风荷载较原设计增加至少1.642倍，地线风荷载较原设计增加1.642倍，塔身风荷载较原设计增加1.238倍。
3.32F2W9-Z1-33塔型该塔为按照10规范设计铁塔，计算的原始设计风荷载计算如下：导线：地线：塔身风荷载:按照南方电网企业标准进行防风验算的风荷载计算如下：导线：地线：塔身风荷载：可见，导线风荷载较原设计增加至少1.453倍，地线风荷载较原设计增加1.453倍，塔身风荷载较原设计增加1.096倍。
从计算可以看出，随着设计规范不断完善，采用较新规范设计的杆塔防风能力逐步提高。
4杆塔结构验算案例本文采用文献所述方法进行杆塔防风验算，即杆塔结构杆件的允许应力强度采用标准值，验算荷载采用标准组合。
利用恒巨公司定制版软件SMART TOWER （深圳防风版）实现验算。
4.1计算参数深圳市某110kV线路工程，毗邻大海，为同塔双回线路，建设于1990年，采用79规范进行杆塔设计，本次选取采用的Z1塔型进行防风验算，杆塔计算参数如下。
4.2计算结果根据以上参数，按现行规范进行正常设计与按防风理论进行计算。
采用2018架空输电线路荷载规范计算杆塔及导地线风荷载。
如按新建杆塔进行验算，则主材强度最大应力达到设计允许应力的140.4%，杆塔不满足风荷载工况验算，而结合相关加固经验，主材补强多为通过增加主材截面积的方式提高主材受力性能，由于该方式受加工、施工等多方面因素影响，加固后主材受力性能提高的最大限度在10%～15%左右。