零序保护系统试验报告7
inspection form list(检查表格汇总表)
Extra 228
Cover-ups Inspection and Acceptance Record of Drilled Cast-in Place Concrete Pile
钻孔灌注桩隐蔽工程检查验收记录表
30
Extra 229
Concrete Pouring Record of Drilled Cast-in Place Concrete Pile
39
Extra 238J
Underwater Concrete Pouring Record
水下砼灌注记录表
40
Extra 239J
Concealed work inspection record
隐蔽工程验收记录
41
Extra 240J
Drilling Record
钻孔记录表
42
Extra 241J
J207
Tolerance Re-Survey Record of Spheric Tank Foundation
球罐基础允许偏差项目复测记录
13
J208
Survey Record of Foundation Settlement
基础沉降观测记录
14
J209
Hoisting Acceptance Record of Reinforced Concrete Component
地下管道检查记录
17
Extra 417
Above Ground Pipe Inspection Record
地上管道检查记录
18
Extra 418
Visual Inspection of Flanges, Gaskets and Bolting
一起220kV变电站线路开关三相不一致动作跳闸故障处理及分析
一起220kV变电站线路开关三相不一致动作跳闸故障处理及分析摘要：本文通过一起 220kV 变电站线路开关三相不一致动作跳闸事故的处理，详细分析了事故发生后对一、二次设备的检查、试验内容，并根据一、二次设备的检查、试验情况对线路跳闸故障的原因进行分析判断，找出误动作的原因。
本文针对这起220kV 变电站线路开关三相不一致动作跳闸事故的原因提出了相应的防范措施。
关键词：开关；三相不一致保护；分闸线圈；保护动作1 前言220kV线路开关是220kV变电站的重要设备，开关缺相运行会给电力系统的正常运行带来严重的影响，而开关三相不一致保护能在开关三相分合不一致的情况下跳开三相开关，防止开关缺相运行。
由于设备机械原因、重合闸拒动或者相关二次接线存在故障等情况下，三相不一致保护会动作出口。
及时找出开关三相不一致保护动作的真正原因并进行处理，消除相关隐患，保证线路开关的可靠、稳定的运行，对电网的安全、稳定运行非常重要。
本文将通过一起 220kV变电站220kV线路开关三相不一致动作事故的处理过程进行详细地分析，根据可能导致线路开关三相不一致动作的各种原因进行详细排查，最终找出动作的根本原因，并得出相应防止220kV线路开关三相不一致动作的预防措施。
2 事故经过2.1 事故描述220kV 某变电站为典型的户外敞开式常规接线：220kV部分为双母线并列运行；110kV部分为双母线并列运行；10kV部分为单母线分段接线方式。
220kV某线在运行状态。
220kV某线保护：220kV某线保护配置为双套长园深瑞PRS-753A型光纤电流差动保护，操作箱为WBC-11CA。
某线线路总长53.46kM，线路两侧CT变比均为1600/1。
220kV某线因雷击跳闸，220kV对侧站220kV某线主一、主二光差PRS-753A保护动作跳开B相开关，保护重合闸出口，B相开关重合成功；220kV某站220kV某线主一、主二光差PRS-753A保护动作跳开B相开关，保护重合闸出口，B相开关合上后跳开，导致开关本体三相不一致保护动作跳开三相开关。
西门子7UT612装置零序差动保护原理及CT极性整定分析
６ ２
第３ 卷 第 １ 期 ４ ８ ２ ０ 年９ １ ０ ６ 月 ６日
继 电器
ＲＥＬＡＹ
Ｖ １ ３ Ｎｏ １ ｏ． ４ ．８ Ｓｐ １ ２ ０ ｅ ． ６， ０ ６
西 门子 ７ Ｔ １ 置 零 序 差 动保 护 原 理 及 Ｃ ６ ２装 Ｕ Ｔ极 性 整 定分 析
结合贵广直流工程调试 阶段 第一 次对换 流变充 电时零序 差动保 护 ８ Ｇ误 动 导致 充电试验失 败的 实例 ， ７ 阐述 ７ Ｔ１ Ｕ ６２零序 差动保 护的特性以及在零序 差动保护 中性 点 Ｃ Ｔ极性整 定过程 中应 该 注意的 问题 ， 日后 现场 为
调试零序差动保护提供借鉴作 用。
快速 切 除 ； 对直 流分 流 和 Ｃ Ｔ饱 和不 灵 敏 ， 很 高 的 有 稳定性 ； 内置互 感 器 矢 量 组 匹 配 和 Ｃ Ｔ变 比系数 完 全数 字化 匹配 ， 不需 要额 外 的中 间变流器 。同时 ， 可
ห้องสมุดไป่ตู้２ 零序差动保 护 （７ ） ８ Ｇ 原理及 其动作特性
２ １ 零序 差 动保 护 的基本 原理 及 动作 判据 ．
的采样 、 处理以及跳闸输 出全过程完全数字化处理。 ７Ｔ１ Ｕ ６２内部主处理回路 、 测量控制 回路以及 电源回 路均采用完全的电气隔离处理 ， 具有很高的可靠性。 ７ Ｔ １ 采用 ２ Ｕ ６２ 次谐波制动 ， 可防止空载合闸励 磁涌流导致保护误 动； 采用 ３ ５次谐波对过励磁进 、 行制动； 采用多段 比率制动及差动速断 ， 实现对保护 对象 内部 轻微故 障 的灵敏 检测 以及 内部严 重故 障 的
李 兴， 郭卫 民
（ 中国南方 电网超高压输 电公 司， 东 广州 ５ ０ ０ ） 广 １４ ５ 摘要 ：差动保护作 为变压 器内部故 障的主保 护， 变压 器保 护的重 中之 重 ， 序差 动保 护作 为变压 器差动保 是 零
零序互感线路中接地距离保护的分析与整定
零序互感线路中接地距离保护的分析与整定摘要：根据接地距离保护动作方程，分析双回路间零序互感对接地距离保护测量电阻值的影响，在接地距离保护整定计算中应考虑线路零序通过对不同系统运行模式下的影响进行定性和定量研究，提出了一种简单、实用和普遍适用的接地距离保护的方法。
关键词：接地距离；零序互感；整定随着电力系统的发展，越来越多的线路零序互感，接地保护分析计算变得非常复杂。
在零序互感回路中，问题是接地距离保护是否能在正确区域内外受到损害，以及接地距离保护如何在零序互感线路整定。
本文件详细讨论了这一问题。
一、接地距离保护原理特性间隙保护就像电流保护一样，是对输入电路一侧电气变化的反应。
在电网中，输电路一侧的电压、电流施加到阻抗继电器上。
阻抗继电器使其比率发生反应，被称为阻抗继电器的测量阻抗，侧电气量化的保护必须满足两个条件。
首先，必须区分正常和短路故障。
第二，应该能够对短距离作出反应。
在正常操作中，阻抗继电器上的电压是额定电压，负载电流是负载电流值。
阻抗继电器的实测阻抗电阻是荷载阻抗。
短路时，母线残压电量阻抗继电器上的电压为短路。
测量电阻是一种短路电阻。
阻抗继电器的实测阻抗电阻区分正常运行和短路。
如果金属短路断路器位于k点，则保护单元的电阻会显示在保护单元的电压下。
阻抗继电器的实测阻抗电阻是。
也就是说，阻抗继电器从短路点到保护点(即短路点附近)的实测阻抗电阻作出反应。
因此，它可以形成对一侧电气量的保护。
阻抗继电器的实测阻抗电阻反映短路点附近，即短路与保护装置之间的距离。
因此，以阻抗继电器为中心的电线路一侧应对电力线变化的保护称为距离保护。
距离保护比电源保护具有较大的优势，对运行方式影响较小。
在保护区内发生金属短路时，短路和保护装置之间通常没有进分支电流，因此实测电阻完全独立于操作变化。
保护范围延伸到相邻电路，如果短路和受保护的安装位置之间发生短路，可能会在一定程度上影响运行方式。
由于阻抗继电器的测量阻抗电阻对短路点附近作出反应，因此可以形成阶梯间隙性质。
距离及零序保护试验注意事项
距离及零序保护试验注意事项2004-12-7 10:55:02 阅读1443次1、注意正确设置各段阻抗定值：整定值以R-X或Z-Φ方式给出应分别选R-X或Z-Φ方式输入进输入框中。
对于四方、许昌、南自厂的某些保护如定值以XX1～XX3、XD1～XD3的方式给出的则以R-X方式输入，但其中各段的R值均设为0。
2、正确设置各段的试验电流：对相间距离一般按以下公式设置各段试验电流：I×Z在〔10-35〕V范围内；对接地距离一般按以下公式设置各段试验电流：I×Z在〔10-25〕V范围内。
3、正确确定零序补偿系数的设置方式：各种保护零序补偿系数的定值给出方式一般有3种：KL方式(KL. Φ)、Kr/Kx方式、Z0/Z1方式，应根据定值的给出方式正确选择，并正确填入设置数据。
4、正确设置各段的试验时间：各段的试验时间一般应略大于该段的整定时间(大0.2s即可)，注意I段的整定时间一般为0，则该段的试验时间设为0.2s。
5、做零序保护时一般设置故障相电压为10-30V，相角设为灵敏角，或90º。
6、仅做各段的动作定检时，一般设为瞬时性故障，只做跳闸；如需同时做重合闸和后加速跳闸，则需设为永久性故障。
故障前时间一般应大于5 s，如需做重合闸，则应大于20 s。
7、做接地距离时应退出零序保护压板，做零序保护时应退出距离保护压板。
距离和零序保护试验经验总结2005-1-4 8:34:08 阅读1437次110KV及以上的变电站一般都装有距离和零序保护，作为线路保护的主保护。
继保之星强大的软硬件功能已能满足一次性完成三段式相间与接地距离，和三段式零序保护的测试，并且，根据实际情况设置正向或反向故障。
试验期间只需按软件提示投退相应的压板，无须其它任何的干预即可自动地完成全部的试验，并且试验报告完整详细，一目了然。
选择“零序和距离保护”测试模块进行试验，按软件界面的提示将距离和零序保护的定值填入，按0.95和1.05倍测试。
110Kv系统保护校验方法
110KV系统保护校验方法1常规阻抗接线图距离保护的接线仪器比较多，注意尽可能将刀闸和需要操作的设备放在一块。
相位表的电压回路使用100V的量程，即必需保证三相调压器的相间电压不得超过100V。
阻抗的电压调整应利用双臂电阻调整。
2ZJL-31X电磁型距离保护的定值整定定值的计算公式为：DKB／YB＝阻抗值，一般情况下DKB为固定的，通过插拨面板上的YB插销来整定阻抗值。
面板整定YB与定值的关系：整定阻抗要比DKB大。
尤其在整定Ⅰ、Ⅱ段时，要同时考虑Ⅰ、Ⅱ段的整定阻抗均比DKB大。
在满足此条件的情况下，尽可能将DKB抽头整定得大一些。
面板上的YB为百分数，当DKB整定为1时整定的电阻为1×100／YB＝Ω。
例如:中调下达定值为4.8Ω,阻抗继电器DKB整定为2.0,其面板上的YB整定如下:YB ＝DKB／Z×100％＝2／4.8×100％。
注：图中的实心圆表示插销插入，空心圆表示插销不插入。
在整定的时候，如果在一块导板上不需要整定，它上面的“0”插孔必需要插入，否则会造成YB开路，使得距离保护测量元件的电压测量误认为电压为0V，此时保护装臵只要克服一定的死区电压后间会误动作出口。
如果一块插板中多插了一个插销，将会造成该块中的线圈绕组其中的内部接线圈发生类似于电压源内的匝间短路，会烧坏线圈（此处还有一些疑问）图如下：。
2.1ZJL-31型距离保护校验2.1.1使用仪器、工具三相保护校验仪、大功率直流电源、接触器、万用表、伏安表、计算器、定值本、兆欧表、对线灯、电流端子短接线、100mm板手、绝缘胶布，刀闸，数字毫秒计2.1.3距离保护灵敏角的测量；距离保护的的I、II段共用一个交流元件，所以灵敏角的试验只需要做其中一段就可以了。
另外如果采用从端子排上通入模拟量的方法，距离保护总电源没有时需要考虑到QHJ（I、II段切换继电器的动作情况），如果QHJ失磁（没有距离保护电源）时，则只能按做II段距离保护的定值和灵敏角，需要做I段的定值和灵敏角时，需要将切换继电器动作，才能保证I段距离保护正确动作。
零序保护误动原因及解决措施
零序保护误动原因及解决措施零序保护误动原因及解决措施零序保护是电力系统中一项重要的保护装置，工作稳定性对系统的安全运行至关重要。
然而，零序保护误动时常发生，可能导致保护装置虚假动作，进而影响电力系统的正常运行。
本文将根据步骤思维，探讨零序保护误动的原因，并提供解决措施。
步骤一：了解零序保护误动的原因零序保护误动的主要原因可以分为两类，一是外部因素，二是内部因素。
外部因素包括电力系统故障、雷击、接地电阻变化等，这些因素可能导致零序电流的不均衡。
内部因素包括保护装置参数设置不当、接线错误、设备故障等。
了解这些原因可以为解决零序保护误动提供基础。
步骤二：分析零序保护误动的具体情况针对零序保护误动的具体情况，进行详细分析是解决问题的关键。
可以通过检查保护装置的报警记录、观察相关设备的运行状态以及对故障发生时的电力系统进行录波分析等方式，找出误动的具体原因。
步骤三：针对外部因素做出相应的措施对于外部因素导致的零序保护误动，可以采取以下措施来解决问题。
首先，加强对电力系统的维护和管理，及时处理电力系统故障，减少故障对零序电流的影响。
其次，加强对设备的防雷保护措施，减少雷击对零序电流的影响。
另外，合理设计接地系统，确保接地电阻的稳定性。
步骤四：针对内部因素做出相应的措施对于内部因素导致的零序保护误动，可以采取以下措施来解决问题。
首先，检查保护装置参数设置是否合理，根据实际情况进行调整。
其次，检查保护装置的接线是否正确，确保信号传输的准确性。
另外，定期对保护装置进行检测和维护，确保其工作正常。
步骤五：监控和测试零序保护装置的性能为了确保零序保护装置的稳定性和可靠性，定期进行监控和测试是十分重要的。
可以通过对装置进行定期巡检、检测装置的动作性能、进行保护装置的定值检查等方式，确保零序保护装置工作正常。
总结：零序保护误动对电力系统的正常运行造成了一定的影响，然而，通过了解误动原因、详细分析、针对外部和内部因素采取相应措施以及监控和测试装置性能等步骤，可以有效解决零序保护误动问题，确保电力系统的安全运行。
论用零序电流保护原理来实现选择性漏电保护
论“用零序电流保护原理来实现选择性保护”参加工作17年来，一直从事矿井维修电工，对电器的漏电故障深有感触，在井下一个盘区一般都有几个工作面，有的同时开采，虽然电流有几个回路，一个工作面由于设备多，路线长，有些设备就会出现用同一个电源，在这样的情况下，有时有一个电器设备出现漏电，就会影响一路的设备不能正常启动，影响生产，尤其是影响到水泵，后果不堪设想，如果保护实现选择性漏电，就会避免上述的影响及危害。
怎样实现选择性漏电呢？听我慢慢论述选择性漏电保护。
选择性漏电保护装置大多利用零序电流方向保护原理，采用的主要检测原件是零序电流互感器，如图一中的LHo，零序电流互感器有一个环形电芯，其上缠有二次线圈；环形铁芯套装在电缆上，穿过铁芯的电缆中的三根动芯线，就是它的一次绕组。
在线路正常工作时，电网的三项电压一般是对称的（大小相等，相位差互差120。
），三相负荷（包括电动机每相绕相的阻抗，每相线路对地的绝缘电阻和分布电容）也基本相同，因而流过电缆三相动力芯线中的电流也是对称的，如图1a所示。
由于三相对称电流的总和（向量和）等于零，因而此时穿过零序电流互感器铁芯的电流也等于零。
这样，在零序电流互感器的铁芯中就不会建立交变的磁通，互感器的二次绕组也不会感应产生电压，因此执行继电器K不会动作。
如果在零序电流互感器的负荷侧发生一相接地漏电故障，三相线路电流的对称性将遭到破坏。
但在变压器中性点不接地或经高阻抗接地的系统中，此时的漏电流很小，对电动机的正常工作影响不大，因而可以认为电动机的三相负荷电流（I AD、I BD、I CD）仍是对称的，共总和为零，对零序电流互感器的工作没有影响。
因此，为了便于说明问题，可不考虑电动机三相负荷的存在。
此外，由于井下高低压供电系统中的电缆总长度一般较长，漏电电流中分布电容电流占主要成分，因而也可以忽略流过线路对地绝缘电阻上的电流。
经过上述简化，则得到如图1b所示情况。
在图1b中，假设一相接地漏电故障发生在零序电流互感器负荷侧的C相，由于C相对地电容被接地故障线路短接，因此只有A、B两相有对地的电容电流I AC1和I BC1入地，并通过接地故障点d汇集而流回C相，因为接地故障发生在零序电流互感器的负荷侧，不仅负荷侧线路对地地的电容电流I AC2、I BC2也要通过d点流回C相。
5 现代电力系统分析测试(7)：复杂故障分析
本期为复杂故障分析一、单选题（共14题）1、下面所列故障类型中，短路电流中存在零序分量的是（）。
A、中性点直接接地系统中发生两相短路B、中性点直接接地系统中发生三相短路C、中性点直接接地系统中发生单相接地短路D、中性点不接地系统中发生两相接地故障2、系统发生两相接地短路故障时，复合序网的连接方式为（A、正序、负序、零序并联B、正序、负序并联、零序网开路C、正序、零序并联、负序开路D、零序、负序并联，正序开路3、下列说法不正确的是（）。
A、三相对称电流无负序和零序电流B、三相零序电流大小相等、方向相同C、三相正序电流的矢量和为零D、三相零序电流的矢量和为零4.关于两相短路，下列说法中错误的是（）。
A、短路电流中不存在零序分量B、短路电流正序分量与负序分量大小相等、方向相反C、如果两相直接短接，则正序电压与负序电压相等D、短路电流等于正序电流的2倍5、关于无限大容量电源，下述说法中错误的是（A、无限大容量电源供电的系统发生短路时，电源端电压不变。
B、无限大容量电源供电的系统发生短路时，在短路过程中短路电流周期分量有效值不变。
C、无限大容量电源供电的系统发生短路时，在短路过程中短路电流非周期分量有效值不变。
D、无限大容量电源供电的系统发生短路时，短路电流包括周期分量和非周期分量。
6、三相短路冲击电流峰值是其有效值的（）倍。
A、1.732B、1.414C、2.55D、1.517、无限大容量供电系统短路暂态过程持续时间大约（）秒。
A、0.01B、0.02C、0.2D、0.18、单相接地短路与（）具有类似的边界条件。
A、两相接地短路B、两相短路C、一相断线D、两相断线9、两相接地短路与（）具有类似的边界条件。
A、单相接地短路B、两相短路C、一相断线D、两相断线10.导纳型参数二端口网络两端口间的互导纳在数值上等于（况下，在B端口流过的电流值。
A、A端口施加单位电压，B端口短路B、A端口短路,B端口施加单位电压C、A端口开路,B端口施加单位电压D、A端口施加单位电压,B端口开路）二端口网络适合于各序电流之和为0,各序电压相等的双重并联型复杂故障的分析。
零序保护整定说明
三、零序保护定值整定介绍XwkV 配电网采用中性点经消弧线圈接地方式。
变电站以一段10kV母线为一个单元，每段母线独立配置消弧线圈。
发生单相接地故障时，接地点将流过整段母线非故障线路对地电容电流总和，简单的系统网络图如下：参考《工业与民用配电设计手册》，ekv线路电容电流可按以下公式计算:（1）电缆线路（2）有架空地线单回路Icb = 3.3 x U r lb x 10」 A以上公式中S--电缆芯线标称截面，mm2；心一电缆线路长度，km：”一架空线路长度，km；U「一线路额定线路电压，kV,取lo.skV：当电缆线芯为240 mm2时，按公式（1）计算=(95+1・44乂240) x-io.5x lu{ (2200+0.23x240) 二2.05/4 当电缆线芯为3oo mm2时，按公式⑴ 计算=(95+1・44乂3。
0)x io,5>< lei! (2200+0.23x300)=2.44 luIca=95 + 1.44S2200+0.23SxU r la（2）架空线路无架空地线单回路Icb = 2.7 xU r lbx\O^3AX电缆线芯规格多为240 mrrP和300 mm2,有的线路是300 mm2电缆与240 mr^混用，为简化计算，取两种电缆芯电容电流的平均值，有：lea 2.25/aX现有wkV架空线多无架空地线，单回架空线采用公式(2)计算电容电流, 有：Icb = 2.7 xU r lhx\0^ A=2.7x10.5X IbxE=0.028 lb综上，wkV线路对地电容电流按下式计算：Ic = lea + Icb=2.25 lei +0.028 lb(4) 变电站以一段10kV母线为一个单元独立配置消弧线圈。
正常运行时，变电站内各段10kV母线分列运行，因此，当系统发生单相接地故障时，接地点处按流过一段10kV母线上所有线路对地电容电流考虑，即IcY = Ic\ + Ic2 + ...+ Icn (n 为gkV 母线上gkV 岀线总数)系统运行要求当发生单相接地故障时，消弧线圈按过补偿方式对接地电容电流进行补偿，补偿度kc=5%~io%, X管辖范围内的变电站投运中的消弧装置广泛使用广州智光和上海思源两家公司产品，这两家公司的消弧选线方案具有很好的代表性。