塔吊桩基础计算
塔吊基础地基承载力计算
塔吊基础地基承载力计算塔吊基础是塔吊安装的重要部分，直接影响塔吊的稳定性和承载能力。
地基承载力计算是指确定地基能够承受的荷载大小，从而确定塔吊的安装位置和地基尺寸的计算过程。
本文将介绍塔吊基础的种类、设计原则以及地基承载力计算的方法。
一、塔吊基础的种类塔吊基础一般可以分为两种类型：单桩基础和桩基础。
1.单桩基础：单桩基础适用于地质条件较好的场所，基础形式简单，施工便利。
其承载形式为桩端摩擦和端承共同作用。
在设计单桩基础时，需要考虑桩身的直径、长度和承载能力等因素。
2.桩基础：桩基础适用于地质条件较差的场所。
桩基础一般由多根桩组成，桩与桩之间通过横梁连接，形成一个整体。
其承载形式为桩端摩擦作用和土体的侧阻力共同承载。
在设计桩基础时，需要考虑桩的类型、桩径和桩之间的间距等因素。
二、塔吊基础的设计原则1.安全性原则：塔吊基础的设计首要考虑因素是安全性，要保证基础的稳定性和承载能力。
2.经济性原则：在满足安全性的前提下，尽量降低基础的造价，提高施工效率。
3.可靠性原则：基础的设计应该具备一定的可靠性，能够适应多种复杂地质条件的需求。
三、地基承载力计算方法地基承载力计算是通过对地质条件和土壤特性的分析，确定基础承载能力的过程。
常用的计算方法包括以下几种：1.线性法：线性法是最简单的计算方法，适用于均匀土层和一般土质情况。
其计算公式为：P=cA+qA，其中P为单位面积的承载力，c为土壤的单位侧摩擦力，q为土壤的平均有效应力。
2.弯曲法：弯曲法适用于软土层和荷载较大的情况。
其计算公式为：P=cA+qA+ΣW，其中P为单位面积的承载力，c为土壤的单位侧摩擦力，q 为土壤的平均有效应力，ΣW为上部结构和载荷的总重力。
3.有限元法：有限元法适用于复杂地质条件和土壤特性的计算，通过建立有限元模型，利用计算机程序进行计算。
总结：塔吊基础的设计和地基承载力的计算是确保塔吊安全运行的重要环节。
设计师需要根据地质条件和土壤特性，选择适当的基础类型和计算方法，并严格遵守相关标准和规范，确保基础的稳定性和承载能力。
TC6013塔吊桩基础计算书
TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN，最大起重荷载F=80.0kN，塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m，塔吊起重高度H=120.0m，塔身宽度B=1.6m，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，承台厚度Hc=1.40m，桩直径或方桩边长 d=0.40m，桩间距a=4.20m，基础埋深D=0.00m，保护层厚度:50.00mm，承台混凝土强度等级:C35，承台钢筋级别:HRB335，桩混凝土强度等级:C35，桩钢筋级别:HRB335，承台箍筋间距S=400.00mm。
二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值：F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值：G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN；(3)起重荷载标准值：F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。
塔吊桩基础计算
四桩基础计算一、塔吊及基础的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=32.00m，塔吊倾覆力矩M=500.00kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.70m，基础以上土的厚度D=0.00m，自重F1=245.00kN，基础承台厚度Hc=1.35m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=5.50m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.40m，桩间距a=4.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm，空心桩的空心直径:0.24m。
承台底标高-5.050m，桩长10m。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=245.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=366.00kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×500.00=700kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=342.00kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.0×5.0×1.35+20×5.0×5.0×0.00)=1012.5kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取700kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(366.00+1012.5)/4+700×1.75/(4×1.752)=438.63kN。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础设计计算
筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM（一）塔吊基础设计计算 1、根据塔吊使用说明书，十字梁设计为1100×1500、砼C25，适当配置钢筋，本基础坐落在5根桩上，即本塔吊基础设计， 2、基础十字梁钢筋设计根据塔吊使用说明书，十字梁所受的荷载为F1＝F2＝150KN 截面尺寸为1100×1500，砼为C25假如十字梁双排钢筋为5Φ25验算如上草图，M max F ×a ＝150×3.00=450KN.M 查表：ρ＝0.26%As ＝ρ×b ×h ＝0.26%×1100×1500＝4290mm 2A 设＝4908mm 2 ＞As ＝4290mm 2故十字梁双排配筋满足要求。
3、 稳定验算以知条件：基础所受的垂直荷载 476KN基础所受的水平荷载 24KN 基础所受的倾翻力矩 1220KN 基础所受的扭矩 185 KN.mm 基础设计重量 610 KN.mm计算塔吊在非工作情况下是否稳定筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OMe ＝（M+H ×h ）/（V+G ）≤Le/3=（185×103×24103×50）/（476×103+610×103）=1.28＜=2.03L/3 故基础满足要求 五、塔吊稳定验算：（1） 塔吊在工作情况下有荷载稳定验算：K1=[G ×（c-h ×sina+b ）-v ×（a-h ）÷gt] ÷[Q ×（a-b ）]=1.534＞1.15 取a =0（2） 非工作下的稳定验算(取W3=2KN/M 风载按12级台风取) K2=[G1×（b+c1-h1×sina ）] ÷[G2×C2-b + h2×sina+W3×P3]]=1.39＞1.15故：塔吊在工作和非工作下均能保持稳定。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。
塔吊桩基础计算
塔吊桩基础计算书1、塔吊的基本参数塔吊及桩基础参数如下：塔吊型号：QTZ63 倾覆力矩M2=1583KN·m水平力F h=69.5KN 塔吊自重G1=320KN基础承台尺寸5×5×1.25m钻孔灌注桩直径0.8m 埋土深度d1=15m基础平面图如下：0.71 1.610.72.桩基承载力计算（1）、桩基荷载：承台自重G2=5×5×1.25×24=750KN垂直力P=G1+G2=320+750=1070KN最大倾覆力矩M max=M2+F v h=1583+69.5×1.5=1687.25KN单根钻孔灌注桩桩自重 G= gπR2L=2.5×9.8×3.14×0.42×15=184.6KN(2)、桩基竖向受力计算单桩竖向受力 ∑∑±±+=22ii y i i x x x M y y M n G P N =1.2×（1070+184.6）/4±1.0×1687.25×3.6/2×3.62=376.4±331.4max N =707.8KN min N =45KN桩承载力 p pk p s sk s Q Q R γηγη//+=桩中心距 a S =3.6m m 4.04.0442=⨯⨯==πππA d a S /d=9>6∴ s η=p η=1.0（分别为桩侧阻群效应系数和桩端阻群效应系数） 由JGJ 94-94第5.2.3确定 s η=p η=165根据JG ·JG94-94中5.2.8，单桩竖向极限承载力∑⋅=i sik sk l q Q μ=π×0.8×15×30=1131KN4.704.01402=⨯⨯=⋅=πp pk pk A q QKN KN Q Q R p pk p s sk s 8.7078.72765.1/8.1200//≥==+=γηγη故地基土满足受力要求(3)、桩身竖向承载力验算A f R c ψ==1.0×14.3×103×π×0.42=7189KN KN N 8.707max =≥故桩满足受力要求4、抗倾覆验算单桩自重 184.6KN承台自重 750KN塔吊自重 320KN单桩摩擦力 1131KN单桩抗拔力 750/4+320/4+184.6+1131=1583.1KN单桩所产生力矩 1583.1×3.6/2=4029≥1583KN ·m 故满足抗倾覆要求5、承台受力计算及配筋简化受力模型 F/2F/2M a c a分别考虑各力，则其弯矩图分别如下：F/2F/2m KN 1602G 2Fa M 1a2⋅===am KN 7.439ca 2a M M 3a ⋅=+⋅=故最大弯矩产生在塔吊与承台相接处界面 m KN M ⋅=+=7.5997.439160max承台混凝土选用C30，钢筋保护层0.05,m(1)、承台抗弯计算h=1.25m b=4m a=0.05m则计算高度 h 0=h-a=1.2m 承台主筋计算010.0125036003.140.14.1107.5992621=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα（混凝土强度小于C50，故1α取1.0） 受压区相对高度010.0211=--=s αξ 202.20593003.1412003600010.0mm f f bh A y c s =⨯⨯⨯==ξ 每个截面上下层均配17根Φ14 的II 级钢筋，实际s A =2616mm 2，满足要求。
塔吊基础计算
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
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四桩基础计算
一、塔吊及基础的基本参数信息
塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=32.00m，
塔吊倾覆力矩M=500.00kN.m，混凝土强度等级:C35，
塔身宽度B=1.70m，基础以上土的厚度D=0.00m，自重F1=245.00kN，基础承台厚度Hc=1.35m，
最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=5.50m，
桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.40m，桩间距a=4.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，
承台砼的保护层厚度=50.00mm，空心桩的空心直径:0.24m。
承台底标高-5.050m，桩长10m。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重（包括压重）F
1
=245.00kN，
塔吊最大起重荷载F
2
=60.00kN，
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F
1+F
2
)=366.00kN，
塔吊的倾覆力矩M=1.4×500.00=700kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=342.00kN；
G──桩基承台的自重
G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=
1.2×(25×5.0×5.0×1.35+20×5.0×5.0×0.00)=101
2.5kN； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取700kN.m；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：N=(366.00+1012.5)/4+700×1.75/(4× 1.752)=438.63kN。
2. 矩形承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条。
其中 M
x1,M
y1
──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
x
i ,y
i
──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.90m；
N
i1
──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，
N
i1=N
i
-G/n=211.50kN/m2；
经过计算得到弯矩设计值：
Mx1=My1=2×211.50×0.90=380.70kN.m。
四、矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中，α
l ──系数，当混凝土强度不超过C50时，α
1
取为1.0,当混凝土强度等级
为C80时，
α
1
取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
f
c
──混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2；
h
o ──承台的计算高度H
c
-50.00=950.00mm；
f
y ──钢筋受拉强度设计值，f
y
=300.00N/mm2；
经过计算得：α
s
=380.70×106/(1.00×14.30×5000.00×950.002)=0.007；
ξ =1-(1-2×0.007)0.5=0.007；
γ
s
=1-0.007/2=0.997；
A
sx =A
sy
=380.70×106/(0.997×950.00×300.00)=1340.20mm2。
按原图间距配筋25Φ18
五、矩形承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=438.63kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中，γ
o
──建筑桩基重要性系数，取1.00；
b
o ──承台计算截面处的计算宽度，b
o
=5000mm；
h
o ──承台计算截面处的计算高度，h
o
=950mm；
λ──计算截面的剪跨比，λ
x =a
x
/h
o
，λ
y
=a
y
/h
o
，
此处，a
x ，a
y
为柱边（墙边）或承台变阶处
至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得
(B
c /2-B/2)-(B
c
/2-a/2)=900.00mm，
当λ<0.3时，取λ=0.3；当λ>3时,取λ=3，满足0.3-3.0范围；
在0.3-3.0范围内按插值法取值。
得λ=0.95；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0
时，β=0.2/(λ+1.5)，
得β=0.10；
f
c ──混凝土轴心抗压强度设计值，f
c
=14.30N/mm2；
f
y ──钢筋受拉强度设计值，f
y
=300.00N/mm2；
S──箍筋的间距，S=200mm。
则，1.00×438.63=4.39×105N≤0.10×300.00×5000×950=5.88×106N；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
六、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=363.38kN；
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中，γ
o
──建筑桩基重要性系数，取1.00；
f
c
──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
A──桩的截面面积，A=8.93×104mm2。
则，1.00×438630.00=4.39×105N≤16.70×8.93×104=1.49×106N；
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
七、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=438.63kN；
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:
其中 R──最大极限承载力；
Q
sk
──单桩总极限侧阻力标准值:
Q
pk
──单桩总极限端阻力标准值:
η
s , η
p
──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，
γ
s , ν
p
──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，
q
sk
──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
q
pk
──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=1.600m；
A
p ──桩端面积,取A
p
=0.089m2；
l
i
──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 1.60 26.90 0 素填土
2 2.50 25.40 0 粉质粘土
3 7.40 44.20 0 淤泥质粉质粘土
4 7.40 28.30 0 粉质粘土
5 14.10 27.00 0 粉砂夹粉土
由于桩的入土深度为15.10m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
R=1.60×(1.60×26.90×1.00+2.50×25.4×1.00+7.40×44.2×1.00+4.30×28.30×1.00)/1.65 = 5.38×102kN；
上式计算的R的值大于最大压力438.63kN,所以满足要求!
备注：塔吊基础桩采用HKFZ-A 400（240）-10。