挡土墙计算书
1溢洪道边墙稳定计算
根据《楼上庄水库除险加固岩土工程勘察报告》，挡土墙位于低液限粘土上，该层各项物理力学指标见表5—18：
表5—18 溢洪道填土各项物理力学指标表
1.1挡土墙高度确定
挡土墙高度=水深+超高+埋深（前趾埋深）；一级陡坡段挡土墙高度为3.5m；一级消力池挡土墙高度为4.3m；二级明渠段挡土墙高度为2.5m，二级陡坡段挡土墙高度为2.5m；二级消力池挡土墙高度为4.3m；计算断面取最大断面。
1.2挡土墙结构型式
消力池挡土墙较高，过渡段水流流速较大，选用钢筋混凝土悬臂式挡土墙，具体形式详见图2010-S37-YHD-05中D-D、E-E剖面；图2010-S37-YHD-06中G-G剖面。
1.3挡土墙结构计算
⑴、挡土墙稳定计算：
①墙后填土压力计算：铅直土压力按上部土重计算，侧向土压
力按朗肯主动土压力理论计算，计算公式：
P a =γH 2K a /2+qHK a -2cHK a 1/2 式中：γ–––土容重（kN/m 3）； C –––土的凝聚力（KP a ）；
K a –––主动土压力系数，K a =tg 2（45o -φ/2）； φ–––土的内摩擦角。
按完建期、墙前水位突降两种情况分别进行计算。
②抗倾稳定。
要求挡土墙在任何不利的荷载组合作用下均不会绕前趾倾覆，且应具有足够的安全系数。
K 0＝抗倾力矩/倾覆力矩 ≥[ K 0 ] 式中：K 0–––计算抗倾安全系数；
[ K 0 ]–––容许的抗倾安全系数，设计工况取
1.50。
校核工况取1.30。
抗倾覆计算采用《地基规范》式6.4.7—2
式中：G –––挡土墙每延米的自重（KN ）； E az –––土压力在垂直方向上的分力；
X f –––土压力作用点到挡土墙前趾边缘的水平距离； E ax –––土压力在水平方向上的分力；
Z f –––土压力作用点到挡土墙前趾边缘的垂直距离。
③抗滑稳定
f
ax az t Z E x E Gx K 1
0+=
μ
⨯-+=
t
at an n S G E E G K )
( []c c K H
G
f K ≥=∑∑
式中： K C ––– 计算的抗滑稳定安全系数； [ K C ] –––容许抗滑稳定安全系数,[ K C ]＝1.0； ∑G –––垂直与底面的力之和； ∑H –––水平力之和。
抗滑稳定计算采用《地基规范》式6.4.1—1。
式中：G n –––挡土墙每延米自重在垂直于底板方向上的分力；
G n =G ×cos4o ；
E an –––土压力在垂直于底板方向上的分力； E a t –––土压力在水平方向上的分力；
G n –––挡土墙每延米自重在水平方向上的分力； μ–––摩擦系数，取μ=0.5。
④地基容许承载力
σmin max
=
±⎛⎝
⎫⎭
⎪∑G A e B 16
式中：σmax 、σmin ––– 基底压力的最大和最小值（Kpa ）; ∑G –––竖向力之和（KN ）； A ––– 基底面积（m 2）; B –––墙底板的宽度（m ）；
E –––合力距底板中心点的偏心距（m ）；
〔σ〕–––地基土的允许压应力（Kpa）。
⑵、陡坡段、消力池段、明渠段挡土墙结构计算采用北京理正岩土软件挡土墙计算程序。
计算时选取最不利断面，按完建期情况，墙前无水、墙后有水，地震三种工况荷载组合进行计算，结果表明各项指标均满足设计要求，计算结果见表5—19。
表5—19 挡土墙稳定计算成果表
注:表中“完建期”指施工结束墙前、墙后均无水情况
从表中可知各段挡土墙抗滑、抗倾覆均稳定，地基承载力均满足要求。
重力式挡土墙设计计算书
重力式挡土墙设计计算书一、工程概况本次设计的重力式挡土墙位于_____地段，主要用于支撑土体，防止土体坍塌，保障道路或建筑物的安全。
挡土墙高度为_____m，墙顶宽度为_____m，墙底宽度为_____m，墙面坡度为 1:＿____，墙背坡度为 1:＿____。
挡土墙所承受的土压力主要来自于墙后填土，填土的物理力学性质如下：填土重度：γ ＝＿_____kN/m³内摩擦角：φ ＝＿_____°粘聚力：c ＝＿_____kPa二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）4、相关工程地质勘察报告三、土压力计算1、主动土压力系数根据库仑土压力理论，主动土压力系数 Ka 为：Ka ＝tan²(45° φ/2)＝ tan²(45°＿_____/2)＝＿_____2、土压力分布土压力强度按三角形分布，墙顶处土压力强度为零，墙底处土压力强度为：σa ＝γhKa＝＿_____×＿_____×＿_____＝＿_____kPa3、土压力合力土压力合力 Ea 为：Ea ＝05×γh²Ka＝ 05×＿_____×＿_____²×＿_____＝＿_____kN合力作用点距离墙底的高度为：hE ＝ h/3＝＿_____/3＝＿_____m四、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算挡土墙的抗滑移稳定性按下式验算：Ks ＝（μ∑W ＋ Ean) ／ Eax其中，μ为基底摩擦系数，取______；∑W 为挡土墙自重，包括墙身自重和基础自重，计算如下：墙身自重：G1 ＝γ1×V1＝γ1×05×（b ＋ b1)×h＝＿_____×05×（＿_____ ＋＿_____)×＿_____＝＿_____kN基础自重：G2 ＝γ2×V2＝γ2×b2×h2＝＿_____×＿_____×＿_____＝＿_____kN则∑W ＝ G1 ＋ G2 ＝＿_____kNEan ＝Eacos(δ α)＝＿_____×cos(＿_____ ＿_____)＝＿_____kNEax ＝Easin(δ α)＝＿_____×sin(＿_____ ＿_____)＝＿_____kN代入计算得：Ks ＝（＿_____×＿_____ ＋＿_____) ／＿_____＝＿_____为保证挡土墙的抗滑移稳定性，Ks 应大于或等于 13，经计算满足要求。
挡土墙计算书
挡土墙计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001), 本文简称《砌体规范》1.设计资料：(1)已知条件：a.几何参数：：墙数：单墙墙宽：370 mm 基础宽度：800 mm 墙高：3800mm 埋深:1000mmb．荷载值：填土表面可变荷载：q = 10.0kN/m2填土重度：r 1=20.00kN/m3砖重度：r2 = 19.0kN/m3静止土压力系数：K=0.5c．计算过程：P1=10×0.5+20×0.65×0.5=11.5KN P2=10×0.5+20×1.65×0.5=21.5KNP3=10×0.5+20×1.90×0.5=24.0KN P4=10×0.5+20×2.8×0.5=33.0KN2.计算过程验算挡土墙埋深在标高-0.300-0.600之间的承载力。
土压力对标高-0.300处产生的弯矩：墙体与基础和圈梁相交处按固端考虑，则在梯形形侧向土压力作用下：M=rG•（1/20qL2+1/12qL2）=1.2×（1/20×9×0.92+1/12×24×0.92）=1.98(kN•m)Q= q1l/2+7q2l/20=24×0.9÷2+（33-24）×7×0.9÷20=13.6KN左右有构造柱约束，墙体按固端考虑，则在梯形形侧向土压力作用下，取最不利荷载计算：弯矩MA=rG•1/20qL2=1.2×1/12×33×1.52=6.19(kN•m)370墙体截面受弯、受剪承载力计算：通缝：f1=0.17MPa，齿缝：f2=0.33MPa；fv=0.17 MPaM≤ftmW, V≤fvbz截面抗弯模量：W1=1000×370×370÷6=22.82×106MM3,(取1.0m墙宽计算)W2=1000×370×370÷6=22.82×106MM3, (取1.0m墙高计算) M1=f1×W1=0.17 ×22.82=3.88 kN/m＞1.98，M2=f2×W2=0.33 ×22.82=7.54 kN/m＞6.192fvbz/3=2*0.17*370*900/3000=37.74 KN＞Q=13.6故370厚挡土墙受弯、受剪承载力均满足要求。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。
3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。
3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。
7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。
挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书一、工程概况本次计算的挡土墙位于_____，其主要作用是_____。
挡土墙的高度为_____m，长度为_____m，墙体厚度为_____m。
混凝土强度等级为_____，采用的模板材料为_____。
二、模板设计参数1、混凝土浇筑速度：＿____m/h。
2、混凝土坍落度：＿____mm。
3、混凝土重力密度：＿____kN/m³。
4、模板承受的侧压力标准值计算位置取距地面高度_____m 处。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011），当混凝土浇筑速度在 6m/h 以下时，新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值：F1 ＝028γct0β1β2V^（1/2)F2 ＝γcH其中：γc 为混凝土重力密度，取_____kN/m³；t0 为新浇混凝土的初凝时间，按 t0 ＝ 200/（T ＋ 15)计算，T 为混凝土的温度（℃），取_____℃，则 t0 ＝＿____h；β1 为外加剂影响修正系数，取_____；β2 为混凝土坍落度影响修正系数，取_____；V 为混凝土浇筑速度，取_____m/h；H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取_____m。
计算得：F1 ＝ 028×＿____×＿____×＿____×＿____×＿____^（1/2) ＝＿____kN/m²F2 ＝＿____×＿____ ＝＿____kN/m²比较 F1 和 F2 的大小，取较小值作为新浇混凝土对模板的侧压力标准值 F，即 F ＝＿____kN/m²。
2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑向模板内倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值，取_____kN/m²。
3、荷载组合计算承载能力时的荷载组合：恒载分项系数取 12，活载分项系数取 14。
挡土墙计算书
X 0=(ν-μ)*L1/(1-μ)= 1.7m R A =(11q A +4q B )*L1/4046.3KN M AB =1.35*(R A *X 0-q A X 02/2-q B X 03/6/L1)=54.2kN.m 墙底（地下室外侧）：容重γ=18kN/mm配筋计算h0=d1-C1-10=250mm 浮容重γ`=9.5kN/mm 受压区高度x=h 0-(h 02-2M B /b/f c )1/2=36.35mm 静止土压力系数K 0=0.5As=bxf c /f y =1443.9mm 2地面堆载P=10kN/m跨中（地下室内侧）：室外地坪标高H 1=-0.45m配筋计算h0=d1-C2-10=270mm 地下水位标高H 2=-3.1m受压区高度x=h 0-(h 02-2M 1/b/f c )1/2=14.43mm 墙顶标高H 3=-1.8mAs=bxf c /f y =573.4mm 2墙底标高H 4=-5.8m墙厚d1=300mm迎水面保护层厚度C1=40mm弯矩标准值：M BK =89.3kN.m M ABK =40.2kN.m 背水面保护层厚度C2=20mm构件受力特征系数αcr＝ 1.9混凝土强度等级为C30f c =14.3N/mm 2f tk = 2.01N/mm 2钢筋采用三级钢f y =360N/mm 2deq1＝18mm Ate1=2E+05mm 2ρte1＝0.01696σsk1=161.3N/mm 2层高L 1=4mdeq 2＝18mm Ate2=2E+05mm 2ρte 2＝0.01σsk2=134.4N/mm 2实配钢筋为：墙底#####200+#####200A S1=2545ψ1＝0.622ωmax1=0.153(小于0.2mm,满足要求)跨中#####400+#####400A S2=1272ψ2＝0.2ωmax2=0.046(小于0.3mm,满足要求)人防荷载qe=55KN/mm 2堆载折算为土压力q1=Ko ×P= 5.0KN/m 2材料调整：混凝土fcr=1.5×14.3=21.45N/mm 2地下水位以上土压力q2=Ko ×γ×(H1-H2)=23.9KN/m 2钢筋抗拉强度fyr=1.2×#####432N/mm 3地下水位以下土压力q3=Ko ×γ`×(H2-H4)=12.8KN/m 2按规范要求仅计算侧壁强度，不用验算裂缝及挠度水压力q4=γw ×(H2-H4)=27.0KN/m 2人防弯距MrB=qe ×L /8=110KN.m q A =q1+q2×(H1-H3)/(H1-H2)=17.2KN/m 2人防弯距MrAB=9*qe ×L /128=61.88KN.m q B =q1+q2+q3+q4=68.7KN/m 2标准弯矩组合：底部弯矩Mr 1=#####KN.m 跨中弯矩Mr 2=#####KN.m 底部跨中M B =1.35*(7q A +8q B )L 12/120=120.5kN.m受压区高度x=h 0-(h 02-2M/b/f c )1/2=70.7mm 33.0mm μ=qA/qB=0.24973受拉钢筋 Asr=fcr×b×x/fyr=3512mm 21637mm 2ν=((9*μ2+7*μ+4)/20)1/2=0.56167 土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]4、弯矩计算(设计值)：5、强度计算：2、基本资料：6、裂缝计算：3、荷载计算：7、人防计算：地下室墙体计算CDCQ31、计算假定：沿竖向为单向板，沿纵向取1m宽作为计算单元。
重力式挡土墙计算书
重力式挡土墙计算书
1、挡土墙的基本参数
挡土墙的长度｛L｝：50m
挡土墙的高度｛H｝：5.5m
挡土墙底部圆角半径｛R｝：2.5m
墙体材料：砂石混合土
墙体的水平受力系数｛Ks：1.2｝
墙体的垂直受力系数｛Kv：1.5｝
挡墙的抗拉强度｛σs：3.0｝
挡墙的抗压强度｛σv：6.0｝
2、挡土墙斜面稳定性分析
设砂石混合土斜面的弧度α等于25度，有：斜面抗滑系数Ks=tanαcosα=0.44
挡土墙自重又称为内力，有：
内力P=0.6Hγ=33.0KN
挡土墙斜面上的地力有：
地力Pz=KsHγ=22.2KN
挡土墙的抗力有：
抗力P’=KvHσv=99.0KN
挡土墙斜面稳定性分析，有：
P/Pz=33.0/22.2=1.49>1；P/P’=33.0/99.0=0.33<1
说明该重力式挡土墙符合稳定的要求。
3、挡土墙的强度计算
挡土墙顶部的竖向受力有：
竖向受力F=0.5H2γ=58.5KN
挡土墙底部的水平受力有：
水平受力F=KsLHγ=88.2KN
挡土墙自重、竖向受力及水平受力的最大值均小于墙体的抗力（99.0KN），故该挡土墙的强度设计符合要求。
扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙计算书一、设计资料1、挡土墙参数 挡土墙类型：扶壁式挡土墙 挡土墙的高度：8.00 m 挡土墙的顶宽：0.30 m 扶壁间距：3.00 m 扶壁板厚：0.20 m 墙趾宽度：1.50 m 墙趾高度：0.60 m墙踵宽度：2.70 m 墙踵高度：0.60 m 墙体材料的容重：24.00 kN /m3 墙背面与挡土之间的摩擦角：δ=10 ° 墙底与基土的摩擦系数：μ=0.60 2、配筋计算参数 混凝土强度等级：C20 钢筋级别：HRB335 裂缝计算钢筋等效直径：10.00 mm 混凝土保护层厚度：20.00 mm裂缝控制宽度：0.20 mm 3、土坡及荷载参数 坡面线段数：1 坡面序号 水平长度(m) 竖直长度(m) 1 5.00 1.00 面荷载距墙体水平距离：0.00 m 面荷载分布宽度：4.00 m 面荷载值：BP=10.00 kPa钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)4.土层信息:二、计算结果1、挡土墙自重计算 挡土墙总重：W=118.08 kN /m 相对于趾点力臂：Z w =1.98 m600270060015008000300B P =10.010005000用墙踵的竖直面作为假想墙背，按朗肯理论计算： 墙踵上的土重：W 1=379.05 kN /m 相对于趾点力臂：Z w1=3.04 m2、土压力计算 土压力总值：E a =224.41 kN /m 土压力x 方向分量：E x =220.05 kN /m 土压力y 方向分量：E y =44.01 kN /m 土压力x 方向作用位置：Z x =4.50 m 土压力y 方向作用位置：Z y =2.95 m3、抗倾覆稳定验算 挡土墙抗倾覆稳定安全系数：K q =WZ w +E y Z xE x Z y=2.44 ≥1.6 抗倾覆稳定验算满足！4、抗滑移稳定验算 挡土墙抗滑移稳定安全系数：K h =(W+Ey)μEx=4.25≥1.3 抗滑移稳定验算满足！5、地基验算 基底合力的偏心距：e 0=B 2 -WZ w +E y Z x -E x Z y W+E y=0.53 m∵e 0<B /6∴基底地基土不出现零应力区，最大应力值：σmax =W+Ey B (1+6e 0B)=204.54 kPa基底压力最小值：σmin =W+Ey B (1-6e 0B)=35.97 kPa6、墙身截面强度验算1）墙面板截面强度验算 （1）墙面板的水平内力 替代土压力图形中，面板的法向土压应力值：σpj =26.35 kPa 扶壁之间的净距：L=2.80 m 扶壁两端的剪力：Q 端=36.89 kN /m 跨中弯矩设计值：M 中=13.94 kN·m /m 跨中弯矩标准值：Mk 中=10.33 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.06 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.02 mm<0.20 mm 两端负弯矩设计值：M 端=-23.24 kN·m /m 两端负弯矩标准值：Mk 端=-17.21 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.10 mm<0.20 mm （2）墙面板的竖向内力 最大正弯矩设计值：M 正=10.30 kN·m /m 最大正弯矩标准值：Mk 正=7.63 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.00 mm<0.20 mm 墙面板底端最大负弯矩设计值：M 底=-41.19 kN·m /m 墙面板底端最大负弯矩标准值：Mk 底=-30.51 kN·m /m当钢筋配筋面积A s =514.28mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.19 mm<0.20 mm2）底板截面强度验算按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，永久荷载效应起控制作用 竖向力引起的弯矩设计值：Mv=2103.25 kN·m /m 水平力引起的弯矩设计值：Mh=867.15 kN·m /m 总竖向力设计值：G=724.05 kN /m偏心距：e=B 2 -Mv-MhG =0.54 mm基底最大应力值：σmax =G B (1+6eB )=277.35 kPa基底压力最小值：σmin =G B (1-6eB)=44.45 kPa墙踵板根部点的地基压力设计值：pd=184.19 kPa墙趾板根部点的地基压力设计值：pb=199.72 kPa 按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合 竖向力引起的弯矩标准值：Mvk=1582.75 kN·m /m 水平力引起的弯矩标准值：Mhk=649.64 kN ·m /m 总竖向力标准值：Gk=541.14 kN /m偏心距：e=B 2 -Mvk-MhkGk =0.53 mm基底最大应力值：σmax =Gk B (1+6eB )=204.54 kPa基底压力最小值：σmin =Gk B (1-6eB)=35.97 kPa墙踵板根部点的地基压力标准值：pd=137.11 kPa墙趾板根部点的地基压力标准值：pb=148.35 kPa 配筋计算及裂缝验算（1）墙趾板墙趾板根部点的弯矩设计值：Mb=261.03 kN·m/m墙趾板根部点的弯矩标准值：Mbk=187.44 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=1581.19mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.18 mm<0.20 mm（2）墙踵板墙踵板边缘的总竖向应力设计值：σw=236.95 kN·m/m 墙踵板边缘的总竖向应力标准值：σwk=170.53 kN·m/m 墙踵板与扶壁衔接处的剪力：Q端=331.73 kN/m跨中弯矩设计值：M中=92.88 kN·m/m跨中弯矩标准值：Mk中=66.85 kN·m/m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=862.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.08 mm<0.20 mm两端负弯矩设计值：M端=-154.81 kN·m/m两端负弯矩标准值：Mk端=-111.41 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=920.46mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.19 mm<0.20 mm3）扶壁截面强度验算距离墙顶x=2.47 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=1.20 m翼缘宽度BT=1.13 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=37.27 kN截面弯矩设计值M=35.59 kN·m截面弯矩标准值Mk=26.36 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=352.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.00 mm<0.20 mm距离墙顶x=4.93 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=2.10 m翼缘宽度BT=2.07 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=125.01 kN截面弯矩设计值M=225.37 kN·m截面弯矩标准值Mk=166.94 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=622.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.07 mm<0.20 mm距离墙顶x=7.40 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=3.00 m翼缘宽度BT=3.00 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=263.22 kN截面弯矩设计值M=693.81 kN·m截面弯矩标准值Mk=513.93 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.15 % < μmin=0.15% 当钢筋配筋面积A s=892.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.16 mm<0.20 mm。
挡土墙计算书
一、基本参数：墙面高度(m)：h 1=4.5 墙背坡度(+,-)：N=-0.25 墙面坡度：M=0.35 墙顶宽度(m)：b 1=1 墙趾宽度(m)：d b =0.6 墙趾高度(m)：d h =0.6 基地内倾坡度：N 2=.2 污工砌体容重(KN/m3)：r 1=20路堤填土高度(m)：a=2 路堤填土坡度：M 0=1.5 路基宽度(m)：b0=27 土路基宽度(m)：d=3.75 填料容重(KN/m3)：R=18 填料内摩擦角(度)：φ=34 外摩擦角(度)：δ=17 基底摩擦系数：μ=0.6 挡土墙分段长度(m)：L 1=6地基为软土淤泥，换填为中密碎石。
基底容许承载力：[σ0](KPa)=500 二、计算结果： 1、求破裂角θ假设破裂面交与荷载内侧，采用相应的公式计算：挡墙的总高度：H=5.462m 挡墙的基地水平总宽度：B=1.81m=37°20)(21a H A +==27.841 αtan )2(21210a H H ab B +-==9.46)tan )(tan (cot tan tan 0ϕψϕψθ++±-=A B =0.752或-2.26(负值舍去) 则θ=arctan θ=36.94°验算破裂面是否交于荷载的内侧：破裂面至墙踵的水平距离：X 1=(H+a)tan θ=5.611m 路基边缘至墙踵的水平距离：X 2=b-Htan α=4.366m 荷载内左侧边缘至墙踵的水平距离：X 3=b-Htan α+d=8.116m由于X 2<X 1<X 3故破裂面交于荷载的内侧，与原假设相符，所选用公式正确。
则计算图式为：2、求主动土压力系数K 1αθθtan tan tan 3+-=a b h =2.98m)21(2131Hh H aK -+==1.533m3、求主动土压力及作用点位置)sin()cos()tan (00ψθϕθθγ++-=B A E a =70.20KN=70.10KN=3.67KN12233)(3K H h H a H Z y -+==1.91m=2.288m4、挡土墙重量及其作用位置计算将挡土墙按单位长度计算，为了方便计算从墙趾处沿水平方向将挡土墙分为三个部分，上、中部分为梯形，下部为三角形。
挡土墙设计计算书
六、挡土墙计算书1、挡土墙计算参数选取天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。
路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。
混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。
挡土墙示意图2、地基承载力验算o 22=K φ，挡土墙顶宽米，底宽米，挡土墙截面面积，如图所示，根据《建筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=γγ。
挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=⨯⨯=，满足承载力验算。
3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o oa K ,52.1)21245(tan 2=+=oo p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812.01912220=⨯⨯==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(21220=⨯-⨯⨯=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(31)(310=-=-处。
被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022122=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013131=⨯=处。
土压力计算简图4、抗滑稳定性验算挡土墙自重m KN G /96204)8.16.0(21=⨯⨯+⨯= 抗滑稳定性系数3.106.26.374435.096≥=+⨯=+=a pS E E G F μ，满足抗滑稳定性验算要求。
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（一）设计资料：
物理力学指标：天然工况：γ1=20.7kN/m3，φ1=18.6°，C1=36kPa
饱和工况：γ2=21.3kN/m3，φ2=15.5°，C2=29kPa
根据岩性及地层情况，由于在滑面以上还存在有筑填土层（Q4me）和含碎石粉质粘土（Q4dl+el）层厚约为1.2m，取该土层的抗滑地基系数为m=70000KN/ ，则滑面处的地基系数采用
抗滑桩采用C25钢筋混凝土，其弹性模量Eh=28× KPa，桩断面为b×a=2m×3m的矩形，截面S=6m2，截面模量 3m3，截面对桩中心惯性矩 4.5m4，相对刚度系数EI＝0.85EI＝107100000m2，桩的中心距l=5m，桩的计算宽度Bp=b+1=3m，桩的埋深为6m。
（二）采用m法计算桩身的内力
（四）单桩工作量的计算
挖土量：1.14×2×3=6.84
挖石量：6×2×3=36
混凝土用量：14.8×2×3=88.8
纵筋受拉用量：21根HRB335 Φ32mm作为纵筋
21×14.8=310.8m
纵向构造钢筋用量：17根HRB335 Φ26mm作为构造纵筋
17×14.8=251.6m
箍筋用量：箍筋采用四支箍，箍筋采用HPB235 Φ16mm作为箍筋
先对是否配箍筋抵抗弯矩进行验算：
可见，设计剪力小于混凝土提供的抗剪能力，只需要配置构造箍筋即可，取4Φ16mm＠400
上述计算出的纵向受力钢筋布置于截面受拉侧，即抗滑桩的内侧。受压侧布置构造钢筋以形成骨架，此处选7根HPB235级Φ26mm，另外，各选7根HRB335级Φ26mm布置于抗滑桩的两侧边，见右图。
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（一）设计参数
天然工况r1=20.7 kN/m3C=36kPa，φ=18.6°