桥工程碗扣式支架计算书
碗扣架检算书
计算书一、荷载按相关技术规范，作用于支架的荷载可分为永久荷载（恒载）与可变荷载（活载）。
本桥支架系统主要有以下六种荷载：（1）混凝土容重3/24mkN；（2）外模自重2/2.1mkN，底模自重2/8.0mkN；（3）施工荷载按2/5.2mkN计算；（4）混凝土振捣荷载按2/0.1mkN计算；（5）方木荷载按2/5.0mkN计算；（6）支架荷载按2/45.24.1120/3.4mkN=⨯计算。
计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值，永久荷载载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.4。
二、承载力检算1.立杆1.1 轴力检算作用于脚手架的荷载为：一般段面荷载集度：222222231/72.854.1)/5.2/0.1(2.1]/45.2/5.0/8.0/2.1)/246.2[(mkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmf=⨯++⨯++++⨯=倒角段面荷载集度：222222232/24.974.1)/5.2/0.1(2.1]/45.2/5.0/8.0/2.1)/240.3[(mkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmf=⨯++⨯++++⨯=一般段处单杆轴力：kN m m m kN b a f N 86.306.06.0/72.8521111=⨯⨯=⨯⨯=倒角段处单杆轴力：kN m m m kN b a f N 50.173.06.0/24.9722222=⨯⨯=⨯⨯=公式说明：11,b a ——一般断面处支架布置长宽间距； 22,b a ——倒角断面处支架布置长宽间距；MPa cm MPa A N 13.8389.4170][][=⨯==σ故支架单杆最大轴力为)(13.8386.30允许轴力kN kN <，满足要求。
1.2 压应力检算单杆截面面积为：22289055.44)1.48.4(14.3cm A =÷-⨯=单杆压应力为：MPa cmkN A N 101.6389055.486.30211===σ MPa cm kN A N 783.3589055.45.17222===σ 立杆的允许应力为MPa 170][=σ，故立杆安全系数为：694.2101.63170][1===MPa MPa k σσ 故立杆的最大压应力满足要求。
碗扣支架计算书
西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005 ）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005 ）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
碗扣式支架及模板荷载计算_secret
碗扣式支架及模板荷载计算一、WDJ 碗扣式支架的设计计算为简化计算，计算采用的断面形式为主线标准断面预应力连续混凝土箱梁断面进行计算，该断面为两端腹板和底板厚度渐变段最厚的断面，以增加保险系数，其计算简图如下图所示：碗扣式支架标准断面计算简图a.结构物每延米重量W如上图所示，将其横断面分成若干部分，求其面积为：321022A A A A A -⨯-⨯-=根据电脑计算，得其面积如下：267.1895.5254.5279.328.43m A =-⨯-⨯-=m kN A q c /42.48567.18261=⨯=⨯=γ式中：c γ——钢筋混凝土的容重，263/m kN ；A ——箱梁截面积，m 2；1q ——箱身每延米重量，m kN /；b.箱梁横梁重量。
两侧实体长度为1.125m ，则每跨的横隔墙重量为：()21'226V nV W += 将其平均到整跨中：()L V nV q /26212+=式中：2q ——每延米分配的中、端横梁重量，m kN /；n ——中横梁数量，个：1V 、2V ——每个中、端横梁体积，当跨径相同时取V 2，当跨径不等时，应取各墩端横梁体积的一半，m 3。
则有： ()m kN q /40.845.23/2125.128.4300262=⨯⨯+⨯=c ．临时荷载重量临时荷载主要有：内外模板的单位面积重量1G ，取2/5.1m kN ；施工人员、施工料具运输、堆放荷载2G ，根据《路桥施工计算手册》，取为2/0.1m kN ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载3G ，取为2/0.2m kN ；振捣混凝土时产生的荷载4G ，取为2/0.2m kN 。
由上可得结构物单位面积重量：()()2432121//m kN G G G G B q q W +++++=式中：B ——结构物底面宽度，m ；()2/75.300.20.20.15.15.23/40.8442.485m kN W =+++++=d ．WDJ 碗扣型多功能支架受力计算根据WDJ 碗扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为： 当横杆竖向步距为600mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN ； 当横杆竖向步距为1200mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为30kN ； 当横杆竖向步距为1800mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为25kN ；当横杆竖向步距为2400mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为20kN ； 根据上述结构物单位面积重量，以及常规做法，立杆布置为顺桥向900mm ，横桥向为600mm ，步距1200mm ，单杆受力为：kN P kN W b a P 30][61.1675.306.09.0=<=⨯⨯=⨯⨯=由于计算时是按平均布载，所以在腹板及横梁下将横杆步距加密到600mm 。
现浇支梁碗扣式支架计算书
现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书一、工程概况：桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。
桥址于DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。
跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。
XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。
小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。
距线位150m左右。
为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。
XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。
二、结构形式现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为纵断面形式横断面形式2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。
三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。
满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。
根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。
丰源河大桥现浇箱梁碗扣式支架受力计算书
全 系数 ｒ ． ， ＝１ ２ 以全 部重 量作 用 于底 板 上计 算单 位
面积压力 Ｆ ＝Ｇ ×ｒ÷Ｓ＝３ ７ ６ Ｎ ×１ ２÷（ ｍ × １ ６４ ｋ ． ６
１８ － １３Ｎ ｍ ７ ｍ）－ ． ｋ ／ － ４ （） ２ 施工 荷载 ： Ｆ ＝ ．ｋ ／ 取 ２ ２５Ｎ ｍ
（ ） 捣 混凝 土产生 荷载 ： Ｆ ＝ ．ｋ ／ ３振 取 ２０ Ｎ ｍ
翼 缘板宽 ３ １５ 梁体 为等 高 ２ ０ ． ７ ｍ， ． ｍ。本 桥在左 幅 ０
丰 源河 大桥现 浇梁 支架在 一般 地段采 用满 堂式
脚 手架 ， 手 架纵横 向间距 均 为 ０ ９ × ． ｍ， 脚 。 ｍ ０ ９ 横杆
号 台 、 幅 ６号 台设 置 ８ 右 Ｏ型伸缩 缝 ， 左 幅 ５号 墩 、 在
１ ｍ， ８ 右幅为 １ ２ ３ ３＋ ６ ８＋ ６＋ ６× ２ ｍ。上 部 预 应 力混
严 禁 在施工 场地 内形 成积水 ， 成地基 不均匀 沉 降 ， 造
引起支 架失 稳 ， 出现安 全 隐患和 事故 。
４ 现 浇梁支 架 形式
凝 土连 续箱梁 （６＋３ ３＋ ６ ， ２ ６× ２ ｍ） 钢筋 混凝 土 简支 箱梁 （８ 。本 桥左 幅第 ２孔 、 幅 第 ３孔跨 越 龙 １ｍ） 右 王线 。桥宽 为 １．５ 单 箱 单 室 ， ２ ３ｍ， 底板 宽 为 ６ ０ ． ｍ，
公式 ， 为今后现浇箱梁支架计 算提供 了很好的参考。 关键词 ： 现浇葙梁； 扣式支架 ； 碗 受力计算 中图分类号 ：４ ８２ ３ Ｕ ４．１ 文献标 识码 ： Ｂ 文章 编号 ：６３—６５ （０ ０ ０ ０ ５ ０ １７ ０ ２ ２ １ ）２－ ０ ７— ４
１ 前 言
【VIP专享】碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。
为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。
设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。
整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。
模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
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现浇板模板(碗扣式支撑)计算书本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x 取0.9m。
为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。
设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。
整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。
模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。
此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000×152/6=3.75×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值（包括板中钢筋自重）：x2＝0.5×25×1=12.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3＝1×1 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x4=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2)×1.2=(0.3+12.5)×1.2=15.36kN/m；q1 =(x3+x4)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 =0.08×15.36×0.32+0.1×4.2×0.32=0.147kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2= -0.1×15.36×0.32-0.117×4.2×0.32=-0.182kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。
M max=0.182kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ =0.182×106 /(3.75×104)=4.85N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ =4.85N/mm2小于抗弯强度设计值 f m =13N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1l c+0.617q1l c=0.6×15.36×0.3+0.617×4.2×0.3=3.54kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ =3×3540/(2×1000×18)=0.295N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ =0.295N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.4N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000×153/12=2.81×105 mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：f=0.677 （x1+x2+x3+x4）L4/100EI=0.677*15.8*10-3*3004 /100*6000*2.81*105= ν =0.513mm；底模面板的挠度计算值ν =0.513mm小于挠度设计值[v]=L/400=300/400=0.75mm ，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算根据第一节荷载分析，恒载g2和活载q2按线性比取值，则底模的荷载设计值为：g2 = g1*0.3=15.36*0.3=4.608kN/m；q2= q1*0.3=4.2 *0.3=1.26kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M max= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×4.608×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.492kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=100×1002/6=16.666×104 mm3；σ =0.492×106/(16.666×104)=2.952N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ =2.952N/mm2小于抗弯强度设计值f m =13N/mm2 ，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2l a+0.617q2l a=0.6×4.608×0.9+0.617×1.26×0.9=3.19kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ =0.478N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ =0.478N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.9N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=100×1003/12=8.333×106 mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：ν =0.677*（x1+x2+x3+x4）*L4/(100×E×I)=0.935 mm；底模方木的挠度计算值ν =0.935mm 小于挠度设计值[v] =900/400= 2.25mm ，满足要求。
（三）托梁受力验算根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
（1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；方木所传集中荷载：取中间区段单根方木线荷载为q=0.9*（g1+q1）=0.9*（15.36+4.2）=17.6KN/m（2）强度与刚度验算托梁采用：木方 : 100×100mm；方木截面抵抗矩 W=bh2/6=100×1002/6=16.666×104 mm3方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=100×1003/12=8.333×106 mm4；方木跨中最大弯矩M=0.125qL2=0.125*17.6*0.92=1.782KN·m方木抗弯强度验算：根据公式：得σ=1.782*106/16.666*104=10.6N/mm2托梁方木的受弯强度计算值σ =10.6N/mm2小于抗弯强度设计值f m =13N/mm2 ，满足要求。
⑶托梁方木抗剪强度验算方木中点处剪力Q=0.625qL=0.625*17.6*0.9=9.9 kN，则最大剪应力为：τ=3Q/2bh=3*9.9/2*100*100=1.485N/mm2所以，底模方木的抗剪强度τ =1.485N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.9N/mm2满足要求。
⑷托梁方木挠度验算ν =0.677*q*L4/(100×E×I)=1.042 mm；底模方木的挠度计算值ν =1.042mm < 挠度设计值[v] =900/400=2.25mm ，满足要求。
（三）碗口支架受力验算碗扣支架立杆的截面特性，外径D=48mm，壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2 ，惯性矩I=121900 mm4，抵抗距W=5080 mm3，回转半径i=15.78mm，抗弯设计强度f m=205 N/mm2。
每根立杆所承受荷载按其支撑面积计算，即P1=Lx*Ly*（ g1+q1） =0.9*0.9*（15.36+4.2）=15.84KN支架高度按最大高度5m计算，根据规范要求，支架自重按支架高度乘以0.15KN/m计算，可得单根支架自重：P2=0.15*5=0.75KN/m 单根钢管所受最大荷载：N= P1+ P2=16.59KN钢管的最大应力计算值 σ = N/A=16.59*103N/489mm2=33.93N/mm2；支撑钢管的抗弯、抗压和抗拉强度设计值 f m=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 σ =33.93 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 f m=205 N/mm2,满足要求!（四）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。
支架立杆的轴向力设计值N为：N= P1+ P2=16.59KN（2）立杆稳定性验算。
按下式验算N/φA≤fφ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；A --立杆的截面面积，取489 mm2；f—钢材强度设计值，取f=205N/mm2；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m；则支架长细比为：λ=l0/i=1400/15.78=88.71，根据钢管轴心受压构件稳定系数表查得：φ=0.667σ =1.05×N/(φA)=1.05×16.59×103 /(0.667×489)=53.4N/mm2；立杆的受压强度计算值σ =53.4N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。