碗扣支架计算书
32m现浇箱梁碗扣式支架计算书
附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。
支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。
横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
箱梁混凝土一次浇筑完成。
2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。
2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。
32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。
箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。
碗扣支架计算书
至高铁DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团通宇公路研究所二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规（GB50009-2012）4、钢结构设计规（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规（TB10002.3-2005 ）6、铁路桥涵设计基本规（TB10002.1-2005 ）三、工程概况至高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm ）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
11.8m厚腹板0.6x0.6m碗扣支架计算书
碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
架体结构重要性系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，脚手架步距 h=0.60m。
钢管规格：Φ48.3×3.5;立杆钢管类型选择：LG-A-180(1800);横向水平杆钢管类型选择：SPG-60(600);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
内龙骨采用100.×100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
顶托梁采用100.×150.mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
施工均布荷载标准值2.50kN/m2，堆放荷载标准值2.00kN/m2。
地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
图碗扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元依据《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018规定：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
碗扣式脚手架计算书
碗扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架参数碗扣脚手架剖面图碗扣脚手架正面图碗扣脚手架平面图三、横向水平杆验算横向水平杆钢管类型SPG-90(Φ48X900)横向水平杆自重G khg(kN) 0.036单跨间水平杆根数n jg 2 间水平杆布置方式1步1设横向水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横向水平杆截面惯性矩I(mm4) 121900横向水平杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向水平杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 承载能力极限状态q=γ0×[1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+1.4G kzj×l a/(n jg+1)]=1×[1.2×(0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×2.000×1.50/(2.00+1)]=1.658kN/m正常使用极限状态q'=G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+G kzj×l a/(n jg+1)=0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+2×1.5/(2+1) =1.215kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.658×0.902/8=0.168kN.mσ=M max/W=0.168×106/5080=33.046N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q'l b4/(384EI)=5×1.215×9004/(384×206000×121900)=0.413mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=1.658×0.90/2=0.746kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.215×0.90/2=0.547kN4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b/2=1.658×0.90/2=0.746kN≤[τ]=25kN满足要求！四、间水平杆验算单跨间水平杆根数n jg 2 间水平杆布置方式1步1设间水平杆钢管类型JSPG-90 间水平杆自重G kjg(kN) 0.044间水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 间水平杆截面惯性矩I(mm4) 121900间水平杆弹性模量E(N/mm2) 206000 间水平杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 承载能力极限状态q=γ0×[1.2×(G kjs/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×G kzj×l a /(n jg+1)]=1×[1.2×(0.044/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×2.000×1.50/(2.00+1)]=1.669k N/m正常使用极限状态q'=G kjs/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+G kzj×l a/(n jg+1)=0.044/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+2×1.5/(2+1)=1.224kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.669×0.902/8=0.169kN.mσ=M max/W=0.169×106/5080=33.258N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q'l b4/(384EI)=5×1.224×9004/(384×206000×121900)=0.416mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=1.669×0.90/2=0.751kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.224×0.90/2=0.551kN4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b/2=1.669×0.90/2=0.751kN≤[τ]=25kN满足要求！五、纵向水平杆验算由上节可知F1=R1=0.751kN/mq=γ0×1.2×G kzg/l a=1×1.2×0.060/1.50=0.048kN/m正常使用极限状态F1'=R1'=0.551kN/mq'=G kzg/l a=0.060/1.50=0.040kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.389×106/5080=76.575N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=2.734mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1500.00/150，10] =10.00mm满足要求！3、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部=0.787kN≤[τ]=25kN满足要求！4、下碗扣组焊后剪切强度验算τ端部=2×0.787+0.746=2.320kN≤[τ]=60kN满足要求！六、荷载计算立杆钢管类型LG-A-180(Φ48X180立杆自重G kl(kN) 0.1020)外斜杆材料形式专用斜杆专用外斜杆WXG-1518(Φ48 ×2340)外斜杆自重G kwg(kN) 0.093 外斜杆布置5跨1设1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G kl/1.80=19.800×0.102/1.80=1.122kN内立杆：NG1k1=1.122kN(2)、纵向水平杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.060×(10.00+1)=0.660kN内立杆：NG1k2=0.660kN(3)、横向水平杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.036×(10.00+1)/2=0.198kN内立杆：NG1k3=0.198kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×1/5=0.093×10.00×1/5=0.186kN1/5表示专用外斜杆5跨1设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×G ksg×(l a2+l b2)0.5×1/10/2=(10.00+1)×0.038×(1.502+0.902)0.5×1/10/2=0.037k N1/10表示钢管扣件水平斜杆10步1设内立杆：NG1k5=0.037kN(6)、间水平杆的自重标准值N G1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg×1/1/2=(10.00+1)×2.00×0.044×1/1/2=0.484kN 1/1表示间水平杆1步1设内立杆：NG1k6=0.484kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5+NG1k6=1.122+0.66+0.198+0.186+0.037+0.484=2.687kN；内立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5+NG1k6=1.122+0.66+0.198+0.037+0.484=2.501kN；2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(10.00+1)×1.50×0.90×0.350×1/2/2=1.299kN；1/2表示脚手板2步1设内立杆：NG2k1=1.299kN；(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/2 =(10.00+1)×1.50×0.170×1/2=1.403kN；1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.010×1.50×19.80=0.297kN；构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.299+1.403+0.297=2.999kN；内立杆：NG2k=NG2k1=1.299=1.299kN；单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/2= 1.50×0.90×(2.00×2.00)/2=2.700kN；内立杆：NQ1k=2.700kN；组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.687+2.999)+1.4×2.700=10.603kN 内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.501+1.299)+1.4×2.700=8.340kN 七、立杆稳定性验算l0=kμh=1×1.55×1800=2790mm长细比λ=l0/i=2790/15.800=176.582≤230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμh=1.155×1.55×1800=3222.45mm长细比λ=l0/i=3222.45/15.8=203.953查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表C.0.1得，φ= 0.175M w=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζw k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.195×1.5×3.62)=0.096kN·m 立杆的轴心压力设计值N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.687+2.999)+1.4×2.700=10.603kN σ=γ0×[N/(φA)+M w/W]=1×[10602.52/(0.175×489.00)+0.096×106/5080]=142.702N/mm2≤ [f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算Lw k l l k a长细比λ=l0/i=600.00/15.80=37.975，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表C.0.1得，φ= 0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3.00kN。
盘扣式模板支架计算书
盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《钢结构通用规范》GB55006-2021《木结构通用规范》GB55005-2021《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《承插型盘扣式钢管支架构件》JG/T 503-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:立杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2水平杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2,钢管强度折减系数取1.00,结构重要性系数取1.00；承载力设计值调整系数取1.00；考虑脚手架重复使用和折旧情况：立杆钢管强度设计值取300.0N/mm2，水平钢管强度设计值取300.0N/mm2。
模板支架搭设高度为11.7m，梁截面B×D=350mm×700mm，梁底立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h'=0.00m，梁板共用立杆的横距为0.90m，纵距为0.90m，梁板共用立杆纵距为0.90m立杆钢管选择：φ48.00×3.20mm横杆钢管选择：φ48.00×3.20mm梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15.00mm，剪切强度1.40N/mm2，抗弯强度17.00N/mm2，弹性模量9000.00N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
碗扣支架计算书
干板沟特大桥( 40+64+40) m 连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程( TB10110-2011)2、铁路桥涵施工规范( TB10203-2002)3、建筑结构荷载规范( GB50009-2012)4、钢结构设计规范( GB50017-2014)5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范( )6、铁路桥涵设计基本规范( )三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138干+板沟特大桥( 40+64+40) m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125 两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20 工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm× 10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm 间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45 度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图 1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图 2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）取用。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
现浇支梁碗扣式支架计算书
现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书一、工程概况：桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。
桥址于DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。
跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。
XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。
小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。
距线位150m左右。
为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。
XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。
二、结构形式现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为纵断面形式横断面形式2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。
三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。
满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。
根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。
碗扣支架计算书
西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005 ）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005 ）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm 。
支架在桥纵向每360cm 间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm ）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm ）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
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目录一、计算概况 (3)二、计算依据 (3)三、荷载分析 (3)四、设计计算参数确定 (4)五、底板底模竹胶板计算 (5)（一）跨中A-A断面荷载计算 (5)1、荷载分析 (5)2、强度计算 (6)3、刚度验算 (6)（二）跨边B-B断面荷载计算 (6)1、荷载分析 (7)2、强度计算 (7)3、刚度验算 (8)六、腹板钢模板计算 (8)（一）水平荷载 (8)（二）截面参数及材料力学性能指标 (8)（三）承载力检算 (9)1、强度 (9)2、刚度 (9)七、底模纵向方木计算 (9)（一）跨中A-A断面荷载计算 (9)1、荷载分析 (10)2、强度计算 (10)3、刚度验算 (11)（二）跨边B-B断面荷载计算 (11)1、荷载分析 (11)2、强度计算 (12)3、刚度验算 (12)八、底模横向方木计算 (13)（一）跨中A-A断面荷载计算 (13)1、荷载分析 (13)2、强度计算 (14)3、刚度验算 (15)（二）跨边B-B断面荷载计算 (15)1、荷载分析 (16)2、强度计算 (16)3、刚度验算 (17)九、贝雷梁钢管支架受力计算 (17)（一）跨中A-A断面荷载计算 (18)1、荷载分析（S1、S3部分立杆间距为0.9m时） (18)2、荷载分析（S2、S4部分立杆间距为0.6m时） (19)（二）跨边B-B断面荷载计算 (20)1、荷载分析（S1部分立杆间距为0.9m时） (20)2、荷载分析（S2部分立杆间距为0.6m时） (21)十、贝雷梁钢管支架重量计算 (22)十一、垫层混凝土强度验算 (24)（一）跨中A-A断面荷载计算 (24)1、荷载分析（S1、S3部分，支架间距90cm×120cm） (24)2、荷载分析（S2、S4部分，支架间距60cm×120cm） (25)（二）跨边B-B断面荷载计算 (26)1、荷载分析（S1部分，立杆横向间距0.9m） (26)2、荷载分析（S2部分，立杆横向间距0.6m） (27)十二、地基土承载力验算 (28)一、计算概况景阳下行线桥标准桥宽13m，采用单箱双室斜腹板断面。
等截面预应力混凝土连续箱梁梁高1.5m或1.7m，顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板宽2m，跨中处腹板宽0.5m，支点处腹板宽0.7m。
第十一联(JY-X30～JY-X33)跨度最大，各跨度分别为30m+30m+30m +30m，JY-X30～JY-X33跨为斜腹板单箱双室箱梁，箱中心高1.7米，箱梁桥面总宽度为13米，梁底宽度为8.1米，梁体混凝土强度等级为C50，因此对该联进行受力验算。
箱梁除曲线段侧模采用钢模板以外，其余均采用定型钢模板，底模采用板厚为15mm 竹胶板，竹胶板后背10×10横向方木，方木间距25cm，横向方木下铺设纵向方木，纵向方木采用10×10或10号槽钢，纵向方木在梁端处间距为60cm，在跨中部位间距为90cm。
立杆布置为：横桥向翼缘板下侧间距90cm，底板下侧间距60cm，顺桥向梁端间距60cm，跨中及其他部位间距90cm。
立杆步高120cm，整个支架在顺桥向与横桥向均设置斜向剪刀撑，以增加整个支架的稳定性。
地基处理方式为：地基开挖后进行50厘米厚6%灰土换填，灰土换填后进行地基承载力测试，此时地基承载力不得小于200kpa，然后回填60厘米山皮石，并采用震动压路机碾压密实，最后在山皮石上浇筑20厘米厚C15混凝土，四周预留排水边沟。
（详见附图）地基处理宽度大于箱梁水平投影宽度2米以上。
贝雷梁钢管支架搭设完成后必须对支架进行预压，预压满足要求后方可进行相应的现浇梁施工。
二、计算依据《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011 ）；《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《公路施工手册－桥涵》（上、下册）（2000年3月，第一版）《路桥施工计算手册》《公路桥涵手册-基本资料》《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008)三、荷载分析箱梁横截面为左右对称结构，将整个横断面分为S1-S4部分，根据需要分别对每个断面进行验算，每个断面图及断面面积如下：A断面（单位：cm）第1部分：S1=1.084m2 第2部分：S2=1.613m2第3部分：S3=0.987m2第4部分：S4=1.614m2B-B断面（单位：cm）A1部分：S1=1.314m2 A2部分：S2=6.89m2四、设计计算参数确定施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载2.5 KN/m2；倾倒混凝土冲击荷载2.0 KN/m2；振捣荷载2.0 KN/m2；模板、支架自重2.5 KN/m2；钢筋混凝土容重取：26kN/m3；钢材弹性模量取：2.1×105Mpa；验算倾覆稳定系数1.3。
模板挠度不大于模板构件跨度的1/250，杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400。
五、底板底模竹胶板计算箱梁支架现浇施工底模采用竹15mm 胶板，竹胶板底部方木间距取25cm 。
木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：[]Mpa 12=σ，[]Mpa 3.1=τ，Mpa E 3109⨯=竹胶合模板选用厚度15mm ，1米宽竹胶板的截面几何特性计算结果如下：34221075.31510006161mm bh W ⨯=⨯⨯==45331081.2151000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==（一）跨中A-A 断面荷载计算竹胶板在该断面按照跨度0.25米的简支梁进行计算，计算模式如下：单位：mm1、荷载分析（1）模板及支架： Kpa q 5.21=（2）混凝土：2q 取S1-S4中压应力最大值123426 1.084/2.4511.50426 1.613/1.138.125260.987/2.112.2226 1.614/1.724.685S S S S q kpaq kpaq kpaq kpa=⨯==⨯==⨯==⨯=取kpa 13.832=q（3）人群机具：Kpa q 5.23=（4）倾倒：Kpa q 0.24=（5）振捣：5 2.0q kpa =（6）其他荷载：6q 根据实际情况不考虑2、强度计算荷载组合采用1+2+3+4+5+6，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，所以 Kpa q 356.570.20.24.15.213.385.22.1=+⨯+++⨯=）（）（转化为竹胶板线荷载，按照竹胶板平均承载：m KN q /356.571356.57=⨯=[]Mpa Mpa W M 126.91075.3106.345max max =<=⨯⨯==σσ 满足要求KN ql Q 773.1525.0356.571.11.1max =⨯⨯==[]MpaMpa bh Q 3.105.115100010773.153max=<=⨯⨯==ττ 满足要求3、刚度验算荷载组合采用1+2+6，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，所以 Kpa q 756.4813.382.15.22.1=⨯+⨯=转化为竹胶板线荷载，按照竹胶板平均承载：m KN q /756.481756.48=⨯=mmEI ql f 588.01081.2109128250756.481285344max =⨯⨯⨯⨯⨯==400141712506.0max<==l f 满足要求（二）跨边B-B 断面荷载计算竹胶板在该断面按照跨度0.2米的简支梁进行计算，计算模式如下：m KN qL⋅=⨯⨯==36.025.0356.571.010M 22max单位：mm1、荷载分析（1）模板及支架： Kpa q 5.21=（2）混凝土： 1226 1.314/2.4513.94426 6.89/4.0544.232S S q kpaq kpa =⨯==⨯=取kpa 232.442=q（3）人群机具：Kpa q 5.23=（4）倾倒：Kpa q 0.24=（5）振捣：5 2.0q Kpa =（6）其他荷载：6q 根据实际情况不考虑2、强度计算荷载组合采用1+2+3+4+5+6，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，所以Kpa q 332.550.20.24.15.2232.445.22.1=+⨯+++⨯=）（）（转化为竹胶板线荷载，按照竹胶板平均承载：m KN q /332.551332.55=⨯=m KN qL ⋅=⨯⨯==22.02.0332.551.010M 22max[]Mpa Mpa W M 1287.51075.3102.245max max =<=⨯⨯==σσ 满足要求KN ql Q 17.122.0332.551.11.1max =⨯⨯==[]Mpa Mpa bh Q 3.1811.01510001017.123max =<=⨯⨯==ττ 满足要求3、刚度验算荷载组合采用1+2+6，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，所以 Kpa q 078.56232.442.15.22.1=⨯+⨯=转化为竹胶板线荷载，按照竹胶板平均承载：m KN q /078.561078.56=⨯=mm EI ql f 277.01081.2109128200078.561285344max =⨯⨯⨯⨯⨯==0025.040010011.0250277.0max =<==l f 满足要求六、腹板钢模板计算 侧模采用δ＝8mm 的定型钢模板,纵向背带采用间距0.3米的6.3mm 槽钢。
（一）水平荷载混凝土侧压力：PM=0.22γt 0β1β2v1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m 3；t 0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t 0＝200/(T+15）,T 为砼温度℃，取5.7；β1—外加剂影响修正系数取1.2；β2—砼坍落度影响修正系数取1.15；v —混凝土浇注速度（m/h ）,取0.4P M =0.22×26×9.7×1.2×1.15×0.4/2=48.4KN/m2有效压头高度：h= P M /γ=48.4/26=1.86振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa水平荷载：q=(1.2×48.4+1.4×4.0) ×0.3=19.1kN/m（二）截面参数及材料力学性能指标截面抵抗距W =bh 2/6=300×82/6=3200mm 3惯性矩I=bh 3/12=300×83/12=12800mm 4查《路桥施工计算手册》1.2.2得钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.1×105MPa 。