大桥支架计算书(完整经典版)
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
大桥现浇箱梁支架计算书
右幅第一联【第五跨50m】支架计算书一、工程概况本项目为75省道南延工程椒江段第X合同段外沙分离大桥左幅第1、第2联，右幅第1联上部砼预应力连续箱梁支架搭设方案。
上述各联支架平均高度都在25米左右，最大高度28m。
其中，右幅第五跨、左幅第六跨横跨外沙路，为保证过往车辆的安全通行，特制定此计算书。
设计基准跨取右幅第一联第五孔，跨度为50m，若其满足，其余各孔均满足。
支架采用钢管柱+碗扣式支架，该跨碗扣式支架高度平均为4m；基础采用砼扩大基础，外沙路上采用条形基础，其余部位采用块状基础，临时墩采用φ70cm*8mm、φ60cm*8mm钢管柱，柱顶标高为21.66m，钢管柱顶设双拼I40b型工字钢为横向分配梁，梁上设置贝雷桁架为纵梁，纵梁顶、碗扣式支架底铺设10#槽钢的施工方案。
支架结构见图（支架纵断面详图）：二．计算依据一）、规范1、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）2、《公路桥涵钢结构及土结构设计规范》（JTJ 025-86）3、《公路桥涵施工技术规范》实施手册4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵设计技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《桥梁支架安全施工手册》7、《路桥施工计算手册》二）、荷载及参数1、手工计算荷载取值：①模板自重标准值木材重度6~7KN/m³，胶合板重度7.3KN/m³，钢材重度78.5KN/m³。
②钢筋混凝土自重取26KN/m³。
③施工人员及设备荷载标准计算模板及其小楞时取2.5KN/㎡，计算支架时取1.0 KN/㎡（路桥施工计算手册P172页）。
④振捣混凝土产生的荷载标准值：对水平模板取2KN/㎡，对垂直模板取4KN/㎡。
⑤混凝土浇筑冲击荷载取2KN/m²。
2、Midas计算荷载取值：①钢材重度78.5KN/m³（计算软件自动加载）。
②混凝土自重取26KN/m³。
桥跨式支架计算书资料
桥跨式支架计算书一、荷载计算根据箱梁的标准横断面图，可以计算出断面面积为18.124-4.524-4.516=9.084m2。
则箱梁自重荷载为9.084×26=236.184 KN/m。
根据钢平台及支架计算书，上部支架、模板、贝雷自重荷载：144 KN/m。
施工人员及机具产生的纵向均布荷载：24 KN/m。
砼浇筑产生的荷载：95 KN/m。
砼振捣产生的荷载：32 KN/m。
则计算均布荷载为q=236.184+144+24+95+32=531.184 KN/m。
二、跨式支架布置我项目部从设计院中借阅到XX路旧桥的相关图纸，查阅到旧桥基础为Φ1200钻孔灌注桩，嵌岩桩，桩基坐在中风化层。
因此跨式支架设计尽量对准旧桥桩基位置。
根据城市道路一条标准车道宽度为3.75米，桥下通车净空5米的标准，考虑到该桥重型车辆通行较多，经过调整确定桥下通车净空高度不小于5.5米，宽度不小4米，人行道高度不小于2米。
根据这一要求我项目部暂拟定跨式支架结构如下图所示。
AA下面对拟定结构进行验算。
三、结构验算1、H60型钢验算按照简支梁计算，跨径l=6.1米。
H60型钢的截面抵抗矩为W60=2610cm3，截面惯性矩为I60=78200cm4。
M max=ql2/8=531.184×6.12/8=2470.67kN·m；[σw]=M max/nW60，145=2470.67/（n×2610），n≈7。
为对应上部支架间距，顶部H60型钢也按照0.9米间距布置。
则在箱梁底板部分布置7÷0.9≈9根H60型钢，两侧悬臂下各布置4÷0.9≈5根H60型钢。
满足强度计算要求。
f=（5ql4）/（384E·n·I60）=（5×531.184×6.14）/（384×2.1×105×7×78200）=0.008m<l/400=0.015m满足挠度要求。
毛坪大桥现浇箱梁支架计算书
K31+298毛坪大桥满堂支架现浇箱梁计算书一、概述K31+298毛坪大桥设计与五里川互通相接，相接部位桥梁宽度为渐变，渐变处设计采用现浇箱梁。
全桥共有9联现浇箱梁，左幅5联（第4联～第8联），右幅4联（第5联～第8联）。
现浇箱梁上部结构桥跨组合情况为左幅：3×25+4×25+4×25+3×24+(16+25+25)，右幅：3×25+3×25+3×24+(25+25+16)。
左幅各联施工顺序：6→5、7→4、8，右幅各联施工顺序：5、6→7→8。
各联除左幅第6联为两端张拉以外，均为单端张拉。
二、箱梁设计情况全桥箱梁高度均为1.5m。
跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm。
翼板宽度2m，翼板端部厚度15cm，翼板根部45cm。
腹板高度105cm，厚度由梁端70cm向跨中50cm渐变。
箱梁横断面如下图：跨中根据以上数据可以看出，全桥9联箱梁除跨度和室数不同外，其它尺寸均相同。
所以在满堂支架设计时仅按其中一种情况进行设计，以左幅第8联为例进行验算。
无论计算支架、底模板、横向木方、纵向木方及门架处工字钢等均按最不利情况进行验算。
三、支架搭设方案1、基础处理（1）受施工场地限制桩基施工的泥浆坑设置在桥位处，基础施工时先将泥浆、钻渣及泥浆扰动的土体清除干净，然后逐层回填碎石土至原地表以上50cm，回填过程中控制每层厚度不大于30cm，且需要分层压实，压实度不小于96%，振动压路机碾压不到的死角部位采用小型压实机具碾压密实。
（2）原地表整平后进行填前碾压，如原地表地基承载力达不到200kpa则进行换填碎石土处理。
然后在原地表上分两层填筑50cm厚碎石土，碾压至压实度达到96%。
碎石土垫层顶面设置1%单向排水横坡。
（3）在碎石土垫层上浇筑厚度为15cm的C15混凝土，混凝土垫层比翼板端部宽出1m。
在垫层边部设置底宽30cm，深40cm，边坡1:0.5的排水沟，排水沟采用水泥砂浆抹面防护。
桥梁支架计算
（一）支架强度验算1．荷载计算a、钢筋砼：a＝25.48KN/m3b、施工荷载标准值：b＝1.0KN/㎡C、振捣砼荷载标准值：c＝2.5KN/㎡d、支架及模板荷载：d＝1.0KN/㎡2．立杆的极限荷载取值查《公路桥涵施工计算手册》表8－34步距为1.2，Ф48×3㎜的钢管允许荷载26.78KN.3．桥面板自重计算(以5号桥为例)a、桥面板位面积S=148.8㎡（上面板）。
Ga＝148.8㎡×0.2m×25.48KN/m3 ＝758.3KNb、纵向肋板处桥梁面积S=88㎡Gb＝88㎡×25.48KN/m3×0.25＝560.6KNc、横向勒板处桥梁面积S=27.9㎡Gc＝27.9㎡×0.25m×25.48 KN/m3＝17.3KN4．整体强度计算G总＝1.2G+1.4SQ=1.2×1336.2＋1.4×4.5×9.3×16＝2540.9KN立杆数量N=16*16=256根。
每根立杆承受荷载为G单＝2540.9/256=10KN＜[N]=26.78KN5．最不利截面强度计算，桥面板最大荷载在纵向肋板端头处。
a、纵向肋板端头处每米面积S=0.3米宽*1.3米高=0.39㎡G最不利=1.2系数×0.39㎡×25.48KN/m3+1.4系数×0.39㎡×4.5KN/㎡=14.4 KN 肋板沿前进方向间距0.5米, 肋板两边各搭设一根钢管，两根钢管之间搭设10CM正方形松木方。
端头只用两个钢管。
G=14.4 KN/2=7.2 KN＜[N]=26.78KN满足要（二）稳定性验算1．地基承载力计算场地找平后用20t震动压路机碾压8遍，然后再铺筑厚30cm的石粉渣，用20震动压路机碾压8遍后用10cm水泥稳定料铺底压路机碾压6遍洒水养生7天。
地基承载完全达到要求，故地基承载力不必验算。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。
全桥布置为24.24+56.00+24.24 米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。
桥梁中心桩号为K1+410.000,桥梁起讫点桩号为K1+353.7〜K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。
本桥为双向六车道，全桥等宽。
桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63 米 (与斜腿相连形成拱状)，跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0 米，箱顶宽为24.99米，底宽20 米，悬臂长为2.495 米，悬臂根部厚0.45 米。
桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。
斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。
斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm高150〜263.1cm。
横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。
主桥上部构造施工采用整体支架现浇。
支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。
支架结构形式详见附图。
二、设计依据1 、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》；4、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004 )；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ；7、《路桥施工计算手册》；8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)；9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011。
三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示:图1:临时支架布置图四、边跨临时支架计算混凝土外框面积：A 41.64m 2 混凝土镂空面积：A 4 4.4 17.6 m 2混凝土实际截面面积：A A A 41.64 17.6 24.04m 24.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取26kN/m 3，施工荷载取3kN/m 2，梁底分配量采用工钢12.6,纵向主梁采用工钢45a ,支架顶部分配梁采用工山LJ IB亠舶II"IP IIP I Pi a I ii lli IhiIII 11 IIII.■丄-钢45a。
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大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
1.2现场调查、施工能力及类似工程施工工法、科技成果和经验；我单位为完成本合同段工程拟投入的管理人员、专业技术人员、机械设备等资源。
1.1建筑部颁布的《建筑工程施工现场管理规定》、及国家建设工程强制性标准、《建筑施工手册》。
1.5国家、酒泉市有关部门颁布的环保、质量、合同、安全等方面的法律法规要求。
1.6国家、交通部现行的有关工程建设施工规范、验收标准、安全规则等。
《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2-2008）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）《公路工程技术标准范》（JTG/B01-2003）路桥施工计算手册建质【2009】87号等。
2.工程概况主梁结构为120m+120m预应力混凝土独塔双索面斜拉桥，桥梁宽37.6m，本桥主梁采用双边箱梁开口截面，预应力混凝土结构。
箱梁底面为平坡，箱梁中心处梁高3.2m，顶面为2%双向横坡，拉索锚固在主梁两侧，风嘴部分宽50cm。
标准段箱梁顶板厚30cm，底板以及两侧边腹板厚40cm，箱梁顶面全宽37.6m，外侧边腹板与顶板交汇处实体段为拉索锚固区与风嘴区，合计厚250cm，箱梁底板宽之和8m。
为了改善桥面板的受力，主梁纵向在顶板下缘设置了2道加劲肋，加劲肋宽30cm，高70cm，纵梁与桥面板相交处设20×20cm倒角。
主梁按照横梁位置划分梁段，全桥共划分2×20=40个梁段，桥塔无索区2×2=4个梁段，长24.8m；拉索区共2×17个标准梁段，每个标准梁段6m，共2×102m，端部无索区各1个梁段，梁段长2×5.48m，主梁分为2×（21.88+5×18）+16m共13个施工节段，主梁采用支架现浇。
3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用碗扣式脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，方木均采用东北落叶松，顺纹方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；横向设10×10cm的纵向方木，模板用15mm的优质竹胶合板。
主梁支架搭设采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm（斜腹板）+90cm×60cm×120cm（中间箱式）+60cm×60cm×120cm（斜腹板侧）支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中纵、横桥向斜撑每隔5格设一道。
4.现浇箱梁支架验算根据主梁分段长度、混凝土方量、主梁断面构造等分析，每号块主梁分3个中横梁，中横梁之间标准间距为6m，0#号块横梁间距为6.4m。
由于0#块主梁混凝土方量最大，且横梁间距离为6.4m，取0#块横梁间距离荷载进行计算可代表其他主梁段荷载验算。
6#块端横梁为实心混凝土，荷载较大，需单独计算。
0#块计算原则：分别以6.4m长0#块（砼方量最大，可代表1#~6#块）斜腹板、中梁，1#索张拉完后拆除中间箱式，保留两侧斜腹板支撑整体梁重为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
4.1荷载计算4.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0KN/㎡（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5 KN/㎡；当计算肋条下的梁时取1.5 KN/㎡；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0 KN/㎡。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0 KN/㎡，对侧板取4.0 KN/㎡。
⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0 KN/㎡。
⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重4.1.2荷载组合模板、支架设计计算荷载组合4.1.3荷载计算根据现浇箱梁结构特点，取0#块斜腹板、中梁的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
（1）0#块斜腹板自重：根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积（一半）A=15.7m2则：主桥0#块斜腹板支架每延米现浇段混凝土方量为15.7m³，则斜腹板箱梁每㎡所产生的荷载q1为：q斜=15.7×2600×10/10.65=38.33kN/㎡（2）0#块中梁自重：根据横断面图，用CAD算得梁体截面积（一半）A=2.74m2，则主梁中板每延米混凝土方量为2.74m³，均布荷载为q顶=2.74×2600×10/7.8=9.13KN/㎡。
（3）主桥0#A类横梁荷载：㎡。
A类横梁面积为2.1㎡，每延米混凝土量为2.1m³，均布荷载qA=2.1×2600×10/0.9=60.7KN/㎡。
（4）6#块端横梁为2.48m宽，3.2m高实心混凝土，每平方米均布荷载为q端=1×1×3.2×2600×10=83.2KN/㎡。
4.2结构检算4.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。
主梁支架构造图：4-1主梁支架标准纵断面4-2主梁支架横断面图- 3 -4-3主梁支架平面图- 3 -4.2.1.1立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=33kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=33kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=33.1kN）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；于是，（1）斜腹板立杆荷载有：NG1K=0.6×0.6×q斜=0.6×0.6×38.33=13.8KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.82)=2.1KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（13.8+0.36）+0.85×1.4×2.1=19.49KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
（2）中箱室有：NG1K=0.6×0.9×q顶=0.6×0.9×9.13=4.93KN NG2K=0.6×0.9×q2中=0.6×0.9×1.0=0.54KNΣNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.07)=2.74KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（4.93+0.54）+0.85×1.4×2.74=9.82KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
（3）A类横梁有：NG1K=0.6×0.6×q A=0.6×0.6×60.7=21.85KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.45)=1.96KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（21.85+0.36）+0.85×1.4×1.96=28.98KN,28.98KN为2根立杆的荷载，单根荷载为14.49KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
（4）6#端横梁有：NG1K=0.6×0.3×q端=0.6×0.3×83.2=14.98KNNG2K=0.6×0.3×q2=0.6×0.3×1.0=0.18KNΣNQK=0.6×0.3×(q3+q4+q7)=0.18×(1.0+2.0+2.45)=0.98KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（14.98+0.18）+0.85×1.4×0.98=19.36KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。