拱桥满堂支架计算书
拱桥满堂支架计算书
满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m³，钢筋数量共计182994.5kg。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=3.5mm）钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm（+0.025mm）弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载2.0KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载2.5KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载2.5KN/㎡e.风荷载标准值采用0.6KN/㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
满堂支架施工受力计算书
满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。
由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，f m=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。
(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量： E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。
2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2 内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。
4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载2=q m⨯KN•+2.0（=）⨯655.11.260583.1.0翼（2）腹板混凝土荷载2KN•q m3⨯=⨯=26.48.1835.05腹（3）底板混凝土荷载2=KN•q m⨯⨯=）+（6.033.395.26.1056.0底（4）内模及底模荷载2KN•=q m5.1内（5）外膜及排架荷载20.4q m KN •=外（6）人群及机具荷载25.2q m KN •=人（7）倾倒和振捣混凝土荷载20.4q m KN •=倾3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算 腹板下组合荷载为：m 28.1090.45.248.832.1q •=++⨯=KN ）（腹组面板为20mm 厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm ，计算宽度1000mm 。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
拱桥现浇拱圈满堂支架计算书(行业文书)
拱桥现浇拱圈满堂脚手架计算书一、荷载分析本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数：1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26；施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4；武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。
3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；4.拱圈参数拱圈的计算厚度(mm):500.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.22/6 = 21600 mm3；I = 90×1.23/12 = 129600mm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 26×0.5×0.9+0.5×0.9 = 12.15 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 4×0.9= 3.6 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q1=1.2×12.15+1.4×3.6=19.62kN/m；q2=1.35×12.15+1.4×0.7×3.6=19.931kN/m按q2取值。
拱桥现浇拱圈满堂支架计算书
拱桥现浇拱圈满堂支架计算书4.拱圈参数拱圈的计算厚度(mm):500.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.22/6 = 21600 mm3；I = 90×1.23/12 = 129600mm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 26×0.5×0.9+0.5×0.9 = 12.15 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 4×0.9= 3.6 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q1=1.2×12.15+1.4×3.6=19.62kN/m；q2=1.35×12.15+1.4×0.7×3.6=19.931kN/m按q2取值。
最大弯矩 M=0.1*19.931*3002= 179379 N.m；面板最大应力计算值σ =M/W= 179379/21600 = 8.3 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 8.3 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=12.15kN/m面板最大挠度计算值ν = 0.677*12.15*3004/(100*6500*12.96*104)=0.791 mm；面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.791 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5*10*10/6 = 83.33 cm3；I=5*10*10*10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 26*0.3*0.5+0.5*0.3 = 4.05 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 4*0.3 = 1.2 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q1=1.2×4.05+1.4×1.2=6.54kN/m；q2=1.35×4.05+1.4×0.7×1.2=6.64kN/m按q2取值。
满堂支架计算书
一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。
箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。
二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。
（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。
（3）水平杆步距为1.20m。
具体布置见满堂式支架设计图。
三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。
2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
计算断面见下图。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
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拱桥满堂支架计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
满堂支架计算书
一、工程概况
1、主拱肋截面采用宽，高的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计3，钢筋数量共计。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距
60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=）钢管，钢管壁厚不得小于 mm（+）弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二、满堂支架计算书
1、支架荷载分析计算依据
《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
《路桥施工计算手册》
其他现行规范。
2、荷载技术参数
a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡
b.振捣混凝土产生的荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）
c.施工人员、材料、机具荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）
d.模板、支架自重荷载㎡
e.风荷载标准值采用㎡
f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）
3、荷载值的确定
进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；
本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
4、荷载组合
以拱顶处支架和模板为验算对象，根据建筑施工碗扣脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。
设计荷载主要考虑拱圈荷载、模板荷载、支架自重荷载和施工荷载，计算如下：
a、钢筋自重:183t=183t*10=1830 KN
b、C40混凝土工程量:3
混凝土自重:* **10=
平面面积：58*=2
拱圈钢筋混凝土自重荷载q1=（1830+）/＝m2
模板、支架自重荷载q2=㎡，并按均布荷载计算
施工人员、施工材料及机具重量，按均布荷载：q3=
混凝土灌注振捣：q4= KN
风荷载标准值采用：q5=
浇筑混凝土产生的水平荷载取：q6=
5、支架验算
（1）荷载
计算公式：N=*P1+*（P2+∑P）
P1=钢筋混凝土产生的竖向力=**q1=**=
P2=模板、支架施工中产生的轴向力=**q2=**=
∑P=**(q3+q4+q5+q6)=**+++=
N=*P1+*（P2+∑P）=*+*（+）=
根据《公路桥涵施工手册》表13-5碗扣式构件设计荷载值，横杆步距为120cm，每根立杆设计荷载为[N] =33KN, N<[N]能满足要求。
（2）立杆稳定性计算
N<φAf
钢管承受的垂直荷载N=20KN
脚手架钢管截面特性：立杆外直径48mm，壁厚，截面积A=506mm2
r0=，δ= ，L=120cm，查JGJ166-2008表截面面积A=489mm2
惯性矩I=*104mm
惯性半径i==
长细比λ=μL/i =120/=，取λ=80，查表知：稳定系数φ=；Q235钢的抗压强度（JGJ166-2008表）[σ]=205N/mm2,E=*105
N=20KN<φAf=*489*205)/103=，稳定性满足要求。
（3）地基承载力计算
根据现场实际情况，将现状砂石料碾压密实后地基承载力一般可以到250KPa以上，再填筑30cm厚碎石及浇筑25cm厚的C30混凝土层。
立杆纵、横距为90cm*60cm，基础结构厚度，取地基承载力系数（JGJ166-2008P20）。
底托底地基承载力计算：σ=N/A=*=㎡
砂石料地基：f=250*=100Kpa ；
C30混凝土抗压强度fc=
即原地基、碎石垫层及混凝土层三者结合使用，地基承载力能满足要求。
（4）扣件抗滑移计算
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)，碗扣式支架抗滑移能力远大于扣件式支架，故以扣件式为不利情况计算扣件抗滑移。
双扣件承载力设计值:16KN ； 扣件抗滑移承载力系数：；
本工程实际双扣件承载力：16*=；
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范抗滑移承载力计算公式：R ≤RC ，RC=；
R:水平杆传给立杆的竖向力设计值：由于纵向或横向水平杆与立杆连接时，将所有力传递给立杆，其立杆轴心设计值为N ，计算公式如下：
不组合风荷载时：N=∑NGK+∑NQK
组合风荷载时：N=∑NGK+*∑NQK
所以N= R ≤Rc
∑NGK ——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值综合（KN ）
∑NQK ——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值综合（KN ）
计算如下：
1）、永久荷载对立杆产生的轴向力荷载值：
①脚手架自重（KN ）查表（JGJ130—2011）：NG1=*=
②模板自重（KN ），模板自重为M2：NG2=**=
③钢筋混凝土楼板自重（KN ），钢筋混凝土楼板自重为㎡：NG3=***=
经计算NG=++=
2）、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土产生的荷载，施工活荷载标准值为㎡：NQ=**=；
N=*+** =+= =R<Rc=；
通过以上承载力计算能满足要求。
（5）模板计算
底模采用15mm 竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm 控制。
当模板相互连接成一个拱形整体时，类似于钢拱架，拱圈总荷载沿拱轴线水平和垂直方向向下传递至基础，又因其下搭设满堂支架的支撑，其强度和刚度远远满足安全使用的要求，就不再进行计算。
（6）支架抗风验算
风荷载作用下立杆的弯矩按以下式子进行计算：
201.410
k a w l l M ω= 其中： la 立杆纵距，l 0为立杆计算长度，k ω为横向风荷载标准值。
k ω =μZ μS ωW0
式中：μZ---风压高度变化系数，取
μS---脚手架风荷载体形系数，取
ω---脚手架挡风系数，取
W0---基本风压，计算中取。
k ω=××××= KN/m2。
22
01.4 1.40.10.6 2.10.0371010
k a w l l M KN m ω⨯⨯⨯===⋅ 考虑风荷载效应时，立杆稳定性按下式进行验算：
12 1.41.2 1.40.9()w N N N f A A w
ϕϕ++≤ 代入数据，得
*12601/**10-4+*2558/**10-4+*37/*10-6）
= < f =205Mpa;
因此支架抗风稳定性满足要求。
（7）预压试验计算
选用能装砂800~1000Kg 的预压试验专用砂袋，计算按800Kg/袋考虑，拱圈施工时总荷载为：*==1468978Kg 。
拱圈砂袋用量：1468978/800=1836个，计划1900个砂袋。