石拱桥支架结构计算书(贝雷梁承扣件钢管架)
拱桥满堂支架计算书
满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m³，钢筋数量共计182994.5kg。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=3.5mm）钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm（+0.025mm）弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载2.0KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载2.5KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载2.5KN/㎡e.风荷载标准值采用0.6KN/㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
贝雷梁计算书
122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。
腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。
1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。
腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。
1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。
现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书
*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。
跨径组合为35+45+35m。
箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。
箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。
横截面为单箱双室。
箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。
固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。
箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。
箱梁腹板垂直，厚50cm。
梁底与地面最大高差17.05m。
设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。
A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。
则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。
贝雷梁支架结构计算方案word参考模板
重庆外环高速公路北段 XX 标段X X 2 号桥贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX集团二公司重庆外环高速公路XX标段工程项目经理部2007年10月31日跨XX铁路平台、支架设计计算书一、计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2、《设计施工图》3、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社）4、《路桥施工手册--桥涵》（交通部第一公路工程总公司编制）5、《钢结构-原理与设计》（夏志斌姚谏等编著中国建筑工业出版社）6、《基本资料》7、《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）8、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)二、工程概述XX2#桥的跨XX铁路现浇箱梁为40+55+40m，为单箱三室结构，箱梁高均为2.3m，桥面宽16.75m，底腹板宽为：11.85m，即两边翼缘板宽分别为2.45m，翼板变截面为0.15~0.5m，顶板和底板厚度分别为0.25、0.2m。
混凝土标号为C55。
根据现场实际需要，所设支架的净空为16.3m。
三、支架设计跨铁路部分箱梁采用贝雷架施工平台式门洞结构进行承重，门洞的净空设置为16.3m。
门洞支墩基础采用Φ150cm桩基础,采用C25砼浇注，支墩采用100*100cm方形钢筋混凝土墩身，立柱高平均约17m,支柱顶横梁采用贝雷片组(并设置I50工字钢牛腿和加设相应的斜支撑)。
纵向主承重梁采用贝雷梁拼装搭设，横向采用通长Φ48*3.5钢管和交叉撑进行加固，间距1.3m/道。
上部支架采用Φ48*3.5钢管、扣件搭设或碗扣支架搭设。
立杆横向间距和贝雷片间距相同。
立杆纵向间距分别为0.9m/道、0.6 m/道、0.3m/道(实腹板处)，立杆横向间距普通段为0.9m/道（箱梁两端为0.6m/道）,横杆步距为1.2m/道（箱梁两端实腹段步距为0.6m/道）。
立杆上下口采用可调顶托，上口采用I10工字钢(或双[8槽钢)作为纵向分配梁，其上采用10*10方木作为底模板横肋，间距为0.3m、0.4m(翼板处)；立杆下口在普通段采用[8槽钢(平放即可)作为横向连接梁。
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011)2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩© 609X 14mr，i每侧承台2根，布置形式如下:1100钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm贝雷梁上设置上横梁，采用20#曹钢@600mm于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100X 100方木支撑，立杆为450X450mm并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600 （横向）X 300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m,（其它空心部位立杆采用600 （横向）X 600m（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750 （横向）x 750m （纵向）布置。
横杆步距为w 1.5m 。
箱 梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 内模板采用50*100mm 方木间距为 250mm 夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：呱如綁删耐删咖下棚脚颐1 片鶴獅腫竝述 輛帼魁刿諦册口詛，側耕啊删叫棗融虢脚昨晦 冏TK 犠離na 組脚删叫解 MI ㈱25剛林T,舸瞬激關關潮讎瓠抽人蝕絶期HI91亂肚 瞬删!㈱阴3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格 1220 x 2440 x 15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）,现场采用15mml 厚光面竹胶板为 U 类一等品，静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MPa 密度取P =10KN/m 3。
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XX市XX河综合整治市政工程示范段XX桥拱架及贝雷梁支架结构计算书编制：复核：审核：批准：XX省XXXX有限公司XXXX河工程项目经理部XXXX年X月XX日XX桥拱架及贝雷梁支架结构设计计算书一、计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2、《设计施工图》3、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社）4、《路桥施工手册--桥涵》（交通部第一公路工程总公司编制）5、《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）6、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)二、工程概况XXXX河建南桥位置处XX河下游。
该桥设计全长57.8m，宽48.3m。
桥的上部构造为单跨正交空腹式拱桥，主拱圈采用C40混凝土预制块砌筑1.5m高等截面悬链线无铰拱，拱轴系数2.24，主拱净跨径42米，失跨比1/7；腹拱圈采用C30混凝土预制块砌筑等截面圆弧拱，腹拱净跨径3.2米，失跨比1/4。
纵向沿全长设两道6cm宽沉降缝，将全桥分为三个等宽结构单元。
根据现场实际情况，该桥上部结构施工按结构单元分别实施，每一施工单元桥宽为16.1m。
本支架结构设计计算一个施工单元为对象进行。
三、支架设计主拱圈采用分环分段对称砌筑，拱架采用碗扣式钢管搭设。
为了保证河道畅通，碗扣式钢管拱架下方跨河支架梁采用贝雷架施工平台式承重结构。
贝雷架支撑结构纵向为12m+9m+12m、总宽16.2m的三跨连续梁，横向由37片贝雷梁片采用专用支撑架横向连接而成，贝雷梁片横向中距0.45m 。
碗扣式钢管拱架立杆纵、横距均为0.6m ，横杆步距为1.2m 。
架底设置横向木垫梁，木垫梁截面尺寸100mm ×10mm0，木垫梁与贝雷梁片采用U 型螺栓连接。
架顶采用碗扣架专用可调节托撑。
拱架顶的主拱圈底模采用15mm 厚耐水覆膜竹胶合板，底模下纵向愣木采用60mm ×80mm 木方竖向放置，间距300mm 。
纵向愣木下的横梁采用100mm ×160mm 木方竖向放置，间距600mm 。
横梁支撑于碗扣架专用可调节托撑之上。
纵向愣木与木横梁采用抓钉连接，纵向愣木与木横梁之间的三角形间隙采用硬木楔调节。
详见附图。
四、拱架受力计算(一)、底模板计算：1、竹胶板技术指标以及力学性能：根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥35MPa ，弹性模量E=9.898×103MPa ；密度取 。
底模下纵向方木按中心间距30cm 布设。
取横向1m 宽板带为计算单元，模板计算跨径取： 则面板截面参数为：惯性矩： 截面抵抗矩： 2、荷载计算：(1) 主拱圈砼块砌体自重取24KN/m 3，考虑分环砌筑下环达到4533108125.21215100012mm bh I ⨯=⨯==352210375.061510006mm bh W ⨯=⨯==m l 30.0=3/10m KN =ρ强度后的减载作用, 取主拱圈砼块砌体总质量的70%为计算荷载,即主拱圈砼块砌体产生的面荷载：q 1=24×1.5×0.7＝25.2KN/m 2；(2) 竹胶板的自重荷载：q 2=0.015×10=0.15 KN/m 2；(3) 施工人员活载取：q 3=2.0 KN/m 2；(4) 砌筑时产生的施工倾倒、振动等荷载取：q 4=2.0 KN/m 2；则取横向1m 宽板带分析线荷载为：=1.2×(25.2+0.15)+1.4×(2.0+2.0)＝36.02KN/m=1.2×（25.2+0.15）＝30.42KN/m3、受力分析：按三跨0.30m 连续梁建模计算模板强度及刚度：强度分析：刚度分析：底模板强度、刚度均满足要求。
(二)、底模下拱架顶纵梁检算：i i Q G q Q G γγ+=强i G q G γ=刚mKN ql M ⋅=⨯==3242.0103.002.361022max []MPaMPa W M 3586.010375.0103242.055max =<=⨯⨯==σσ[]m mlf m m EI ql f 75.0400599.0108125.2989810030042.30677.0100677.0544max ==<=⨯⨯⨯⨯⨯==1、纵梁技术指标以及力学性能：取纵向0.3m 宽板带的三跨0.6m 连续梁计算纵梁强度及挠度： 拱架顶纵梁采用60×80mm 的方木。
60×80mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw] = 13×0.9=11.7 MPaE = 10×103×0.9 = 9×103MPa纵梁的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩： 2、荷载计算：(1) 主拱圈砼块砌体自重取24KN/m 3，为简化计算，将沿拱轴线均布的主拱圈砼块砌体自重荷载偏安全的折算为水平分布的均布荷载，考虑分环砌筑下环达到强度后的减载作用, 取主拱圈砼块砌体总质量的70%为计算荷载,即主拱圈砼块砌体产生的线荷载：(2) 竹胶板和纵梁木方自重荷载： q2 = 10×0.015×0.3 + 6×0.06×0.08 = 0.074 KN/m ；(3) 施工人员活载取：q3 = 2.0×0.3 = 0.6 KN/m ；(4) 砌筑时产生的施工倾倒、振动等荷载取：q 4 = 2.0×0.3 = 0.6 KN/m 2；则计算单元线荷载为：21/14.87.03.05.124422.45m KN q =⨯⨯⨯⨯=46331056.212806012mm bh I ⨯=⨯==35221064.0680606mm bh W ⨯=⨯==i i Q G q Q G γγ+=强=1.2×(8.14+0.075)+1.4×(0.6+0.6)=11.54KN/m=1.2×（8.14+0.075）＝9.86KN/m3、受力分析：由于支撑纵梁的拱架顶横梁按0.6m 间距布置，故按三跨0.60m 连续梁分析如下：强度分析：刚度分析： 拱架顶纵梁的强度、刚度均满足要求。
最大支座反力分析：(三)、拱架顶横梁检算：横梁下拱架顶支撑顶托间距为0.6m 正交均布。
故取跨距为0.6m 的三等跨连续梁作为拱架顶横梁计算模型。
i G q G γ=刚m N ql M ⋅⨯=⨯⨯==2232max 10154.4106.01054.1110[]MPa MPa W M 7.1149.61064.010154.455max =<=⨯⨯==σσ[]m m l f m m EIql f 5.140038.01056.210910060086.9677.0100677.06344max ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==KN l q R 31.86.054.11)583.0617.0()583.0617.0(max =⨯⨯+=+=强强KNl q R 10.76.086.9)583.0617.0()583.0617.0(max =⨯⨯+=+=刚刚1、材料技术指标以及力学性能：拱架顶横梁统一采用 100×160方木，其技术指标按：针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]= 13×0.9 = 11.7 MPaE = 10×103×0.9 = 9×103 MPa纵梁的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩： 2、荷载计算：由前面拱架顶纵梁计算分析可知传递到拱架顶横梁的集中荷载为:P 强 = 8.31 KN 沿横梁轴线间距0.3m 均布；P 刚 = 7.10 KN 沿横梁轴线间距0.3m 均布；横梁上的自重线荷载为：q 强 = q 刚 = 1.2×6×0.1×0.16 = 0.115 KN/m3、受力分析：拱架顶横梁为0.6m 三等跨连续梁，计算简图如下：强度分析：463310133.341216010012mm bh I ⨯=⨯==352210266.461601006mm bh W ⨯=⨯==满足要求刚度分析：拱架顶横梁的强度、刚度均满足要求。
最大支座反力分析：拱架顶横梁上的支座反力由跨中集中荷载、支座处集中荷载、梁自重均布荷载三部分荷载效应所产生反力的叠加，故：(四)、碗扣架验算1、计算参数选用碗扣支撑架立杆横距和纵距均取0.6m ，横杆步距取1.2m ，立杆计算高度偏安全取最大搭设高度5.7m 。
mKN lq l P M ⋅=⨯⨯+⨯⨯=+=07.16.0115.0117.00.6.3183.210117.0213.022max 强强[]MPaMPa W M 7.1151.210266.41007.156max =<=⨯⨯==σσ[]m mlf m m EIlq EI l P f 5.140056.010133.34109100600.115099.010.133341*********.7.615110099.0100615.163466343max ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=刚刚KNlq P P R 20.196.0115.0)583.0617.0(31.831.8)625.0675.0(583.0617.0)625.0675.0(max =⨯⨯+++⨯+=++++=强强强）（KNlq P P R 4.166.0115.0)583.0617.0(1.71.7)625.0675.0(583.0617.0)625.0675.0(=⨯⨯+++⨯+=++++=刚刚刚刚）（根据《桥涵》手册，碗扣支撑架自重按0.04KN/m计；当横杆步距为1.2m时，取单根立杆稳定允许荷载设计值为[N]=30KN。
2、荷载计算由拱架顶横梁计算分析结果，主拱圈和拱架上部结构传给一根碗扣支撑架立杆的最大荷载为：P m a x = R m a x = 19.20 KN一根碗扣支撑架立杆承受的自重荷载为：P自= 1.2×1.1×（0.6×2×6 + 5.7）×0.04 = 0.68 KN其中：1.2为荷载分项系数，1.1为考虑斜撑等非计算杆件自重荷载的系数。
3、立杆稳定验算一根碗扣支撑架立杆上的全部荷载为：N = P m a x + P自= 19.20 + 0.68 = 19.88 KN ＜[N] = 30 KN 故碗扣支架满足要求。