贝雷支架计算书
贝雷支架计算书
平山北路景观桥主梁施工方案计算2008年9月平山北路景观桥主梁施工方案计算一、概述平山北路景观桥，上部结构采用跨径组合为39.5m（锚跨）+55.5m（主跨）＝95m的独塔斜拉桥，结构受力体系为塔梁墩固结的刚构体系。
主梁施工采用支架现浇施工法。
施工时选用钻孔灌注桩和贝雷片作为施工支架。
为了保证施工安全，对贝雷支架及钻孔灌注桩进行计算，验算其承载力是否满足施工荷载的要求。
二、计算参数的选取1）模板及支撑附属：1200pa；2）混凝土冲击及振捣：2000pa；3）施工荷载（施工过程中人员、机具等）：1000pa；4）钢管支架自重：400pa；5）混凝土容重：26KN/m3；6）贝雷架自重：每片贝雷重287kg，长3m。
三、纵向贝雷架验算施工平面总宽为33.6m，纵向共设29排贝雷架，考虑最不利布载，取纵向贝雷架的计算跨径为12.15m，偏安全按简支计算，计算简图见图3.1。
单片贝雷架：I=250497.2cm4，E=2×105MPa，W=3578.5cm3，[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN。
（一）荷载布置1、上部结构恒载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）主梁：797.69×1.2/33.6＝28.49kN/m其中，主梁混凝土总方量为2914.62m3，纵向每延米重2914.62×26/95=797.69kN/m。
（2）钢管排架：0.4×33.6×1×1.2/33.6＝0.48KN/m；（3）贝雷架自重：0.287×1×10/3=0.93kN/m（每片贝雷重287kg，长3m）。
2、施工荷载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）施工人员及机具：1.0×1.2=1.20kN/m；（2）混凝土冲击及振捣：2.0×1.2=2.40kN/m；（3）模板及支撑附件：1.2×1.2=1.44kN/m。
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书计算：复核：总工程师：浙江兴土桥梁建设有限公司二OO二年三月目录1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (2)3. 荷载参数 (2)3.1基本荷载 (2)4.荷载组合与验算准则 (3)4.1支架荷载组合 (3)5.结构计算 (3)5.1桥面系计算 (3)5.2主梁计算 (5)5.3栏杆计算 (9)5.4承重梁计算 (9)5.5桩基础计算 (10)1. 概述合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。
主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。
本支架主跨分为9m、12m两种。
支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。
支架总体布置图如图1和图2所示图1 支架立面布置图图2 支架横断面布置图1.1上部结构1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。
1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。
1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。
1.1.6 支架高程：+13.102m。
1.2下部构造1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。
1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩图3 基础布置图2. 计算依据1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
高架站站台梁贝雷片支架施工计算书4
附件一：高架站站台梁预应力混凝土贝雷支架计算书1.工程概况站台梁为π型结构，等高度梁高2.5m，桥面全宽5.2m，腹板中心距2.425m，每孔站台梁共设6 道横隔梁，分别位于端支点与跨中，端隔梁厚度为90cm，中隔梁厚度为50cm。
顶板厚度35-45cm，支点处腹板厚1m，跨中腹板厚0.6m。
站台梁外侧腹板有雨棚处腹板厚159cm。
2.编制依据（1）《高架站站台梁长株潭城际施图（桥）参-36》（2）《路桥施工计算手册》2010年版（3）《生态动物园站（156-163号墩）桥墩施工图》（4）《生态动物园站（158-161号墩）桥墩变更图》（5）《XX新城高架站（24-32号墩）桥墩施工图》（6）《贝雷梁设计参数》（7）《钢结构设计规X》GB-5007-20033.贝雷片支架验算3.1钢管贝雷支架的设置方法⑴整个支架系统由方木、上分配梁、贝雷片、下分配梁、沙箱、钢管立柱、基础等组成⑵站台梁贝雷支架采用7排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：（0.45+0.45+0.45+1.16+0.45+0.45）m。
上横梁顺桥向铺设0.1×0.1m方木，腹板处间距为0.1m、翼缘板处间距为0.2m。
上横梁采用0.6m间距I16工字钢，临近墩身处下横梁采用双拼I40b工字钢、中孔处采用双拼I40b工字钢。
下横梁安放在高度为35cm的沙箱上，钢管立柱采用直径为529mm（壁厚为10mm）的无缝钢管，并在钢管柱的顶部与底部焊接L=（80×80×2）cm的钢板。
1.中隔梁处贝雷支架横断面图2.普通位置处贝雷片支架横断面图3.钢管支墩平面布置图(3)钢管立柱搭设完毕后，为增加支架的整体性和稳定性，采用[8槽钢十字交叉进行连接。
(4)钢管立柱基础采用条形基础，基础结构尺寸为5m×1m×1m的钢筋混凝土承台。
在承台顶部预埋0.8×0.8×0.02m厚的钢板与立柱底钢板焊接。
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架.支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向)×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置.横杆步距为≤1。
5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板.具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123—2003)，现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa,弹性模量E≥5×103MPa；密度取310m=/KN3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A—2类,方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0。
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附件5 支架计算书
一、工程概况
永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。
梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。
二、支架贝雷梁现浇方案
现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向跨距15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。
贝雷梁横桥向设14工钢。
图1：支架横向布置图
图2：支架纵向布置图
三、材料参数
胶木板：18MPa ，61010E MPa ;油松、马尾松：12MPa (顺纹抗压、
抗弯)
3.14MPa (横纹抗剪) 6910E MPa ;C30混凝土：43.2510E MPa ;
双排单层贝雷梁：
1576.4M
kN m ， 490.5Q
kN ， 37157.1W
cm ，
4500994.4J
cm 。
钢材弹模52.010E MPa ;H 型刚,截面模量W=3740000mm3, 惯性矩
Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa 。
四、检算
（一）计算荷载
对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。
如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。
4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化）
图3：贝雷梁荷载分布图（普通段）
图4：贝雷梁荷载分布图（腹板加厚段）
（二）结构受力检算
1、结构受力简图
桥台和桥墩上的支承钢管均采用φ480×10mm，中间的支承钢管采用φ600×14mm，中间的支承钢管上面采用热轧型钢H440×300×11×18mm连接，钢管上面的横向分配梁采用H440×300×11×18mm将钢管横向联接成整体，在横向分配上根据设计图纸上的贝雷桁片组成等效为等强度的材料进行模拟结构计算，荷载由梁体的
结构形式和支架的分布进行分配，梁体的荷载分配考虑了1.2的安全系数，支承方式为钢管底端与基础固接。
其计算简图如图5、图6：
图5：计算简图
图6：结构受力计算简图（单位：力的单位KN，长度单位m）
2、计算结果
采用MADIA软件对结构进行空间受力计算，由于贝雷桁架的容许内力只对比弯矩和剪力，钢管和分配横梁需要应力和弯矩及轴力，整体结构的变形。
由于结构杆件较多，因此只取各结构需要的数据部分。
其计算结果如下：
（1）贝雷桁片的计算结果（如图7-图12）
图7：结构最大弯矩图(单位:KN.m)
图8：结构弯矩平面图（单位:KN.m）
图9：剪力平面图（单位：KN）
图10：最大剪力图（单位：KN）
注：由于贝雷桁架的容许应力只对比弯矩和剪力，结构杆件较多，故以下的应力图和轴力图未显示贝雷桁片的受力情况。
图11：轴力图（单位：KN）
（2）钢管、分配梁的计算结果（如图13、图14）
图12：应力图（单位：MPa）
图13：轴力图（单位：KN）
（3）整体结构变形（如图15、图16）
图14：整体结构变形图（单位：mm）(4)支承反力
图15：支承反力图（单位：KN）
3、结论
（1） 贝雷桁片
双排单层 三排单层
备注
容许
计算 容许 计算 腹板下最大受力对应区域对三排单层，其余为双排单层
弯矩（KN.m ） 1576.4 434
2246.4
1379 剪 力(KN)
490.5 180.5 698.9
562
（2） 分配梁
钢管连接分配梁与横向分配梁在考虑了外荷载1.2的安全系数情况下的最大应力σmax=153MPa<[σ]=183MPa 满足要求 （3） 钢管立柱 A 、φ600×14mm 钢管立柱检算
2#柱钢管采用φ600×14mm 钢管，钢管最大长度为14.0m 。
钢管截面积:
225774A mm ,单根钢管立柱所受的最大荷载为512KN
钢管立柱按一端固接,一端铰接的偏心受压杆件检算，则其计算长度L =1×14=14（其中1两端铰接时轴心受压杆件的长度计算系数）。
钢管立柱回转半径
22
(6005720.207D d i
m
长细比
1467.60.207
L i
查表得钢管立柱稳定系数 =0.769 按(e=0.15m 考虑,则)5120.1576.8(.)x M KN m
立柱强度检算：
37.96215x x nx
M p MPa
MPa A
W 满足要求。
稳定性检算：
2
'
210707.9(1.1)
EX
x EA
N KN
125.82215(10.8)mx
x
x x x
ex
M p Mpa f MPa N
A
W N
满足要求。
B 、φ480×10mm 钢管立柱检算
3#柱钢管采用φ480×10mm 钢管，钢管最大长度为13.60m 。
钢管截面积:
214765.5A mm ,单根钢管立柱所受的最大荷载为420KN
钢管立柱按一端固接,一端铰接的偏心受压杆件检算，则其计算长度L =1×13.6=13.6（其中1两端铰接时轴心受压杆件的长度计算系数）。
钢管立柱回转半径
22
(4804600.166D d i
m
长细比
13.6
820.166
L
i
查表得钢管立柱稳定系数 =0.77 按(e=0.15m 考虑,则)4200.1563(.)x M KN m
立柱强度检算：
57.23170x x nx
M p MPa
MPa A
W 满足要求。
稳定性检算：
2
'
26134.17(1.1)
EX
x EA N KN
136.93215(10.8)mx
x
x x x
ex
M p Mpa f MPa N
A
W N
满足要求
（三）地基承载力检算：
条形基础采用C30钢筋混凝土，尺寸16×3.0×1.5m 。
N=229+242+493+495+511+511+352+353+510+511+493+494+229+242 +14×14×0.2023+16×3×1.5×25=7833.18kN N/A=7833.18kN /(16×3.0)=163.19kPa
中铁二局湘桂铁路第五项目经理部 跨度31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第50页，共67页 M= N ×e 0 =7833.18×0.05=391.66kN.m(偏心距按0.05米考虑)
W=ab 2/6=16×32/6=24
偏心受压计算：
σmax = N/A+M/W=ρA=163.19+391.66/24=179.51 kPa ；
地基承载力按照设计图粉质黏土180kPa 取值
179.51 kP a< [σ]=180Kpa
地基承载力符合要求。