贝雷架计算
贝雷支架计算书
平山北路景观桥主梁施工方案计算2008年9月平山北路景观桥主梁施工方案计算一、概述平山北路景观桥，上部结构采用跨径组合为39.5m（锚跨）+55.5m（主跨）＝95m的独塔斜拉桥，结构受力体系为塔梁墩固结的刚构体系。
主梁施工采用支架现浇施工法。
施工时选用钻孔灌注桩和贝雷片作为施工支架。
为了保证施工安全，对贝雷支架及钻孔灌注桩进行计算，验算其承载力是否满足施工荷载的要求。
二、计算参数的选取1）模板及支撑附属：1200pa；2）混凝土冲击及振捣：2000pa；3）施工荷载（施工过程中人员、机具等）：1000pa；4）钢管支架自重：400pa；5）混凝土容重：26KN/m3；6）贝雷架自重：每片贝雷重287kg，长3m。
三、纵向贝雷架验算施工平面总宽为33.6m，纵向共设29排贝雷架，考虑最不利布载，取纵向贝雷架的计算跨径为12.15m，偏安全按简支计算，计算简图见图3.1。
单片贝雷架：I=250497.2cm4，E=2×105MPa，W=3578.5cm3，[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN。
（一）荷载布置1、上部结构恒载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）主梁：797.69×1.2/33.6＝28.49kN/m其中，主梁混凝土总方量为2914.62m3，纵向每延米重2914.62×26/95=797.69kN/m。
（2）钢管排架：0.4×33.6×1×1.2/33.6＝0.48KN/m；（3）贝雷架自重：0.287×1×10/3=0.93kN/m（每片贝雷重287kg，长3m）。
2、施工荷载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）施工人员及机具：1.0×1.2=1.20kN/m；（2）混凝土冲击及振捣：2.0×1.2=2.40kN/m；（3）模板及支撑附件：1.2×1.2=1.44kN/m。
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
贝雷架支架计算书(一天门)
贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。
新浇混凝土密度---取26KN/m3。
模板自重---取0.5KN/m2。
人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。
二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。
具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。
[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。
三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析 最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求） 最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用 6 根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为 6 X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m （如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩4ax活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M =M M 活+M 静= P i XL i+ P2XL2+ P3XL3+ P4XL4+qXL2^8=250X 1.9+250X 2.5+250X2.5+250X 1.9+8.4X 142^8=2406 (KN • m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q 静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14 + 2=830 (KN)取安全系数=1.3,与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4 KN - m >1.3 M M =3127.8 KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3 Q M j1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R］= 1 u Zq l + A q 2r k i P rq= m九(50]+ k r(h—3) r 0 222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN, 6根桩的承载总重为840 KN。
贝雷架结构计算(Word)
一、结构计算根据一般原则，结构计算从上向下逐层进行。
A、木板计算参照施工经验，5cm松木板一般控制其跨距，即次梁间的净间距小于80cm，木板的各向强得以均衡发挥，初步设计次梁间距1.0m，梁宽大于20cm。
计算省略。
B、次梁计算计算跨距考虑钢套筒的沉桩偏位最大为0.5m，如出现特殊情况再行计算，暂不计主梁的宽度。
计算跨距：L=10+0.5×2-2.2=8.8 m为方便计算，次梁作为两端简支梁。
取计算宽度为1.0m，即一根次梁的作用宽度。
初步选择HK400b型钢作为次梁，高400mm，宽慰300mm，材质为A3钢，自重155.3kg/m。
其截面特性参数为：Wx=2883cm3，Ix=57678cm4；材料性能参数取：[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa。
验算型钢的强度及跨中挠度。
1）堆载状态：依据经验及估算平台上的杂物堆载作均布荷载考虑，局部综合取值：30kN/m2，单宽均布荷载q1=30kN/m2×1.0m=30 kN/m。
型钢自重q2=155.3 kg/m。
跨中弯矩M=（q1+q2）L2/8=305 kN·m2）钻机行走：以QJ250—1型钻机为计算对象，行走状态自重w=50t，底座支点间距为 4.65m×4.35m。
考虑钻机行走时前后支点受力不均，受力偏心系数k=1.2，单点荷载：F=k·w/4=150 kN最不利位置为钻机单侧移至排架中间，即单侧支点处于次梁跨中，跨中弯矩M1=F·L/4=330 kN·m型钢自重产生的跨中弯矩：M2=q2·L2/8=15.0 kN·mM=M1+M2=345 kN·m>305 kN·m则跨中弯矩以M=345 kN·m作为验算弯矩，计算次梁所需的抗弯截面模量，W=M/[σ]=345/0.17=2191 cm3<Wx=2883 cm3即选取的型钢强度能满足施工要求。
东垟路桥贝雷架承载力计算
一、贝雷架检算：（参考文献：《路桥施工计算手册》）（1）已知条件：贝雷片的资料：不设加强弦杆单层、双排抗弯强度[Mmax]=788.2×2= 1576.4KN∙m抗剪强度[Qmax]=245.2×2=490.4KN∙m上部箱梁及施工荷载、模板、支架自重：23.8*15*（25.1*0.7+0.5+1+1.5+0.75）=7611.24KN贝雷架自重：纵横：5.5片*32=176片*2.7KN =475.2 KN荷载合计：P=7611.24+475.2=8086.44KN均匀分部于16组贝雷架上，则每组贝雷架受力F=P/16=8086.44KN/16=505.4KN贝雷架上均布荷载为q=505.4KN/15m=33.69KN/m （2）强度计算：最大弯距：M=ql2/8=33.69×152/8=947.53KN∙m＜[Mmax]=1576.4KN∙m最大剪力：Q=ql/2=33.69×15/2=252.68KN＜[Qmax]=490.4KN 满足要求！（2）挠度验算E=2.1×1011Pa， I=2×250497.2cm4=0.00501m4f=5qL4/384EI=5×38.3×154/384×210×109×0.00501=23.99mm f＜【f】=15/400=37.5mm满足要求！二、钢管桩检算：（1）荷载：1、上部箱梁及施工荷载、模板、支架自重：23.8*15*（0.5+25.1*0.7+1+1.5+0.75）=7611.24KN 2、贝雷架自重：横向：9片*4=36片 纵横：5.5片*32=176片 （36+176）*2.7KN =572.4KN3、钢板、槽钢自重：2*4*0.716*2+23.8*16.5/（0.8*0.8）=625.05KN4、钢管桩自重（1#~2#墩中间设16根钢管桩）：（8*22+8*18）*1.74KN=556.8KN荷载组合：1+2+3+4P=7611.24+572.4+625.05+556.8=9365.49KN（2）根据规范GJ94-2008 5.3.7确定钢管桩单桩竖向极限承载力 公式Q UK =Q SK +Q PK =λS U Σq sik I i +λq pk A p（当h b /d s ＜5时，λp =0.16 h b /d s λS ; 当h b /d s ≥5时，λp =0.8λS ＝式中：q sik 、q pk ——桩的极限侧阻力和桩端极限阻力标准值（参照《工程地质勘察报告》）U ——桩身周长 I i ——土分层深度 A p ——桩端面积λp ——桩端闭口效应系数，对闭口桩λp ＝1，对敞口桩取上述计算值h b ——桩端进入持力层厚度 d s ——钢管桩外径λS ——侧阻挤土系数，闭口桩取λs ＝1，敞口桩d s ＜600mm 的情况下，取λs ＝1.0因此，由上述计算公式得出F=24*22*3.14*0.6 +0.8*1500*3.14*0.3*0.3 =1333.87KN考虑摩擦桩的安全系数K=2，则单桩极限承载力为：F=1333.87KN/2=666.935KN因此16根钢管桩的极限摩阻力为10670.96KN（3）荷载组合：1+2+3+4P=7611.24+572.4+625.05+556.8=9365.49KN∵ P＜F∴钢管桩达到承载力要求（4）稳定性检算钢管截面积A=18526mm2惯性矩 I=806753140mm4 i=（I/A）1/2=208.7mmλ=kl/i= 0.7×10×103/208.7=33.5查表得ф=0.943σ= P/Aф=10851.52/（34×18526×0.943） =18.27Mpa取安全系数K=2则2σ=2×18.27=36.54 Mpa＜【σ】=170 Mpa整体稳定性满足要求！（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
24.8m高程楼板支撑系统贝雷架计算(9片)
24.8m高程楼板支撑系统贝雷架计算（初步）一、总体思路1、在每个启闭机排架柱设三排单层贝架，每片长度为13.5m （3.0m×4片+1.5m×1片），排间距450mm，上铺20工字钢，间距600mm。
2、在中墩处每个闸孔的贝雷架断开，不作连接，因此每跨贝雷架按简支梁进行计算。
3、由于24.8层楼板设计有两个闸门孔，孔宽1.6m，因此每个排架柱对应的上部梁板所产生的荷载，由该排架柱两侧的贝雷架单独承担，不考虑向相邻贝雷架传递。
二、荷载取值1、永久荷载标准值1）楼板模板（包括梁的模板）标准值：0.5kN/m2。
2）钢筋混凝土自重标准值：25kN/m3。
3）钢管自重标准值：3.84kg/m，每孔约4600m，总重为17.7t，计算取18t。
4）工字钢自重标准值：27.9kg/m，每孔约6.5t。
5）贝雷架自重标准值：每片300kg，每孔为60片，总重为18t。
2、可变荷载标准值1）施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m2。
2）振捣混凝土时产生的荷载标准值：平面模板2.0kN/m2。
三、荷载分项系数1、永久荷载分项系数1.35。
2、可变荷载分项系数1.4四、贝雷架内力计算1、上游排架柱贝雷架（1）受力分析支撑系统简图根据上图可知，梁体和悬挑板的重量由单层三排贝雷架承受。
由于钢管沿梁和板布置，间距为600mm，且管底部支撑在贝雷架正上方，故按一条简支梁承受均布荷载考虑。
（2）力学计算1）荷载计算永久荷载标准值：①楼板模板（包括梁的模板）标准值：1.723×14.0×0.5=12.06kN②钢筋混凝土自重标准值：25×0.6×14.0×1.5+1.123×0.2×14×25=393.61kN③钢管自重标准值：取6t，即60kN④工字钢自重标准值：取3t，即30kN⑤贝雷架自重标准值：15×300=4500kg=4.5t，即45kN永久荷载分项系数：1.35永久荷载设计值：（12.06+393.61+60+30+45）×1.35=729.9kN 可变荷载标准值：①施工人员及设备荷载标准值：2.5×1.723×14=60.31kN②振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0×1.723×14=48.24kN可变荷载分项系数：1.4可变荷载设计值：（60.31+48.24）×1.4=151.97kN贝雷架均布荷载：（151.97+729.9）/12=73.49kN/m2）内力计算M=1/8ql2=1/8×73.49×12×12=1322.82kN·mQ=1/2ql=1/2×73.49×12=440.94kN3）内力图4）挠度计算弹性挠度：f=5ql4/384EI=5×73.49×12004/384×2.1×106×751491.6=1.26cm 非弹性找度：该部分挠度与贝雷架稍孔的使用程度及加工精度有关，现场试验确定。
贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容节点工况FX FY FZ MX MY MZ46 sLCB1-7.13 0.00 169.82 0.00 0.00 0.0056 sLCB1-10.09 0.00 179.89 0.00 0.00 0.00应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书2.0m 2.0m 方木1.1m ×6220.2m×53×8＝24m 贝雷片承台承台顶柱承台顶柱工字钢22双层贝雷片×7＝14m贝雷片方木Ⅰ32工钢东岙大桥24m梁支架计算东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。
(如上图所示)1.梁片重量计算：①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积翼缘板面积：S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积翼缘板面积：S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S3-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.864+4.476）×1.398÷2=7.551m2④、Ⅲ-Ⅲ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S4-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S4-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.624+4.236）×1.293÷2=8.352m2单侧翼缘板重量：G翼=1.163×24.6×2.6=74.4t中间箱室重量：G箱=（5.852×15.6+10.557×3+7.551×3.022+8.352×2.978）×2.6=443.9t 2.材料重量计算（中间箱室部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×7×2×435 =97440Kg=97.4t(2)贝雷片间固定槽钢：G槽=32×14×10.0+16×14×8.04=6272 Kg=6.3t(3)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长8m，（24÷0.2+1×8）=968m，方木0.5t/ m3。
则重量为：G肋＝968×0.1×0.1×0.5=4.9t(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝18.1×24=434m2；S内=6.23×24=150m2木模5kg/ m2。
则模板重为： G模＝5×（434+150）＝2.9t(5)砼振捣力取0.1t/ m2 ,砼冲击力取0.3 t/ m2 ,人群活载取值0.25 t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =1.2；静荷载K2 =1.2 ；得：静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝1.2×（443.9＋97.4＋6.3＋4.9+2.9）＝666.5t 活载G活＝K1（0.1+0.3+0.25）S外=1.2×(0.1+0.3+0.25)×11.5×24=215t则荷载取值G＝G静＋G活＝666.5＋215＝881.5t3.贝雷片钢桁梁受力计算（中间箱室部分）：中间箱室部分每组桁架按两片贝雷片双层拼装(即双排双层)。
下弦杆加强，共设7组；7组桁架受力整体不均匀系数η＝0.9(贝雷桁架间用槽钢连接加固)。
则每组桁架受力为：881.5÷(7×0.9)=139.9t因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=139.9÷24=5.829t 查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：单排（加强）：W＝7699.1cm3 I=577434.4 cm4[M0]=1687.5KN.m [Q0]=245.2KN16锰钢容许弯应力[Q0]＝1.3×210=273MPa=2784kg/cm2加强双层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：惯性矩I2=4596255.2 cm4截面模量W2＝30641.7 cm3容许弯矩[M2]=4×1687.5KN.m÷9.8=688.78 t.m容许剪力[Q2]=2×245.2÷9.8=50.04t贝雷片钢桁架梁每组受力情况如下图所示：q=5.829t/mA B22m(1)由图中得知：M A=0 M B=0（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）M max=qL2/8=5.829×222÷8=352.65 t .mM m ax=352.65 t .m <<[M2]×1.3= 688.78×1.3=895.41 t .m (满足要求)（3）最大剪力计算：Q m ax= qL/2=5.829×22÷2=64.12tQ max=69.951t<<[Q2]×1.3= 50.04×1.3=65.05 t(满足要求)(4)、桁架最大饶度计算：f max=(5qL4)/(384EI2)=(5×58.29×22004 )/(384×2.1×106×4596255.2)=1.84cmf max=1.84cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(满足要求)4.材料重量计算（单侧翼板部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×1×2×435 =97440Kg=13.9t(2)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长4m，（24÷0.2+1×4）=484m，方木0.5t/ m3。
则重量为：G肋＝484×0.1×0.1×0.5=2.4t(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝3.3×24=79m2木模5kg/ m2。
则模板重为： G模＝5×79＝0.4t(5)砼振捣力取0.1t/ m2 ,砼冲击力取0.3 t/ m2 ,人群活载取值0.25 t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =1.2；静荷载K2 =1.2 ；得：静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝1.2×（74.4＋13.9＋2.4＋0.4）＝109.3t; 活载G活＝K1（0.1+0.3+0.25）S外=1.2×(0.1+0.3+0.25)×3.3×24=61.8(t);则荷载取值G＝G静＋G活＝109.3＋61.8＝171.1（t）;5.贝雷片钢桁梁受力计算（单侧翼板部分）：单侧翼板部分按三排双层贝雷片布置,下弦杆加强。
因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=171.1÷24=7.129t查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：单排（加强）：W＝7699.1cm3 I=577434.4 cm4[M0]=1687.5KN.m [Q0]=245.2KN16锰钢容许弯应力[Q0]＝1.3×210=273MPa=2784kg/cm2加强三层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：惯性矩I3=6894382.8 cm4截面模量W3＝45962.6 cm3容许弯矩[M3]=6×1687.5KN.m÷9.8=1033.16 t.m容许剪力[Q3]=3×245.2÷9.8=75.06t贝雷片钢桁架梁受力情况如下图所示：q=7.129t/mA B22m(1)由图中得知：M A=0 M C=0（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）M max=qL2/8=7.129×222÷8=431.3 t .mM m ax=431.3 t .m <<[M3]×1.3= 1033.16×1.3=1343.11 t .m (满足要求) （3）最大剪力计算：Q m ax= qL/2=7.129×22÷2=78.42tQ max=78.42t<<[Q3]×1.3= 75.06×1.3=97.58 t(满足要求)(4)、桁架最大饶度计算：f max=(5qL4)/(384EI3)=(5×71.29×22004 )/(384×2.1×106×6894382.8)=1.51cm f max=1.51cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(满足要求)。