贝雷架便桥设计计算2
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
跨径12米贝雷钢便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：Iy =157.8㎝4，Wy=28.2㎝3，iy=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力fy=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
贝雷架栈桥设计与计算书
栈桥设计与计算书1栈桥设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3) 《海港水文规范》（JTJ213-98）(4) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》(5) 《温州大、小门岛石化产业基地围垦工程波浪数学模型研究》(6) 《某大桥工程工程地质勘察中间报告》2栈桥结构设计2.1技术标准（1）设计荷载：汽－超20，挂-120（2）施工控制活载：100t履带吊（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2栈桥结构形式栈桥全长5.765km，乐清侧2.4Km, 小门岛侧3.365km,桥面宽8.0m，按双车道设计。
顶面设计标高为7.0m，纵向平坡。
在栈桥外侧每隔400m左右设会让点一座，全线共计12座。
会让点长36m，宽4m，设计标准同栈桥。
栈桥采用多跨连续梁方案，梁部结构为四组双排单层321贝雷桁架，梁高1.5m；栈桥采用7×15m跨一联。
下部结构采用打入式钢管桩基础，按摩擦桩设计。
根据受力，钢管桩单排采用4φ800mm、3φ800mm两种布置形式，制动墩设双排桩。
最小桩间距3d，壁厚考虑5年腐蚀2mm。
钢管桩顶设两HN450×150 mm型钢分配梁，桩间焊接型钢剪刀撑及钢管横撑。
桥面采用正交异形板，每块3.78×8m。
其中横肋采用I10，间距75cm，纵肋采用[10，间距35cm，桥面板为8mm厚16Mn花纹钢板，并作防滑处理。
栈桥结构简图如图2.2所示。
15m 乐清15m桥面标准化模块贝雷桁架纵梁H型钢分配梁钢管桩15m15m图2.2 栈桥结构示意表2.2 栈桥桥式布置序号起止里程区段长度跨度桩形式桩长m m mm m浅水一区K1+432～K3+097 1665 15 3φ800×10 34浅水二区K3+097～K3+517 420 15 3φ800×10 36深水一区K3+517～K3+832 315 15 4φ800×10 42深水二区K4+488～K5+013 525 15 4φ800×10 42浅水三区K5+013～K6+168 1155 15 3φ800×10 38深水三区K6+168～K7+323 1155 15 4φ800×10 42浅水四区K7+323～K7+953 630 15 3φ800×10 363栈桥结构设计计算书3.1 荷载及荷载组合（1）荷载永久荷载：栈桥自重；基本可变荷载：①汽－超20；②挂－120；③施工用100t履带吊；④人群荷载其他可变荷载：①风力；②波浪力；③潮流水冲力。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
＊*大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011。
1.13目录1、编制依据: 02、工程概况 03设计说明 (1)4荷载 (2)4。
1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (2)4。
1。
1、贝雷梁几何特性 (2)4.1。
2、贝雷梁容许内表 (2)4。
2、荷载分析 (3)5第二联第一跨支架计算 (5)5。
1、模板计算 (7)5。
1.1、面板截面特性 (7)5。
1。
2、荷载组合 (7)5。
1。
3、底模板内力计算 (8)5。
2、方木（小肋)计算 (9)5.2。
1小肋力学特性 (9)5。
2。
2截面特性 (9)5。
2.3荷载组合 (10)5。
2。
4内力计算 (10)5。
3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (11)5。
4贝雷梁验算 (13)5。
4。
1荷载组合 (13)5。
4。
2整体验算 (13)5.4.3局部贝雷梁验算 (15)5。
5柱顶分配梁计算 (17)5.6、钢管柱计算 (20)5。
6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算................................错误!未定义书签。
5。
6.4钢管柱群桩稳定验算............................................................错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (20)5.7、钢管柱底预埋件计算 (28)5。
8、基础计算 (29)5.8。
1 地基地质情况 (29)5。
8。
2 基础类型 (30)5.8。
3 桩基础计算 (31)5。
8。
4扩大基础承载力验算 (31)5。
9 承台局部承压验算 (32)6第二联第二跨支架计算 (33)6。
钢便桥的设计与计算(贝雷架).docx
邓金河便桥的设计与计算主题词：邓金河便桥设计计算内容摘要：运用材料力学和结构力学方面的知识，对便桥各部受力进行了力学分析和计算，通过这些计算，选定桥面系各部构造的材料、型号和尺寸，选定主桁架的型式和跨度。
为钢桥的设计与受力分析提供了一些参考性的思路。
青银高速公路齐河至夏津段一合同段起点里程K0+000〜K15+000,全长15Km,为方便施工,在施工前先要修通主线施工便道, 在K4+570处跨越邓金河时需要修便桥一座，邓金河常水位17. 80m, 河岸地面高程19.30m,常水位时水面宽度10m。
地基土为亚粘土，通过轻型动力触探试验，测得桥位处地基容许承载力llOKPa。
因为施工中常有重车通过，拟以30t汽车作为其设计荷载，主梁型式采用贝雷钢梁，计算跨径12m。
钢梁组合形式为双排单层，共需16片标准贝雷，下承式结构，两组贝雷钢梁间净距4m,同一组的两片贝雷之间在竖直方向和水平方向以L8的角钢相连接形成整体，增加结构的稳定性。
横梁采用I28a的工字钢，每片标准贝雷的下弦杆上横放四根I28a 工字钢，工字钢长度6m,工字钢在水平方向伸出贝雷50cm, 伸出部分以L8角钢与上弦杆连接，增加全桥的结构的稳定。
共需16 根I28a工字钢，工字钢间距为100cm和40cm交替布置。
工字钢上面放置16根纵梁，纵梁为10x15的方札方木材质为东北红松，厚度为15cm,宽度为10cm,纵梁间距25cm,纵梁上面满铺15x10的方木做为桥面板，桥面板厚为10cm,材质为东北红松，桥面板单根长4m, 共需80根桥面板。
便桥各部分构造设计与计算叙述如下：一.桥面板的设计与计算公路钢桥标准设计桥面宽度3. 70m,公路施工车辆及施工机械宽度一般不超过2. 5m,施工车辆与机械可以安全通过，故确定桥面宽度为3.70。
桥面板初步选定用木桥面板，拟选用15x10的方木满铺，方木厚度为10cm,方木之间以耙钉连接，方木材质为优质红松，长度4. 0m, 共需80根方木，汽车后轴重240KN,双桥8轮，单轮压力30KN,小于木桥面板容许承载力60KN的要求，故可用方木做为桥面板。
跨径12米贝雷钢便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：Iy =157.8㎝4，Wy=28.2㎝3，iy=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力fy=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
贝雷架便桥设计及计算
施工 便桥 使用 中最 重 车辆 ９ ｍ 的混凝 土 运输 车
图 １ 荷 载 平 面 图
１ ９
设计 及计 算
Ｐ１
Ｐ２
Ｐ３
ｌ
—
＼ ／
ｆ
＼
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３８ ０ ０ Ｉ ｌ ３５ ０
吉林 交通科技
Ｓ Ｃ Ｉ Ｅ Ｎ Ｃ Ｅ ＡＮ Ｄ Ｔ Ｅ Ｃ Ｈ Ｎ Ｏ Ｌ Ｏ Ｇ Ｙ Ｏ Ｆ Ｊ Ｉ Ｌ Ｉ Ｎ Ｃ Ｏ ＭＭＵ Ｎ Ｉ Ｃ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ｓ
２ ０ １ ７年 第 ２期
贝雷架便桥 设计及计算
张 学 军
金 一 ％
１ ３ ３ ０ ０ １ ）
３ 贝雷 架梁计 算 贝雷架 按 １ ２ ＋ １ ２ ＋ ９ ｍ为 一联 计 算 ，采用 平 面杆
该结 构标 准跨 径 为 ９ ｍ、 １ ２ ｍ等 ， 因此本 桥共 设 ３跨 ， 跨径 组 合为 １ ２ ＋ １ ２ ＋ ９ ｍ 的连续 梁 结 构 ，便桥 贝雷 架 桥墩 采 用 １ ２ ０ ｃ ｍ钢 管桩 内灌 Ｃ ２ ０混凝 土 ， 每墩 位
要。
【 关键词 】 贝雷架
桥
设计
计算
作 为计 算 荷 载 ， Ｐ Ｉ ＝ ６ Ｔ、 Ｐ ２ ＝ Ｐ ３ ＝ １ ７ Ｔ 合计 ： ４ ０ Ｔ 计 算
图示 如 图 １ 、 图 ２所示 。
１ 工 程 概 况
某 高速公 路特 大桥跨 越 河流 ，需设 置 施 工便 桥
一
座， 便 桥 总 长度 拟 定 ３ ３ ｍ， 上 部采 用 “ ３ ２ １钢 桥 ” 。
图 ２ 荷 载 立 面 图
３ ８ ００
１ ３ ５０
１ ８ ０
贝雷架钢便桥计算书30米跨
30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。
桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。
便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。
桥面铺设8mm 厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。
2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。
贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。
图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。
图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d= 4.5mm,Ix:Sx= 8.59,Wx=49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用内插法求得。
因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。
荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。
3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。
截取单元见图5。
图5 截取单元的断面图3.3.1恒载计算(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图3.3.2活载计算根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线内插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。
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贝雷架便桥计算书20010-4目录第1章设计计算说明 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 工程概况 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 便桥结构 (3)第2章便桥桥面系计算 (4)2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4)2.1.1计算简图 (4)2.1.2.计算荷载 (4)2.1.3. 结算结果 (5)2.1.4 支点反力 (5)2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5)2.2.1. 计算简图 (5)2.2.2 计算荷载 (6)2.2.3 计算结果 (6)2.2.4. 支点反力 (6)2.3分配横梁的计算 (7)2.3.1.计算简图 (7)2.3.2. 计算荷载 (7)2.3.3. 计算结果 (7)第3章贝雷架计算 (9)3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9)3.1.1最不利荷载位置确定 (9)3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11)3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11)3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14)3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14)3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15)3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17)第4章横梁及钢管桩计算 (21)3.1.横梁计算 (21)3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21)3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22)3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23)3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24)3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26)3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27)3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28)3.2.1 计算荷载 (28)3.2.2 计算结果 (29)第1章设计计算说明1.1 设计依据①；大洋河大桥全桥总布置图（修改初步设计）；②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《路桥施工计算手册》；⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥其他相关规范手册。
1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。
包括7片12m空间刚构、30片32m 简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。
北大河特大桥跨越跨越一条河流。
河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。
便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。
共统计2005年——2009年水文资料。
1.3 便桥设计1.3.1 主要技术参数(1)便桥标高的确定：便桥总长度拟定153米，共设17跨，每跨长度为9米。
墩身高度为7米。
钢管打入河床下8米。
保证在河流冲刷线以下0.5米。
验算栈桥过水能力和流速的校核，已知断面形式b=153m h=7m、底坡i =0.5%。
粗糙n=0.03校核流量Q.过水面积A=BH=153*7=1071M2湿周x=B+2H=167m水力半径R=A/x=6.41m谢才系数 C=R1/6/n=42.04m1/2/s流量Q=AC Ri=3604.8m3/s>910 m3/s(该河流五年内最大洪峰流量)满足要求。
(2)荷载确定桥面荷载考虑以下三种情况：公路一级车辆荷载；便桥使用中最重车辆9m³的混凝土运输车；便桥架设时履带吊的荷载。
与公路一级车辆荷载比较混凝土运输车的轴重和轴距都非常不利，所以将其作为计算荷载，将履带吊架梁工况作为检算荷载。
1台9m³的混凝土运输车车辆荷载的立面及平明面如下（参考车型：海诺集团生产HNJ5253GJB(9m³)）：荷载平面图P1P2P3荷载立面图P1=6T P2=P3=17T 合计：40T履带吊架梁时荷载立面及平面如下： 履带吊重50t ，吊重按15t 考虑。
（3）钢弹性模量E s ＝2.1×105MPa ； （4）材料容许应力：[][][][][][]120Mpaτ200MPa σ210Mpa,σ345钢Q 85MPaτ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm，横梁上铺设16b槽钢，槽向向下，间距190mm，在桥面槽钢上焊制φ12mm短钢筋作为防滑设施。
第2章便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b及横向分配梁I20b的计算。
根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。
2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算2.1.1计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：弯矩最不利位置剪力、支点反力最不利位置2.1.2.计算荷载计算荷载按三种荷载组合分别计算。
⑴计算荷载：计算荷载为9m3混凝土运输车，前轴重由8根槽钢承担，每根槽钢承担P1=60000/8=7500N，后轴重同样也由8根槽钢承担，每根槽钢承担P2=170000/8=21250N2.1.3. 结算结果按上述图示与荷载，计算纵向分布梁结果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN[16b的截面几何特性为：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2σmax= M max /W=3.1049·106/17.5·103=179.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=20.797·103/960=21.2N/ mm2<85 N/ mm22.1.4 支点反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N 结论：在9m3混凝土运输车作用下，纵向分布梁采用[16b，间距19cm 可满足施工要求！2.2履带吊作用下纵向分布梁计算2.2.1. 计算简图履带吊荷载半跨布置时，为最不利荷载，其计算简图如下：2.2.2 计算荷载单个履带板宽度为700mm，按由4根槽钢承担考虑，履带吊按吊重25t，并考虑1.3的冲击系数与不均载系数，荷载q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm2.2.3 计算结果按上述荷载与图示，计算结果为：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN[16b的截面几何特性为：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2σmax= M max /W=1.539·106/17.5·103=87.9N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=11.61·103/960=12.1N/ mm2<85 N/ mm22.2.4. 支点反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=7281N结论：在55t履带吊吊重25t作用下，纵向分布梁采用[16b，间距19cm可满足施工要求！2.3分配横梁的计算2.3.1.计算简图分配横梁按支撑于贝雷架的连续梁计算，荷载由纵向分布梁传递，其计算简图如下：2.3.2. 计算荷载分配横梁的荷载由纵向分布梁传递，由计算结果可知，最不利荷载为履带吊作用时的荷载，P=24363N。
2.3.3. 计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=25.941KN*mQmax=97.669KNI20b的截面几何特性为：I=2500cm4 W=250cm3A=39.5cm2 A0=9*（200-11.4*2）=1595mm2σmax= M max /W=25.941·106/250·103=103.8N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=97.669·103/1595=61.2N/ mm2<85 N/ mm2⑷支点反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN结论：在最不利荷载作用下，分配横梁采用I20b，间距705*3+885mm 可满足施工要求！第3章贝雷架计算贝雷架按12+12+9m为一联计算，采用平面杆系结构建模，上下弦杆及竖杆使用梁单元BEAM3模拟，斜腹杆使用杆单元LINK1模拟，两片桁架片之间铰接，贝雷架的荷载由分配横梁传递，为模拟移动荷载从而找出不利位置，建模时考虑与分配横梁与纵向分布梁整体建立。
3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算3.1.1最不利荷载位置确定（1）计算模型模型按12+12+9m连续梁建模，简图如下：移动荷载计算建模简图（2）计算荷载由分配横梁计算结果得到，P1=43231N，P2=P3=20930N。
（3）结算结果由计算结果得到，车头距梁端7.95米时，距梁端6.65米位置为上下弦杆最不利截面，车头距梁端12.95米时为端腹杆最不利位置，下图为截面的位移影响线图。
距梁端6.65米截面位移影响线图距梁端11.91米截面位移影响线图3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型（1）计算模型模型仍然按12+12+9m连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施加，简图如下：上下弦杆最不利荷载位置计算简图腹杆最不利荷载位置计算简图（2）荷载为分配横梁反力，其值与移动荷载时相同P1=43231N,P2=P3=20930N。
3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算Mmax=5.35KN*m 对应轴力N=343.9KNQmax=49.642KNNmax=-343.9KN2[10的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：σmax= N/A+M max /W=343.9*1000/2540+5.35·106/79.4·103 =202.8N/ mm2<210*1.3=273Mpaτmax= Q max /A0=49.642·103/879.8=56.5N/ mm2<85 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σmax=N/(φx*A)+βxM max /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)) =204.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa2、下弦杆计算Mmax=7.29KN*m 对应轴力N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax=344.12KN2[10的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2(1)强度计算：σmax= N/A+M max /W=191.76*1000/2540+7.29·106/79.4·103 =167.3N/ mm2<210*1.3=273Mpaτmax= Q max /A0=67.525·103/879.8=76.8N/ mm2<85 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σmax=N/(φx*A)+βxM max /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)) =168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹杆计算Nmax=-213.82KNI8的截面几何特性为：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2(1)强度计算：σmax= N/A =213.82*1000/958=223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：L=1400mm，ix=32.1mm，λx=1400/32.1=43.6，查φy=0.885σmax= N/（φx*A ）=213.82*1000/（0.885*958）=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa结论：在混凝土运输车荷载作用下，贝雷架各杆件强度满足要求。