盖梁横梁贝雷架验算
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1：32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。
由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，（2。
（（（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×σ2（（2）混凝土：q2=25×2.06=51.5KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q 5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，考虑 1.3倍安全系数q=67×1.3=87.1KN/m。
22σ满足。
2（（（（（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，考虑 1.3倍安全系数q=36×1.3=46.8KN/m。
Mmax=qL2/8=46.8×162/8=1497.6KN·Mσmax=Mmax/W=1497.6/（3578.5×3）×103=139.5MPa>[σ]=273MPa满足要求。
2q4构成。
q1=593×9.8/24.6=236.2KN/mq2=（0.75×2+4.7×0.25）×2=5.35KN/mq3=2.7×6×30/18=27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=13.4×7.5=100.5KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4=369.05KN/m。
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1:32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥(200６)２22１—Ｖ图进行、由于箱梁纵向为变截面与横向得不均匀分布,所以计算时纵向分为跨中部分与加厚端部分,横向分为中间部分、腹板部分与翼板部分,总体考虑1.3倍安全系数,按照中间部分与腹板部分得挠度基本相同得原则计算。
采用容许应力计算不考虑荷载分项系数,总体提高1、３倍进行计算。
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得:桁片几何特性:单排单层W0=3５７0cｍ３,I0 =2505０0ｃm4双排单层W=7157.1ｃｍ3,I=５00９９４.４ｃｍ４桁片容许内力:单排单层［M］=７8８。
2ＫＮ·ｍ,［Ｑ］＝２45.2KN双排单层[Ｍ]=15７6、4KN·ｍ,［Q］=4９０。
５ＫN弦杆特性:Ａ=２５．４8ｃm2,W=79.4cm３,I=３96．6ｃm４,［σ]=273MPａ,［τ]＝2０8MPa桁架销子得双剪状态得容许剪力［Q]=550KN弦杆螺栓得容许剪力［Q]=１50KN一、跨中部分(一)中间部分(1)模板:２。
q1=(50+2５)kg/m2跨中部分计算分块断面图端部断面图(２)混凝土:容重25 KN/m3q2=25×(０、58+0。
6２)=３0KN/ｍ(２ｍ宽线荷载)(3)人群机具:ｑ３=1。
5KPa(４)倾倒:q4＝4、0KＰａ(5)振捣:q5＝2。
0KPa(６)其她荷载:根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算,按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+２＋3+４＋5+6。
转化为２米宽度得纵向线荷载,所以q=30+(0、75+１.5+4＋2)×2=46。
5KN／ｍ,考虑1.3倍安全系数q=46。
5×1.3＝60。
45KN/m。
Mｍax＝ｑL2／8=60、4５×162/８=1934、４ＫN·M σmａx= Ｍmａｘ/W =1934、4／(７157、１×3) ×１０３=9０MPa ＜［σ］=２73MPa贝雷梁６片(3个双排单层)满足要求。
贝雷片组掽桁梁受力计算
贝雷片组掽桁梁受力计算一、桁梁采用贝雷架和型材、花架组成支架纵梁1、荷载的组合：（1）预应力砼箱梁自重G【按最大跨30米】：G=9.5m2*28.8m*2.6t/m3=273.63m3*2.6t/m3=711.36t（2）模板的自重G：G=【13.3m2*28.8m】*100kg/m2=383.04m2*100kg/m2=38304kg/m2=38.3t （3）人群、机具等荷载G：G=10.5m*28.8m*250kg/m2=302.4m2*250kg/m2=75600kg=75.6tΣG=711.36+38.3+75.6=825.26*0.9=742.73t式中：0.9——3级建筑不均匀拆减系数。
2、桁梁跨中最大弯矩【M max】（1）按简支梁计算：【均布荷载】（2）M max=ql2/8=17.02t*5.52/8=17.02*30.3/8=515.71/8=64.46t-m=644.6K N＜【M max】=788.2 K N – m查规：参照“321”应用贝雷梁、力学性能容许弯矩M max=788.2KN【满足要求】式中：①1跨总重G=742.73t由8片梁承担=92.84t/1片梁②每米重G=92.84/30m=3.095t/m③均布荷载q=3.095t/m*5.5m17.02t=17.02t*5.5/2=93.61/2=46.8KN（3）最大剪力QmaxA支点Q max=46.8K N＜[Q]=245.2KNB支点Q max= -46.8KN【满足要求】3、20#双肢槽钢受力计算：【按最不利情况考虑L=270cm】（1）荷载组合：G=742.73t/30m=24.76t/m由【1根20#槽钢承担】：贝雷架重G2G=1.0KN/m*4片=4KN2Σq=25.16t（2）强度验算：δ＜【δm】①M=ql2/8=25160kg*72900cm2/8=229270500kg—cm②W=6h3/6=191.4*103③δ= M/ W=229270500/191.4*103=229270500/191.4000=119.79kg＜[δ]=215Mpa查桥规【满足要求】（3）挠度验算：【跨中如图二】f＜【f】max=5ql4/384eEI=5*25.16t*2704/384*EIfmax=5*25.16t*5314410000/768000000*1913.7*104=125800*53144410000/768000000*1913.7*104=66855277800/151580160000=0.44cm＜[f]=L/400=0.675cm式中：E—2*105—1913.7*104（20#槽钢）I惯矩查桥规【满足要求】二、钢管桩承受压力计算：【按最大跨径L=30米】=24根φ500、臂厚δ=5，钢板制作。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
盖梁无支架贝雷梁检算书
附件3:长×宽×高=××#个长×宽×高=××#个一、 荷载计算：⑴盖梁混凝土以上盖梁混凝土含筋量均小于2%,钢筋混凝土按25KN/m3计算；以上盖梁混凝土结构、重量较相似，本计算书取最大值进行检算，本方案适合71个盖梁。
V=m3N1＝V×25＝KN⑵钢模板及I14a工字钢横梁钢模板:KNI14a工字钢横梁：××4=㎏=KNN2=+=5126.4㎏=KN ⑶纵梁贝雷梁荷载(单排双片，立柱两边各一排)N3=270㎏/片×24片=6480㎏=KN ⑷抱箍荷载N4=1880㎏=KN⑸施工荷载砼振捣荷载：2.0KN/m2 施工人员和施工料、具行走运输或堆放荷载：2.5KN/m2 雨载：1KN/m2 共计5.5KN/m2 N5=5.5KN/m2×15.2m×2.0m=KN二、贝雷梁受力检算双排单层贝雷梁参数：E=MPaI=cm 4[Q]=KN[M]=KN·m[f]=l/400=mm 贝雷梁受力组合为:钢筋砼、钢模、横梁、纵梁、施工荷载,取1.2的安全系数：q1=(N1+N2+N3+N5)×1.2÷15.2÷2=KN l=9mm=m受力简图如下图所示：全桥此类盖梁个数：35.535.519.659.819.6QM1674913.149.251231.2551.364.82916.918.82.1×105500994.41576.422.5盖梁无支架抱箍法方案二受力检算书1.81960.41.8合计:71个全桥此类盖梁个数：盖梁类型：15.2 1.9 1.815.2λ=m/l=3.1/9.0=Ra=Rb=ql(1+2λ)/2=KN ①抗剪强度计算x=m=mQmax=Ra-qx =＜[Q]=490.5KN 满足要求②正应力检算ql 2×9×988＜[m]=1576.4KN·m 满足要求③挠度检算×94×1012××=2mm ＜[f]=mm满足要求三、10cm×10cm方木检算：间距：cm方木参数：b×h=10×10cm ； A=100cm2； I=bh3/12=833.33 cm4W 1=bh 2/6 =166.67cm 3 ； EI=75KNm 2E=9×103Mpa ；[δ]=12Mpa ；[τ]=1.9Mpa ；[f]=l/400=0.5/400均布荷载：q 2=（砼+模板+施工荷载）×1.2÷15.2÷1.9×=(++×1.2÷15.2÷1.9×=KN/m施工集中荷载：P 2=KN 受力简图如右图所示：2×2×4M W 166.67×10-3P 2+×2Q A 四、I14工字钢检算P 2l 240.35mm <[f]= 1.25mm满足要求384EI=满足要求挠度：f =48EI P 2l 23+=0.075q 2l 24MPa <剪力：Q=τ==100cm26.72q 2l 28+q 2l 22==σ12MPa弯矩：=4.517.90.52= 6.721.12+4.50.5= 6.7MPa <17.9 4.5M=+=17.90.581231.2535.5=[σ]= 1.9MPa [τ]KN0.344454.1f max =ql 4384EI (5-24λ2) 3.1268.8KN 59.859.8×=×Mmax=(1+4λ2)=×)0.3440.344)=(5-24×384 2.1×1055009944000×满足要求22.50.344(1-40.344318.8KN·m0.30.30.3167)= 1.12KN·m工字钢参数：A=cm2G=KN/m I X=cm4Wx=cm3 E=MPa EIx=KN·m2[δ]=MPa[τ]=#MPa工字钢自重均布荷载：q3=KN/m集中荷载：P3==×=KNP3P3P3P3P3P3P3n=7n+1MW49×10-3m3nP3+×2QA5××45×74+2×72+1××3=m<[f]=l3/400=0.00525m满足要求。
贝雷架用于现浇支架施工中的验算
＝
边坡 至路 肩 贝 雷 梁 间 距 按 ２６ 布 置 ， 断 面 ．ｍ 横
内共 布置 ５组 贝雷梁 。为安全 起见假 定荷 载 由其 中
３ ３＋１ ４＋５． ４４＋４． ７＋４． ６＋３ ４．１ ２ ． ７． ３ ９ ７ ５ ３
第２ ７卷 第 ９期 ２ １ 年 ５月 ０１
甘 肃科 技
Ｇａ ｕ Ｓｃｅ ｃ ｎ ｃ ｎ ｌｇ ｎｓ ｉ ｎ ｅ ａ ｄ Ｔｅ ｈ ｏ ｏ ｙ
Ｉ ２７ ｆ ．
Ⅳ０ ９ ．
Ｍ ａｙ ２ １ ． ０１
贝雷 架 用 于 现 浇 支 架 施 工 中的验 算
王京营
（ 中铁 十四局集 团第四工程有限公司 ， 山东 济南 ２０ ０ ） ５ ０ ２ 摘 要： 贝雷架是一种 战略用 的装 配式钢 梁 ， 有安装拆 卸方便 、 工速度快 、 具 施 安全可靠 、 资省等优点 。贝雷架 用 投
受 力要 比原有 弦杆 更 为 不利 ， 模 型 为模 拟 加 强 型 本
施工机具 、 员等临时荷载为 ４Ｎ ｍ 。 人 ｋ ／
这些 荷载作 用 在 箱 梁 顶 板 上 ， 每 延 米 的荷 载 为 ： 则
ｑ 治＝（ ． ４ ２ ５＋ ）×１ ７ ｋ ／ ２＝ ２ Ｎ ｍ。 ３ ３ 荷载组 合 ．
于结构工程支架 的关键 问题 是预控 贝雷架的 变形 。介 绍 了工 程实例 中将贝雷架 用于现 浇混凝土 连续箱梁 的支架 ，
并 对其 进行了强 度、 刚度及稳定性验算分析 ， 保证 了成桥线形和通车净空高度 的要求 。 关键词 ： 贝雷架 ； 变形 ； 现浇支架 ； 设计分析
中 图分 类 号 ：Ｕ ３．２ Ｔ ７１
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
桥梁支架、贝雷梁施工方案(含验算)
目录1 编制依据及原则 (3)1.1编制依据 (3)1.2编制原则 (3)2 工程概况 (4)2.1机场立交桥 (4)2.2宝安大道立交桥 (4)2.3人行天桥 (4)3 管理机构和资源配置 (5)3.1项目管理机构 (5)3.2劳动力安排 (5)3.3主要施工机械设备 (6)3.4材料计划 (6)4 施工进度计划 (7)5 支架方案设计 (8)5.1现浇梁设计参数 (8)5.2碗扣式满堂支架方案 (9)5.3钢管支墩贝雷梁支架方案 (10)5.4施工工艺流程 (21)5.5模板支架结构安全性验算 (21)5.5.1 碗扣支架及模板验算 (21)5.5.2 钢管支墩贝雷梁支架验算 (29)5.6模板支架安拆及质量控制 (40)5.6.1 碗扣支架的搭设 (40)5.6.2 贝雷梁支架搭设 (41)5.6.3支架预压 (41)5.6.4 模板安装 (43)5.6.5 支架拆除 (44)6 安全施工措施 (44)6.1材质及其使用的安全技术措施 (44)6.2支架搭设的安全技术措施 (44)6.3支架上施工作业的安全技术措施 (45)6.4支架拆除的安全技术措施 (45)7 高支模施工应急救援预案 (46)7.1概况 (46)7.2机构设置 (46)7.3报警救援及其他联络电话 (46)7.4人员分工与职责 (46)7.5应急救援工作程序 (47)7.6应急救援方法 (47)7.7预备应急救援工具如下表： (48)8 季节性施工措施 (50)8.1夏季施工措施 (50)8.2雨季施工措施 (50)9 文明施工要求 (51)10 附桥梁平立面图、贝雷梁布置平立面图 (51)1 编制依据及原则1.1 编制依据1、桥梁工程施工图纸、地质报告及招、投标文件文件。
2、《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-20113、《市政桥梁工程质量检验评定标准》CJJ 2-20084、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20085、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 162-20087、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ／T194-20099、《路桥施工计算手册》10、《建筑结构荷载规范》GB5009-200611、《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-200212、《简明施工计算手册》13、《桥梁施工常用数据手册》1.2 编制原则1、确保工期的原则：根据合同文件中要求的工期编制本工程的施工计划，并以此为前提配备施工队伍、机械设备、劳动力、材料等，确保工期目标的实现；2、优化施工方案的原则：严格遵照业主合同文件的要求，结合本标段的实际情况，优化施工方案。
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盖梁横梁贝雷架验算
一、荷载：
1.模板重量：G1=80KN
2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN
3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN
4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN
总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN
则每侧贝雷架所受均布荷载为
q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m
二、贝雷架所受的最大弯矩：
M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.
盖梁抱箍验算
一、抱箍各支点受力验算
A B C
<一>、横梁均布荷载验算：△△△
1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.3
2.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN
3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN
4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN
总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN
则每侧贝雷架所受均布荷载为
q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m
<二>支点A、C受力计算
剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN
弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m
支点B受力计算
剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN
弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m
二、抱箍所受摩擦力：
A、C抱箍：
N A=N C=4*0.9*n f*u*p
=4*0.9*1*0.35*190
=239.4KN
4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN
安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：
N B=5*0.9n f.μ.p
=5*0.9*1*0.35*190
=299.25KN
安全系数为：
K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求
三、抱箍钢板受力验算
A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm
抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M pa
B抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm
抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。