盖梁抱箍法施工及计算()
三柱式盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。
图1-1 盖梁正面图（单位：m）二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。
在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。
在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。
在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
桥梁盖梁抱箍法施工及计算
２纵梁跨度中点挠度。ｆ Ｃ ｆＣ ＝５ ｌｑ４１０ Ｉ０ ０ ３ ｍ ［ ｌ０Ｏ ） Ａ ＝ Ｂ０ ２ ｘ ／０ Ｅ＝． ０ ５ ＜］／ （ １ ０ ｆ ４ ＝
３ ／０ ＝ ．１ ｍ 满足 ） ．３ ００ （ ３ ０１
３ 抱 箍 算 ． ４ ３ ． 荷载计 算 纵 梁 自重 Ｇ ＝３ Ｎ ．１ ４ ６３ｋ 抱 箍上 的总荷 载 ： Ｚ Ｇ１Ｇ ＋ ＋， Ｇ ＋ ６９ ８ Ｎ Ｇ ＝ ＋ ２Ｇ３Ｃ ＋ ５Ｇ ＝ ５ ｋ ｄ
３ ． 由以 ｊ ．３ ３ 计算结果 中知 ， 纵梁满足抗弯要求。 ．４ ３ 桥梁无支架施工在当前市政工程建设 ｌ ｝ 越来越 示其优越性。抱箍法 ３ ． 纵梁 结构 强度 和挠度 验算 。 施工是无支架施工中的一种新方法。 对抱箍支架系统的受力分析和验算是确 １根据 以上 力学计 算得 知 ， 大弯 矩出现 在 Ａ、 ） 最 Ｂ支座 ， 人 ｑ后 代 ＭＢ＝ ．４ ｑ ＝ １ ｋＮ’ ５４ ５ ２ ７ ｉ ｎ 保 工程安 全 ｌ 生和经济性 的基 础 。
民营科技 丽 市 桥 与
蒋周萍 叶 维泽
（ 江 环 宇 建设 集 团有 限公 司 ， 江 绍 兴 ３ ２ ０ ） 浙 浙 １００
摘
要： 结合 实 际工 程 施 工 介 绍 了桥 墩 盖 梁 抱 箍 法 的施 工 。包括 抱 箍 、 梁 、 梁等 支撑 体 系和 模板 体 系 的设 计 与 计 算 ， 纵 横 以及 采 用 抱 箍 法施 工 的
每个盖梁按墩柱设一个抱箍体支承上部荷载 ， 由上面的计算可知 ： 每个
抱 箍承受 的竖 向压 力 Ｎ：＝ Ｒ ＋ ｆ２３ ９ Ｎ Ｎ ２ Ａ Ｇ Ｃ＝ ８ ｋ 。
以最大值为抱箍体需承受的竖向压力 Ｎ进行计算 ，该值即为抱箍体需
浅谈桥梁施工过程中盖梁抱箍法施工方法及荷载计算
１盖 梁抱 箍 法 施 工设 计 图
特制钢支架 ， 该支架由工 ｌ ６型钢制作 ， 每个墩
ｃ 点位襁
：
第 二步 ： 计算 Ｃ 点支座反力 Ｒ ｃ作用下的 盖梁施工拟采用抱箍法施工。 盖梁砼浇筑量大， 用工 １ ６型钢 １ｍ） ８ 。盖梁悬出端底模下设特制 弯矩与挠度 约 ６． ４ 。 ８Ｏ ｍ３ ０ ｉ 角支 架 ， 每个 重 约 ５ Ｎ Ｋ。 １ ． ２盖梁抱箍法结构设计 。 － １侧模与端 １． ２ 荷载计算：１ （ ）盖梁砼 自重 ： ６ ．０ Ｇ＝ ８ ｍ × ０ 模 支 撑 。侧 模 为 特 制大 钢 模 ，面模 厚 度 为 ２ Ｋ ／ ３１０ Ｋ 。（ ） 板 自重 ： ＝ ３ Ｋ （ ５ Ｎ ｍ＝ ７ ０ Ｎ ２模 Ｇ２１６ Ｎ 根 ８６ ｍ， ｍ 肋板高为 ｌｅ 在肋板外设 ２１ Ｏ ｍ， ［４背带 。 据 模 板 资 料 ） （ ）侧 模 支 撑 白 重 ： ３４ 。 ３ Ｇ＝ ８× 在侧模外侧采用间距 １２ ．ｍ的 ２１ｂ作竖带 ， ［４ 竖 ０１ ８×２ ＋ ０ ３ Ｋ 。 （ ） 三 角 支 架 自 重 ： ．６ ． １ ＝４ Ｎ ９ ４ 带高 ２９ ． ｍ；在竖带上下各设 一条 ２ ０的栓杆 ５×２ １Ｋ ＝ ０ Ｎ。 （ ） 施 工 荷 载 与 其 它 荷 载 ： ５ — 作拉杆 ，上 下拉杆问间距 ２７ ． ｍ，在竖 带外 设 Ｇ＝ ０ Ｎ。 横 梁 上 的 总 荷 载 ： ｓ２ Ｋ ， 一一岛 （ ） ２ 个 ， ＋ ＋ ＋Ｇ ＋ ＝１ ０＋ｌ Ｏ ９ ４ 的钢管斜撑 ， ８ 支撑在横梁上 。端模为特制 ＧＨ＝Ｇｌ Ｇ２ Ｇ３ ４ Ｇ５ ７０ ３６＋３４＋１ ＋２０＝ｌ ０ 几 一■ 。 Ｋ Ｈ １０ ／２ ＝ ４ ＫＮｍ。 ９ ．ｍ 大钢模， 面模厚度为 ８６ ｍｍ， 肋板高为 ｌｃ Ｏｍ。在 ０ Ｎ ｑ＝ ９ ０１ ． １７ ／ 横 梁采 用 ０４ 的 端模 外 侧 采 用 间距 １ ｍ 的 ２１ｂ作 竖带 ， 带 工字钢 ， ． ２ １ ４ 竖 则作用在单根横梁上的荷载 Ｇ ’１７× ４ ： 第 三步 ： Ｃ点位移为零的条件计算支座 由 高 ２９ 在 竖 带 外 设 ４ ．ｍ； ８的 钢管 斜 撑 ， 支撑 在 ０４ ５ ＫＮ 作 用 在 横 梁 上 的 均 布 荷 载 为 ： 反 力 ＲＣ ． ９ 。 ＝ ｑ’ ＝ 横梁 上 。 ．２ 底 模 支撑 。 模 为 特 制大 钢 模 ， １． ２ 底 面 Ｇ ’ ＝ ９２４ ２ Ｋ ／ 式 中 ： 为 横 梁受 荷 段 长 Ｈ ．５ ／．＝ ５ Ｎｍ（ ￣ ｌ Ｈ 由假 定 支 座 条件 知 ： ０ ∑ｆ＝ 为 ． 。 ４ ￣ａａ ／ ５ 模厚度为 ８ ｍ 肋板高为 １ｃ 。在底模下部 度 ， ２ ｍ） ｍ， ８ ０ｍ ｑ ｇＣ ｅ ｄ） 葡ｔ ＇ 。 （） ａ ４ ３ １ ｇ 搏 ２ ； ６ ｌ ＿ ｌ ｊ 采 用 间 距 ０４ 工 ｌ ．ｍ ６型 钢 作 横 梁 ，横 梁 长 ２ 纵梁计算。纵梁采用单层 四排 ， 、 ３ 上 下 ４６ 盖梁悬 出端底模下设三角支架支撑 ， ． ｍ。 三角 加 强型 贝雷 片 （ 准 贝雷 片规 格 ：０ ０ｒ × 标 ３０ｅ ａ ： ＝！ ： — ＝！ ８ ｔ ＋！ ｚ ； 。 ＝！ ； ． ！ 兰 ３ 架放在横梁上。 横梁底下设纵梁 。 横梁上设钢垫 １０ ｅ ， ５０ ｒ 加强弦杆高度 １ｃ 连接形成纵梁 ， ａ ０ｍ） 长 块以调整盖 梁底 ２ ％的横向坡度 与安装误 差。 ３０ｍ。 （） ２ 计算支座反力 Ｒ Ｒ 与墩柱 相交 部位 采用特 制 型钢 支架作 支撑 。 ２３１ 荷 载 计 算 ：１ ．． （ ）横 粱 自重 ： ６ ４６× Ｇ ＝． 由静力平衡方程解得 １． ．３纵梁 ２ 在横梁底部采用单层 四排上下加强 ０２５×２ ＋ ． ０ ６ ３×８×０２５ ３ Ｋ ． ＝ ０ Ｎ。 （ ）贝 雷 梁 自 ０ ２ 呈 １ 、 ＝ 。 ＝ 型 贝雷 片 （ 准 贝 雷 片 规 格 ：０ ０ ｍｘ１０ ｃ 重 ： ７ （ ． ０８ ×２ ｌ ２ ×３ × ． ５ × 标 ３０ ｃ ５ ０ｍ， Ｇ ＝ ２７ ． ＋ ＋＋ ０２ ） ０ 加强弦杆高度 １ｅ 连接形成纵 梁， ３ ｍ， ０ｍ） 长 ０ 每 ２ ＝ ３Ｋ ０ １１Ｎ 纵 梁 上 的 总 荷 载 ： Ｇ１ ＋Ｇ３ Ｇ４ Ｇ５ ＋ ＋ ＋Ｇ６ Ｇ７ ７ ０ ３ ＋ ４ ＋ ＝１ ０ ＋ｌ ６ ３ ＋ 两排 一 组 ， 组 中 的两 排 贝 雷 片并 在 一 起 ， 每 两组 ＧＺ＝ ＋Ｇ２ （ ） 矩 图 ３弯 贝 雷 梁 位 于 墩 柱 两侧 ， 心 间距 ２３６ｒ， 中 ５ ． ａ 贝雷 １＋ ０ ３ ＋ ３ ＝ ０ １ Ｎ。纵 梁所 承 受 的 荷 载 假 ｅ ０ ２ ＋ ０ １ １２ ６ Ｋ 根据叠加原理 ， 绘制均布荷载弯矩图 梁底部采 用 ３ ｍ长 的工 １ ６型钢作 为贝雷梁横 定为均布荷载 ｑ ｑ Ｇ ／＝ ０ １Ｉ ． １０ Ｎｍ。 ：＝ ＺＬ ２ ６／２ ＝ ６ Ｋ ／ ９ ： ８ ８２ｑ 向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。 、 纵 横 ２３２结构力学计算。结 构体 系为一次超 ． ． 梁以及纵梁与联接梁之间采用 ｕ型螺栓连接 ； 静定结构 ， 采用位移法计算。 纵梁下为抱箍。１ ． ．４抱箍 。 ２ 采用两块半 圆弧型 （） １计算 支座 反力 Ｒ 第一 步 ： Ｃ： 解除 ｃ点 钢板（ 板厚 ｔ１ｍ 制成 ，Ｍ２ ＝ ６ ｍ） ４的高强 螺栓连 约束 ，计算悬臂端均布荷载与中间段 均布荷载 接， 抱箍高 １３ ｃ 采用 ６ ７４ ｍ， ６根 高强螺栓连接 。 情 况 Ｆ 弯 矩 与挠 度 的 抱 箍 紧 箍 在墩 柱 上产 生 摩 擦 力 提供 上 部 结 构 的 ２－ ． ３纵梁结构强度验算 ３ 支承反力 ， 是主要的支承受力结构 。 为了提高墩 （ ）根据以上力学计算得知 ， １ 最大弯矩出 柱与抱箍 间的摩擦力 ， 同时对墩柱砼面保护 ， 在 现 在 Ａ、 支 座 ， 代 人 ｑ后 ＭＢ８ ２ ＝ ．２× Ｂ ＝ ． ｑ ８８ ８ 墩柱与抱箍之 间设一层 ２～３ ｍｍ厚的橡胶垫 ， １ ０ ４１ ＫＮ／ ６ ＝１ ｌ ｍ 纵梁与抱箍之问采用 ｕ型螺栓连接。 （） ２ 贝雷片的允许弯矩计算 ２盖梁抱箍法施工设计计算 查《 公路施 工手册桥涵》 ９ ３ ， 第 ２ 页 单排单 厂 ———■■————］ ２ ． １侧模支撑计算 。 ．１力学模型。 ２１ ． 假定 层贝雷桁片 的允许 弯矩【 ０ ９５ Ｎｍ Ｍ １ ７ Ｋ ／ 。则 四 为 ： ： ： 砼浇筑时的侧压力 由拉杆和竖带承受 ， Ｐ 为砼 图 排单 层的允许 弯矩 【 － Ｍ】４×９ ５× ． ３ １ ７ ０９ ５ ０ ＝ 浇 筑时 的 侧压 力 ， 孔 为 拉 杆承 受 的拉 力 。 、 Ｋ／Ａ Ｎｍ（ ￣下加强型 的贝雷梁的允许变矩应大于 点位移 量 ： ＝一 ｔ ２１ ．２荷载计算。砼浇筑 时的侧压力：ｍ Ｋ ｈ ． Ｐ＝ 。 此计算值） 式 中： ——外加剂影响 系数 ， １ ；ｙ Ｋ 取 ． ＾——砼 ２ 故 ＭＢ １ １Ｋ ／ ＝ ４ １ Ｎｍ＜［ ＝ ５ ０ Ｋ ／ 满 足 Ｍ］３ １ Ｎｍ， 容重 ，取 ２ Ｋ ＾ ３ ——有效压头 高度。ｈ Ｏ ５ Ｎ ｎ； ｈ ＝． 强 度要 求 。 ２ ＋ ４ ９ Ｔ＝ ２ ＋ ４ ９ ２ ２ ． ｗ ０．２ ２ ． ×０ ０１ ＝ ． ｍ。 ． ５ ０６ Ｐ＝ ｍ ２ ． 纵梁挠度验算 ．４ ３ Ｋ ｈ １ ×２ ．＝ ８ Ｐ 。 振 捣 对模 板 产 生 ＝ ． ５ｘ０ １ Ｋ ａ 砼 ２ ６ 最 大挠 度 发 生 在盖 梁 端 的侧压力按 ４ Ｐ Ｋ ａ考虑。 ：｜ １＋ ＝ ２ Ｐ 。 则 Ｐ： ８ ４ ２ Ｋ ａ 盖 ｎ ‘ ＝ ４ ｑＥ ＝ ４ ×１ ０ ６ ８ ／ Ｉ６ ８ ６／ ｌ ｘ１ ８ ０ ．×
盖梁抱箍法施工方案
盖梁施工方案一、工程概况sk117+967及xk117+857大桥，其下部结构为桩基础，独柱盖梁共有23个，双柱盖梁4个，基本上分布于河漫滩地带，由于地形限制及大小卵石遍布，除少数地基条件较好的采用满堂支架法外，大多数盖梁采用抱箍刚支撑法施工。
二、施工工艺（一）抱箍钢支撑法盖梁抱箍法主要依靠抱箍与墩柱之间的摩阻力支撑盖梁砼、钢筋骨架以及其它荷载。
对独柱墩在墩柱上、下部适当位置各设一个抱箍，抱箍内贴5mm 厚的粗麻袋片。
根据计算的抱箍安装高程，用墨线或铅笔在墩柱上进行标识。
施工人员使用20T汽车吊在抱箍上担设两根40-b型工字钢作为水平承立构件。
对于单柱墩，每根工字钢底设有四根槽钢，作为斜撑，每个斜撑由两根160mm的槽钢叠焊在一起，用高强螺栓和钢销固定于下抱箍和横梁工字钢上。
盖梁工字钢钢支撑水平放置，其横向坡度用10×10㎝方木和三角木楔进行调整。
底模卸落时，去掉三角木楔，抽出方木即可卸落底模。
(二)满堂碗扣式多功能脚手架钢支架法1、施工工艺首先平整夯实墩柱周围待立支架场地，上铺100×100的木枕木以支承立杆可调底座；用碗扣架构件在墩柱周围搭设满堂钢管支架支撑，支架立杆最大间距为0.8×0.8m。
搭设支架时，沿横向超宽1.0m，其上铺设脚手板作为施工人员浇筑混凝土的施工作业平台。
同时在满堂支架竖向搭设间隔0.6m的横杆。
满堂支架用碗扣架构件搭设，使用立杆或专用立杆做竖向支撑杆件，水平杆与立杆用碗扣扣件连接。
搭设支架时，支撑水平杆与盖梁模板挤紧，增强支架的稳定性。
盖梁底模下顺桥向每隔500mm布置一根长4300m的100×100mm方木,通过其上的横向100×100的方木将竖向荷载传递到立杆可调托撑上的100×100的方木上，高低、端底板下间距1000×500mm布置钢管或托撑支撑斜面部位，三角木楔调整盖梁模板的横坡。
三、钢支撑预压采用此方法施工第一个盖梁时，对钢支撑做预压试验，以确定其安全性。
盖梁抱箍法施工计算书
目录1、计算依据12、专项工程简况13、横梁计算1 3.1荷载计算13.2力学模型23.3横梁抗弯与挠度计算24、纵梁计算3 4.1荷载计算34.2力学计算模型35、抱箍计算4 5.1荷载计算45.2抱箍所受正压分布力Q计算45.3两抱箍片连接力P计算55.4抱箍螺栓数目的确定65.5紧螺栓的扳手力P B计算65.6抱箍钢板的厚度7抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程简况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m，根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m，盖梁尺寸为12.298×2.2×2.1m，C40砼54.58m³，盖梁两端挡块长度为2.2×（上口0.3m，下口0.4m）×0.6m，C40砼1.06m³。
I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3.1荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=54.48×26KN/m³=1416.5KN挡块钢筋砼自重：G2=1.06×26KN/m³=27.6KN模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2×12.298m×2.2m=54.1KN施工动荷载：G5=2KN/m×12.298m×2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
盖梁抱箍法施工及计算(新)
盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。
关键词:盖梁抱箍结构计算施工1.工程概况广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥，全桥长1280m，全桥共有盖梁84片，下部结构为三立柱接盖梁，上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。
全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。
为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。
2.抱箍支撑体系结构设计2.1盖梁结构以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m，宽1.6 m，高1.4m，砼体积为42.6 m3，墩柱Φ1.2m，柱中心间距7m。
2.2抱箍法支撑体系设计盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根［8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0.8m的2［8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1.0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用［8槽钢，间距为0.4m×0.4m，模板之间用螺栓连接。
盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁，间距0.25m。
盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.4m，单侧长度21m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
2.3防护栏杆栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高的钢管立柱，横杆钢管与立柱采用扣件连接，竖向间隔0.5m ，栏杆周围挂安全网。
盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算盖梁抱箍法是常用的梁的施工方法之一，它可以很好地解决钢筋混凝土梁中裂缝的问题。
本文将介绍盖梁抱箍法的基本原理、施工步骤、计算方法等内容。
一、基本原理盖梁抱箍法是一种保护钢筋混凝土梁的施工方法。
在梁的顶面铺设一层钢筋网，通过箍筋与混凝土搭接，可以有效地避免梁的裂缝产生。
盖梁抱箍法的原理是，在混凝土表面预先设置一定的箍筋，可以有效地控制混凝土的开裂和脱落，从而提高梁的承载能力和耐久性。
由于盖梁抱箍法不但可以提高梁的抗震性能，而且可以增加施工速度和节省用钢，因此在工程中得到了广泛用途。
二、施工步骤盖梁抱箍法的施工步骤如下：1.梁顶平整在梁的顶面上填平钢筋混凝土，并将其抹平。
2.铺设钢筋网在梁的顶面铺设一层钢筋网，使其完全覆盖梁的顶面。
3.设置箍筋在钢筋网上设置箍筋，箍筋应布设在梁的顶底两面和中央位置，边距应不小于100mm。
箍筋的截面尺寸、层数和间距应按照设计要求进行设置。
4.施工混凝土在设置好箍筋之后，再铺设一层混凝土，将其塑性混凝土顶面升高到设计标高。
5.振捣、养护在施工混凝土之后，进行振捣、养护等工作，待混凝土养护、硬化后即可使用。
三、计算方法对于盖梁抱箍法的计算，需要分别进行箍筋和钢筋的计算。
1.箍筋计算箍筋的计算需要考虑取箍间距、箍筋间距以及箍筋层数等多种因素。
根据设计要求和国家有关标准，对箍筋进行单独计算，并参考梁的现场实际情况，确定箍筋的具体设置方案。
2.钢筋计算钢筋计算需要考虑梁的自重和荷载等多种因素。
按照国家有关标准和设计要求进行钢筋计算，并参考现场实际情况确定钢筋的具体设置方案。
四、盖梁抱箍法是一种常用的钢筋混凝土梁施工方法，其原理是通过铺设钢筋网和设置箍筋，控制混凝土的开裂和脱落，提高梁的承载能力和耐久性。
盖梁抱箍法施工步骤包括梁顶平整、钢筋网铺设、箍筋设置、混凝土施工和振捣养护等。
在盖梁抱箍法的计算中需要考虑箍筋和钢筋等多种因素，在实际施工和计算中要结合梁的实际情况进行综合性的考虑。
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算桥梁是交通基础设施中重要的构造物之一，其结构设计和施工方法对于道路安全和保障交通流畅具有重要的作用。
在桥梁施工中，盖梁抱箍法是一种广泛应用的梁体合拢方法。
本文将介绍盖梁抱箍法的施工原理及计算方法。
盖梁抱箍法的施工原理盖梁抱箍法是将两个混凝土梁体（上梁体和下梁体）采用抱箍拉合，形成一个整体的构造法。
在施工过程中，首先将混凝土下梁体放在桥墩上，然后将上梁体或预制梁放置在下梁体之上，再使用抱箍拉合将两个梁体合拢成一个整体。
具体施工方法如下：1.安装抱箍：在下梁体上设置抱箍，抱箍位置应符合桥梁设计要求，通常是分布在桥梁梁端、拱顶和支座处等。
2.安装支撑：在拱桥和大跨度桥梁中，由于梁体自重和施工荷载很大，因此需要在拱腰和拱脚处设置支撑，以支撑梁体的自重和施工荷载。
3.安装上梁体或预制梁：将上梁体或预制梁放置在下梁体之上，两者的尺寸和重量应符合设计要求，并避免发生滑动和倾斜等现象。
4.抱箍拉合：通过手动或机械方式拉动抱箍，使其与上梁体与下梁体之间形成紧密的连接。
5.脱模：当混凝土凝固后，即可拆除抱箍、支撑和模板，完成梁体的合拢和下放。
盖梁抱箍法的计算方法盖梁抱箍法的计算包括了拉力的计算和抱箍的设计。
以下是具体的计算步骤：拉力的计算1.计算梁体的自重和施工荷载，确定抱箍的数量和位置。
2.计算梁体的拉伸应力，以确定抱箍的拉力。
3.根据抱箍的位置和数量确定抱箍的拉力分配。
4.选择抱箍张力设备，如电动液压拉紧器和手动液压拉紧器等。
抱箍的设计1.确定抱箍的数量和位置，一般应符合桥梁设计规范的要求。
2.确定抱箍的直径，一般为50-70毫米。
3.设计抱箍的拉伸强度和切断强度，以确定抱箍的材质和尺寸。
4.确定抱箍的受力状态，包括抱箍的轴力、剪力和弯矩等。
5.根据抱箍的材料和受力状态，确定抱箍的整体稳定性和局部稳定性。
总结盖梁抱箍法是一种常用的桥梁梁体合拢方法，在混凝土预制梁和梁体施工中广泛应用。
本文介绍了盖梁抱箍法的施工原理和计算方法，知道如何设计和施工合适的抱箍对于桥梁的安全和稳定性至关重要，因此在实践中要认真执行计算和设计规范，确保桥梁的质量和安全性。
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盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。
关键词:盖梁抱箍结构计算施工1.工程概况广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥，全桥长1280m，全桥共有盖梁84片，下部结构为三立柱接盖梁，上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。
全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。
为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。
2.抱箍支撑体系结构设计2.1盖梁结构以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m，宽1.6 m，高1.4m，砼体积为42.6 m3，墩柱Φ1.2m，柱中心间距7m。
2.2抱箍法支撑体系设计盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根［8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0.8m的2［8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1.0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用［8槽钢，间距为0.4m×0.4m，模板之间用螺栓连接。
盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁，间距0.25m。
盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.4m，单侧长度21m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
2.3防护栏杆栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高的钢管立柱，横杆钢管与立柱采用扣件连接，竖向间隔0.5m ，栏杆周围挂安全网。
盖梁施工示意图见图2。
3.盖梁侧模板支撑计算假定砼浇注时的侧压力由拉杆和背带承受，P m 为砼浇注时的侧压力， T 为拉杆承受的拉力。
侧模板支撑计算示意图见3。
图2 盖梁施工示意图3.1荷载计算砼浇筑时的侧压力：P m =K γh ，当v/T ≤0.035时，h=0.22+24.9v/T式中：K —外加剂影响系数，取1.2；γ—砼容重，取25KN/m 3； h —有效压头高度；v —砼浇筑速度，此处取值0.45m/h ， T —砼入模温度，此处按25℃考虑 则：v/T=0.45/30=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.6mP m = K γh=1.2×25×0.6=18KPa砼振捣对模板产生的侧压力按4KPa 考虑， 则：P m =18+4=22KPa 砼浇筑至盖梁顶时，盖梁上产生的纵向每米侧压力：Pm=22KPa图3 侧模支撑计算示意图H =1.4mh =0.6mT2T1图1：抱箍构件形象示意图（半个）P=P m×（H-h）+P m×h/2=22×0.8+22×0.6/2=24.2KN(参考《路桥施工计算手册》p173)3.2拉杆拉力验算拉杆（φ18圆钢）纵向间距0.8m范围内砼浇筑时的侧压力：σ=0.8P/2πr2=0.8m×24.2 KN /（2×174mm2）=55.63MPaσ=55.63MPa <[σ]=29600N/174 mm2=170MPa，满足抗拉要求。
(参考《路桥施工计算手册》p182)3.3背带挠度验算设背带两端的拉杆为支点，背带为简支梁，梁长l0=1m，简支梁均布荷载q0 =22×0.8=17.6KN/m最大弯矩：M max= q0l02/8=17.6×12/8=2.2KN·mσ= M max/2W x=2.2×10-3/2×25.3×10-6=43.5MPa<[σw]=145MPa跨中挠度：f max= 5q0l04/（384×2×EI x）=0.0005mf max＜[f]=l0/400=0.0025m，背带槽钢满足刚度要求。
式中： [8槽钢的弹性模量E=2.1×105MPa；惯性矩Ix=101.3cm4；抗弯截面系数Wx=25.3cm3(参考《路桥施工计算手册》p787、p797)4.横梁应力验算4.1横梁纵向线荷载计算新浇砼纵向线荷载：q1=1.4（高）×25×1.6（宽）=56KN/m模板纵向线荷载：q2=G2/20=（G底21.8+ G端3.1+ G侧39.9）/20=3.24 KN /m施工人机纵向线荷载：q3=1×1.6=1.6KN/m倾倒砼冲击纵向线荷载: q4=2×1.6=3.2KN/m振捣砼纵向线荷载: q5= 2×1.6=3.2KN/m荷载组合:q=(q1+q2)×1.2+(q3+q4+q5)×1.4=82.29KN/m横梁承受均布荷载q0= q×0.25/l0=82.29×0.25/1.4=14.7KN/m (参考《路桥施工计算手册》p172)4.2横梁抗弯与刚度验算横梁最大弯矩：M max= q0l02/8=3.6KN·m弯曲应力：σ= M max/W x=3.6/(3.75×10-4)=9.6 MPa<[σw]=12MPa 最大挠度：f max= 5q0l04/384EI=5×14.7×103×1.44/(384×9×109×2.81×10-5)=0.0029 m <[f]=l 0/400=0.0035m横梁满足抗弯和刚度要求。
式中：抗弯截面系数：Wx=bh 2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4 m 3惯性矩Ix=bh 3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5 m 4 弹性模量E=9×103MPa;横梁计算示意图如图4所示。
(参考《路桥施工计算手册》p176)5.纵梁应力验算5.1纵梁纵向每侧线荷载计算支架纵向线荷载：q 6=（G 贝+G 木+G 他）/20=（14×3 KN/片 +70根×0.045 m 3/根×6 KN/ m 3+62×0.06）/20=3.23KN/m纵梁纵向每侧线荷载:q=(q 1/2+q 2/2+q 6/2)×1.2+(q 3/2+q 4/2+q 5/2)×1.4=43.088KN/m 5.2纵梁应力验算5.2.1计算支座反力R C ： 盖梁体系为一次超静定结构，建立盖梁结构力学计算图如图5所示。
采用力法计算，解除C 点约束，在C 点添加向上的单位力X 1=1，分别绘出M p 图、M 1图，其中M p 图由伸臂梁和简支梁组成，如图6所 示。
根据C 点竖向位移为0的条件，建立典型方程：δ11X 1+Δ1p =0δ11=∑∫M 12ds/EI=（1/EI ）*（1/2）*(2l*l/2)*（2/3）*（l/2）=l 3/6EIΔ1p =∑∫M 1M p ds/EI=（1/EI ）*［（1/2）*(2l*l/2)*（qa 2/2） -(2/3)*(q (2l)2/8)*2l*(5/8*l/2)］=（1/EI ）*（qa 2l 2/4-5q l 4/24）将δ11、Δ1p 代入公式，得X 1=（5ql 2-6qa 2）/4l=293.92KN （↑） 建立静力平衡方程：2R A +X 1=q （2a+2l ） 得R A =R B =283.92KN （↑）根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图如图7所示。
5.2.2纵梁抗弯应力验算根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A 、B 支座，图4：横梁计算示意图l0=1.4m q0=14.7KN/m图6：超静定结构内力图q*(l2-2a2)/8q 2/2=7m =7m a=3ma=3m 图7：纵梁受力弯矩图弯矩图(l/2)X1=1028.7a=3m a=3m=7m =7m q(2l)2/8=1055.7简支梁弯矩图悬臂梁弯矩图=7m =7ma=3ma=3mq 2/2=193.9a=3m a=3m=7m=7m 图5：盖梁结构力学计算图q=43.088KN/m=7m=7ma=3ma=3mRX1=1RAED B C AM max =qa 2/2=43.088×32/2=193.9 KN ·mM max =193.9 KN ·m ＜[M 0]= 975kN ·m ，满足抗弯要求。
（参考《公路施工手册 桥涵》下册p923） 5.2.3纵梁墩柱跨中刚度验算 盖梁体系为一次超静定结构，求超静定结构的位移可用基本结构的位移来代替，因此在盖梁基本结构墩柱中间点F 施加向下的单位力X 2=1，求基本结构的内力和位移，建立盖梁墩柱跨中力学计算图如图8所示。
F 2.625X2=1A CB D ERARa=3ma=3m=7m=7m图8：纵梁墩柱跨中力学计算图=7m=7ma=3ma=3m图9：X2弯矩图设R a 、R b 方向向上，列平衡方程：R a +R b =X 2=1X 2*（l+l/2）-2l*R a =0得：R a =0.75（↑），R b =0.25（↑），绘弯矩图如图9所示。
求纵梁墩柱跨中的位移，将图7与图9的弯矩图图乘，得： Δ2p =∑ωy f / EI=（1/ EI ）*［-0.5*14*2.625*193.9+(2/3) *1055.7*14*(2/3)*2.625-0.5*3.5*2.625*(2/3)*0.5*1028.7-0.5*(3/2)*7*2.625*1028.7 ］=-0.004m （↑）f max =-0.004m ＜[f]=a/400=3/400=0.0075m ，刚度满足要求。
式中：贝雷片弹性模量：E=2.1×105MPa惯性矩：I=250500cm 4（参考《公路施工手册 桥涵》下册p1047） 5.2.4纵梁端部刚度验算在盖梁基本结构梁端点D 施加向下的单位力X 3=1，求基本结构的内力和位移，建立盖梁悬臂端力学计算图如图10所示。
设R a 、R b 方向向上，列平衡方程： R a +R b =X 3=1X 3（2l+a ）-2l*R a =0得： R a =1+a/2l （↑），R b = a/2l （↓），绘弯矩图如图11所示。