(抱箍法)盖梁模板验算
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
盖梁抱箍法施工及计算(新)
盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。
关键词:盖梁抱箍结构计算施工1。
工程概况广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥,全桥长1280m，全桥共有盖梁84片,下部结构为三立柱接盖梁,上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁.全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高，给盖梁施工带来难度.为加快施工，减少地基处理，本桥盖梁拟采用抱箍法施工。
2.抱箍支撑体系结构设计2.1盖梁结构以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m,宽1.6 m，高1。
4m,砼体积为42.6 m3,墩柱Φ1。
2m,柱中心间距7m。
2。
2抱箍法支撑体系设计盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根[8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0。
8m的2[8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1。
0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用[8槽钢，间距为0。
4m×0.4m，模板之间用螺栓连接.盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁,间距0。
25m.盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1。
4m，单侧长度21m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上,纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成, 钢板厚t=16mm，高0.6m,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
2.3防护栏杆栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1） 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：KN T T 5.67005.6721.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×dtc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.d －螺栓外径 PC －螺栓拉力tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432建议施工时取其中值：m KN .6961.029432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：m T /024.986.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 29.024T/m 2[123.1 8.65m 3.1XX1.5m贝雷架截面惯性矩： 0.687mIx ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12＝1554＋296208＝297762cm 2cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计算偏安全）MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算1、受力如图下图，9.755T 0.1794T/m 2抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.7551宽：1.3＋0.12＝1.42m②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2风载体系数：方型为K1＝1.3风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T风力重心高1.8m/2＝0.9m，风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m安全系数6.926/4.941＝1.40可4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
钢抱箍法盖梁施工的受力验算
钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定：普通砼重力密度取23.53，砼体积为47.03m ，钢筋重量5.94t ，则钢筋砼总重力为1163.652，盖梁长l 为14.184m ，宽1.9m ，2条36b 工字钢共同承受荷载，对其中一条工字钢进行验算即可。
、盖梁结构自重： 、模板及下部支撑等荷载：、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ，则有 、槽32a 钢及连接件分布型钢自重：m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯= 、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN ：m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为：m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。
1条槽钢荷载集度为：m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析：取［32a 槽钢，则a 101.25MP E ⨯=,46.7510cm I x = ，34.469cm W x =，施工过程中最不利荷载时，以佛洞跨线桥2＃墩普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.7m ；（1）、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ，式中：M ─受力弯矩，取最大弯矩m ax M；W ─截面抵抗矩][σ─容许应力，查规范得145MPam KN q 09.17=laa支点A 、B 的反力：KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求。
（2）、槽钢抗剪应力验算[]ττ≤=a V 式中：V ─剪力a ─截面积，［32a 槽钢截面积为48.052cm [τ]─容许剪应力，查规范得85MPa施工过程中出现最不利荷载布置形式，最大剪力在A 右侧、B 左侧处，B DCA经计算得KN ql V 80.657.709.172121max =⨯⨯==剪应力[]MPa MPa cm KN a V 8569.1305.4880.652=<===ττ 满足要求。
(抱箍法)盖梁模板验算
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算编制人：审核人：审批人：审批时间：年月日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段联合体项目部永昌路桥施工处2011年9月惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算目录K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ........................................................................................................ - 3 - 第一章、编制依据....................................................................................................................... - 3 - 第二章、工程概况....................................................................................................................... - 3 - 第三章、支架设计要点............................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算............................................................................................................... - 4 -4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图.................................................................... - 4 -4.2、荷载计算...................................................................................................................... - 5 -4.3、结构检算...................................................................................................................... - 6 -K2+250中桥盖梁抱箍支架验算第一章、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
引桥盖梁支架设计计算(抱箍)
引桥盖梁施工支架（抱箍）设计计算1、荷载统计盖梁自重1065KN（砼容重取25KN/m3）,模板重量（底模+侧模+分配梁）95KN，近似的简化为均布线荷载作用在抱箍牛腿上方的横梁上（双肢HN60*20型钢），q=90KN/m.则均布线荷载大小q=(1065+95）/14=82.85KN/m，计算时取盖梁施工支架布置示意图2、承重横梁设计计算抱箍牛腿上承重横梁采用双肢HN60*20型钢，其结构计算简图如下图所示：Array结构计算简图表示-方向支座反力图表示-方向剪力图表示-方向弯矩图表示-方向应力图02/01/2011表示-方向位移图由上述计算可看出，选用2HN60*20型钢作为承重横梁，可以满足施工需要。
3、抱箍设计抱箍采用Q235钢、12mm钢板，抱箍高度为60cm，墩柱直径为D=160cm；两半抱箍对接处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍设计如图示：抱箍设计图2.1 抱箍与墩柱间的摩擦力计算受力计算简图2.1.1 抱箍对墩柱的压应力σ1 公式：μσ1B πD=KF式中：μ—摩擦系数，取0.3；B —抱箍高度，根据抱箍设计图取0.6m ；D —墩柱直径，取1.6m 计算； K —荷载安全系数，取K =1.2 ；F —作用在抱箍上的荷载，计算时取F =650KN ； [σc ]—砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8Ra b ；本工程中墩柱砼设计标号为C30，其轴心抗压强度Ra b =21.0MPa,则0.8Ra b =0.8*21.0=16.8MPa ；代入相关量值得：σ1=0.862 ⅰ＜[σc ] =16.8 MPa 2.1.2 抱箍内应力σ2力的合成图/2120sin Br d Bt πσθθσ=⎰化简得：σ2=σ1r/t式中：t —抱箍钢板厚度，根据抱箍设计则取t=12mm ； r —墩柱半径，此处取r=0.8m ； 代入相关量值得：σ2=57.5 MPa ＜[σQ235] =145MPa2.1.3 σ2=57.5 MPa 时，一半抱箍的伸长量：△L=（σ2/E ）πr 则抱箍加工长度（一半）：L=πr-△L=（1-σ2/E ）πr式中：E —钢材的弹性模量，E=2.06*105MPa ；代入相关量值得：L =（1-σ2/E ）πr=（1-57.5/2.06*105）*3.14*0.8*1000 =2512 mm2.1.4 两半抱箍牛腿腹板处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接，螺栓布置如图示抱箍钢板所受拉力P ： P=σ2*A=57.5MPa*12*600/1000=414KN 螺栓设计拉力Nt ：Nt=Nt b *n=141.1*10=1411KN式中：A —抱箍钢板带的截面面积；Nt b —8.8级M24高强螺栓承载力设计值（受拉），此次取Nt b =141.1 KN ；P ＜Nt ，抱箍螺栓设计合理，可以满足施工使用。
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算桥梁是交通基础设施中重要的构造物之一，其结构设计和施工方法对于道路安全和保障交通流畅具有重要的作用。
在桥梁施工中，盖梁抱箍法是一种广泛应用的梁体合拢方法。
本文将介绍盖梁抱箍法的施工原理及计算方法。
盖梁抱箍法的施工原理盖梁抱箍法是将两个混凝土梁体（上梁体和下梁体）采用抱箍拉合，形成一个整体的构造法。
在施工过程中，首先将混凝土下梁体放在桥墩上，然后将上梁体或预制梁放置在下梁体之上，再使用抱箍拉合将两个梁体合拢成一个整体。
具体施工方法如下：1.安装抱箍：在下梁体上设置抱箍，抱箍位置应符合桥梁设计要求，通常是分布在桥梁梁端、拱顶和支座处等。
2.安装支撑：在拱桥和大跨度桥梁中，由于梁体自重和施工荷载很大，因此需要在拱腰和拱脚处设置支撑，以支撑梁体的自重和施工荷载。
3.安装上梁体或预制梁：将上梁体或预制梁放置在下梁体之上，两者的尺寸和重量应符合设计要求，并避免发生滑动和倾斜等现象。
4.抱箍拉合：通过手动或机械方式拉动抱箍，使其与上梁体与下梁体之间形成紧密的连接。
5.脱模：当混凝土凝固后，即可拆除抱箍、支撑和模板，完成梁体的合拢和下放。
盖梁抱箍法的计算方法盖梁抱箍法的计算包括了拉力的计算和抱箍的设计。
以下是具体的计算步骤：拉力的计算1.计算梁体的自重和施工荷载，确定抱箍的数量和位置。
2.计算梁体的拉伸应力，以确定抱箍的拉力。
3.根据抱箍的位置和数量确定抱箍的拉力分配。
4.选择抱箍张力设备，如电动液压拉紧器和手动液压拉紧器等。
抱箍的设计1.确定抱箍的数量和位置，一般应符合桥梁设计规范的要求。
2.确定抱箍的直径，一般为50-70毫米。
3.设计抱箍的拉伸强度和切断强度，以确定抱箍的材质和尺寸。
4.确定抱箍的受力状态，包括抱箍的轴力、剪力和弯矩等。
5.根据抱箍的材料和受力状态，确定抱箍的整体稳定性和局部稳定性。
总结盖梁抱箍法是一种常用的桥梁梁体合拢方法，在混凝土预制梁和梁体施工中广泛应用。
本文介绍了盖梁抱箍法的施工原理和计算方法，知道如何设计和施工合适的抱箍对于桥梁的安全和稳定性至关重要，因此在实践中要认真执行计算和设计规范，确保桥梁的质量和安全性。
盖梁抱箍受力验算
抱箍受力检算抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：16mm ，高0.5m ，抱箍牛腿钢板厚25mm ，宽30cm ，采用12根M30高强度螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm 橡胶垫。
盖梁抱箍施工立面示意图钢抱箍 底模纵梁I40b 工字钢 墩身 钢模板 底模横梁 20×20×400方木 φ=1700一、荷载计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
(1)永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规采用。
(2)可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。
荷载分析：盖梁底板面积为：17m×2.3m=39.1m2（最不利状态下，偏于保守计算）1．盖梁砼自重：G=39.1m2×2.5m×26KN/m3=2541.5KNq1=2541.5÷39.1=65KN/m2注：含筋量>2%。
荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规普通模板荷载计算）2. 钢模版自重：15000kg×9.8N/kg=147KNq2=147÷39.1=3.76KN/m2荷载分项系数1.2。
3．工字钢重量：工字钢采用I40b普通热轧工字钢，标准每m重：73.878kg/m，每盖梁采用2根18m长I40b工字钢。
则工字钢总重为：2×18×73.878×9.8N/kg=26KN荷载分项系数取1.2。
4．抱箍重量：依据抱箍模板设计图纸，单个抱箍重量约为220kg，则抱箍重量为：2×220×9.8N/kg=4.3KN荷载分项系数取1.2。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算编制人：审核人：审批人：审批时间：年月日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段联合体项目部永昌路桥施工处2011年9月惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算目录K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 -4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 -4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 -4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -K2+250中桥盖梁抱箍支架验算第一章、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、有关的政策、法规、施工验收规和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
6、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
第二章、工程概况本桥上部结构为预应力钢筋砼空心板，下部构造为双柱式桥墩，肋式桥台，灌注桩基。
其中下部结构包括桥台2个，C35砼425.81m3；系梁6片，C35砼33.9m3；墩柱12根，C35砼67m3；盖梁6片，C35砼159.9m3；垫石224块，C35砼3.17m3。
第三章、支架设计要点1、盖梁结构盖梁全长13.8m，宽1.6 m，高1.3m，砼体积为26.65m3，墩柱Φ1.1m，柱中心间距7.97m。
2、抱箍法支撑体系设计侧模的背部支撑由木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为木楞。
用以支撑木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿螺墙栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm。
盖梁底模下部采用宽×高为0.10m×0.10m的方木作横梁，间距0.30m。
盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用45A工字钢连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.1m，单侧长度15m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用12根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
图1：抱箍构件形象示意图（半个）第四章、抱箍支架验算4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图4.2、荷载计算1、荷载分析根据本桥盖梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——盖梁底模、侧模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q 6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa 。
⑺ q 7—— 支架自重，经计算支架在60cm ×60cm ×120cm 形式时其自重为2.94 kPa 。
2、荷载组合3、荷载计算⑴ 盖梁自重——q 1计算根据K2+250中桥连盖梁结构特点，取盖梁最大截面为例，对盖梁自重计算，并对最大截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
盖梁最大截面处q 1计算盖梁最大截面根据横断面图，则：q 1 ＝B W =BA c ⨯γ＝()kPa ＝8.336.13.16.126⨯⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝33.8×1.2＝40.56kPa注：B —— 盖梁底宽，取1.6m ，将盖梁全部重量平均到底宽围计算偏于安全。
⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算因现浇盖梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=0.8m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q 5=h r K P m ⨯⨯=K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当r=26KN/m 3；h=0.22×4×1.0×1.15×(1.5)1/2=1.239m 取1.3m ；q 5=KPa h r K P m 56.403.1262.1=⨯⨯=⨯⨯=4.3、结构检算1、底模板计算：盖梁底模采用胶合板，铺设在纵向间距0.3m 的纵桥向方木上，进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：底模及支撑系统简图q(kN/m)盖梁底模板计算q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)l=(40.56+1.0+2.5+2)×0.3=13.818kN/m则：M max =m KN l q ⋅=⨯=⋅155.083.0818.13822模板需要的截面模量：W =531087.2100.69.0155.09.0][-⨯=⨯⨯=⨯W M σm 2模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：h=mm m b W 1.130131.011087.2665==⨯⨯=⨯- 因此模板采用1220×2440×15mm 规格的胶合板。
2、侧模验算⑴、侧模基本参数侧模的背部支撑由木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为木楞。
用以支撑木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm 。
模板面板厚度h =15mm ，弹性模量E =6000N/mm 2，抗弯强度[f ]=11N/mm 2。
抗剪强度设计值[v ]= 1.5N/mm 2 。
楞采用方木，截面100×100mm ，每道楞1根方木，间距300mm 。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距600mm 。
穿墙螺栓水平距离600mm ，穿墙螺栓竖向距离600mm ，直径14mm 。
⑵、侧模板厚度计算楞采用方木，截面100×100mm ，每道楞1根方木，按间距300mm 计算。
q=( q 4+ q 5)l=(4.0+40.56)×0.3=13.37kN/m则：M max =m KN l q ⋅=⨯=⋅150.083.037.13822 模板需要的截面模量：W =5310778.2100.69.0150.09.0][-⨯=⨯⨯=⨯W M σm 2模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：h=mm m b W 9.120129.0110778.2665==⨯⨯=⨯- 因此模板采用1220×2440×15mm 规格的胶合板。
根据施工经验，为了保证盖梁底面的平整度，侧面垂直度，通常胶合板的厚度均采用12mm 以上，因此模板采用1220×2440×15mm 规格的胶合板。
⑶、侧模板、外楞的计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
①、新浇混凝土侧压力：q 5=KPa h r K P m 56.403.1262.1=⨯⨯=⨯⨯=②、侧模板楞的计算楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，楞采用木楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm 3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm 4；q （kN/m ）楞计算简图a.楞的抗弯强度验算楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0.107ql 2其中， M--楞跨中计算最大弯距(N·mm)；21.15kN/ml--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；q--作用在楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。
q =13.141+1.512=14.653kN/m；楞的最大弯距：M =0.107×14.653×600.0×600.0= 5.64×105N.mm；楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W< f其中，σ --楞承受的应力(N/mm2)；M --楞计算最大弯距(N·mm)；W --楞的截面抵抗矩(mm3)，W=16.67×104；f --楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=11.000N/mm2；楞的最大应力计算值：σ = 5.64×105/16.67×104 = 3.386N/mm2；楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；楞的最大应力计算值σ = 3.386N/mm2小于楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！b.楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，公式如下:∨=0.607ql其中，V－楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；q--作用在楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。