盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工计算书 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】目录抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为，根据模板拼缝位置按照间距布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距，盖梁尺寸为××， C40砼，盖梁两端挡块长度为×（上口，下口）×，C40砼。
图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=×26KN/m3=挡块钢筋砼自重：G2=×26KN/m3=模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2××=施工动荷载：G5=2KN/m××=,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
横梁自重G6=××27=横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=++98+×2+=每根横梁上所受荷载：q1= G7/15=27=作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q1/==m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
力学模型图2 力学模型分配梁抗弯与挠度计算由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：Mmax=q2l2/8- q2l12/2=××2=·m图3 分配梁弯矩示意图Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=①抗弯计算σ= Mmax/W= ×103=＜［σ］=170Mpa结论：强度满足施工要求。
抱箍计算书
盖梁施工抱箍受力计算书一、抱箍结构设计抱箍具体尺寸见抱箍设计图，主要包括钢带与外伸牛腿的焊接设计两方面的内容，其中牛腿为小型构件，一般不作变形计算，只作应力计算。
二、受力计算1、 施工荷载 1）、盖梁混凝土和钢筋笼（35.2方，平均密度2.5吨/3m ）自重为：2.5×35.2=88（吨）2）、钢模（每平方米100kg ）自重为：0.1×[2×15.84×0.81+2×(15.84+10.6)×0.69÷2+2×0.81×1.6+2×2.75×0.81+10.6×1.6]=6.791（吨）3）、侧模加劲型槽钢（采用10型槽钢，理论线密度为10kg/m ，共20根，每根长2m ）自重为：2×20×0.01=0.4（吨）4）、脚手架钢管（采用50钢管，线密度为37kg/m ，模板底部10根，每根长4m ；模板两侧护栏20根，每根长1.5m ；模板两侧扶手4根，每根长18m ）自重为： (10×4+20×1.5+4×18)×0.037=5.254（吨）5）、支垫槽钢（采用10型槽钢，理论线密度10kg/m ，共24根，每根长2m ）自重为： 0.01×2×24=0.48（吨）6）、工字钢（采用36B 型工字钢，理论线密度为65.6kg/m ，共4根，每根长18m ）自重为： 4×18×0.0656=4.723（吨）7）、工字钢拉杆(每根直径18mm ，共5根，每根长1.5m )自重为：5×1.5×0.00617×231810-⨯=0.015（吨）8）、连接工字钢的钢板（共8块，每块重79kg）自重为：8×0.079=0.632（吨）9）、钢模两翼护衬（单侧护衬重150kg）自重为：2×0.15=0.3(吨)10）、施工活荷载：10人+混凝土动载+振捣力=10×0.1+0.5×1.2+0.3=1.9（吨）11）、总的施工荷载为：88+6.791+0.4+5.254+0.48+4.723+0.015+0.632+0.3+1.9=108.495（吨）12）、考虑安全系数为1.2，则施工总荷载为：108.495×1.2=130.194（吨）13）、单个牛腿受力：130.194÷4=33（吨）2、计算钢带对砼的压应力σ可由下式计算求得：钢带对立柱的压应力1μσBπD=KG1其中：μ—摩阻系数，取0.35B—钢带宽度，B=600mmD—立柱直径，D=1800mmK—荷载安全系数，取1.2G—作用在单个抱箍上的荷载，G=660kNσ=KG/(μBπD)=1.2×660×1000/(0.35×300×3.14×1200)=2.002Mpa<[]cσ则：1=16.8Mpa，满足要求。
盖梁抱箍法施工计算书
目录1、计算依据 ..................................................................2、专项工程概况...............................................................3、横梁计算 ..................................................................3.1荷载计算 ...................................................3.2力学模型 ...................................................3.3横梁抗弯与挠度计算 .........................................4、纵梁计算 .........................................................4.1荷载计算 ...................................................4.2力学计算模型 ...............................................5、抱箍计算 .........................................................5.1荷载计算 ...................................................5.2抱箍所受正压分布力Q计算....................................5.3两抱箍片连接力P计算 .......................................5.4抱箍螺栓数目的确定 .........................................5.5紧螺栓的扳手力P B计算.......................................5.6抱箍钢板的厚度 .............................................抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m，根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
盖梁钢抱箍计算计算书
盖梁钢抱箍计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、荷载组合S1=1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4(Q 1k + Q 2k )=1.2×(1200+50+18.4)+1.4×(20+16)=1572.48kN S2=1.35(G 1k +G 2k +G 3k )+0.7×1.4(Q1k +Q 2k )=1.35×(1200+50+18.4)+0.7×1.4×(20+16)=1747.62kN取较大值，即荷载设计值S ＝Max[S1，S2]＝Max[1572.48，1747.62]=1747.62kN二、墩柱参数示意图三、钢带验算钢抱箍形式单抱箍钢带宽度B(mm) 800 钢带厚度t(mm) 12 两半抱箍接头间隙d(mm) 30钢带和墩柱间的摩擦系数μ0.3 钢带抗拉、压、弯强度设计值f (N/mm2) 215 钢带弹性模量E(N/mm2) 206000 螺栓个数n 20螺栓强度等级高8.8级螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm2) 170 螺栓直径(mm) M22 螺栓有效截面积Ae(mm2) 303.4σ1＝S/(μπBD)=1747620/(0.3×3.14×800×1500)=1.546N/mm2≤[σ]=14N/mm2满足要求。
2、钢带内应力σ2＝σ1D/(2t)=1.546×1500/(2×12)=96.625 N/mm2≤f=215N/mm2满足要求。
3、钢带下料长度L(半个)ΔL=πDσ2/(2E)=3.14×1500×96.625/(2×206000)=1.105mm钢带下料长度L(半个)＝πD/2-ΔL-d=3.14×1500/2-1.105-30=2323.895mm4、螺栓强度验算钢带所受拉力P=Btσ2=800×12×96.625=927600N=927.6kN螺栓设计拉力N t=nA e f t b=20×303.4×170=1031560N=1031.56kNN t≥P满足要求。
盖梁抱箍法施工计算书
目录1、计算依据 (1)2、专项工程概况 (1)3、横梁计算 (1)3.1荷载计算 (1)3。
2力学模型 (2)3.3横梁抗弯与挠度计算 (2)4、纵梁计算 (3)4.1荷载计算 (3)4。
2力学计算模型 (3)5、抱箍计算 (4)5.1荷载计算 (4)5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4)5。
3两抱箍片连接力P计算 (5)5。
4抱箍螺栓数目的确定 (6)5.5紧螺栓的扳手力P B计算 (6)5.6抱箍钢板的厚度 (7)抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接,底模厚度10cm,每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁,横梁长度为4。
5m,根据模板拼缝位置按照间距0。
25m布置，共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁,纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2~3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8＃右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算.浑河大桥8＃墩柱直径为2m，柱中心间距6。
7m,盖梁尺寸为12。
298×2。
2×2。
1m, C40砼54.58m³,盖梁两端挡块长度为2.2×（上口0.3m,下口0。
4m）×0.6m，C40砼1.06m³。
I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3。
1荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=54。
48×26KN/m³=1416。
5KN挡块钢筋砼自重：G2=1。
06×26KN/m³=27。
6KN模板自重:G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2×12。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书惠大疏港高速公路A09合同段抱箍计算书1、盖梁支撑体系设计计算及施工方法1．1、计算依据⑴惠大高速A09合同段施工图设计⑵公路桥涵施工技术规范⑶实用新编五金手册⑷装配式公路钢桥使用手册1．2、计算内容圆柱墩盖梁施工的抱箍计算2、施工方法简介圆柱墩盖梁：采用抱箍法施工，每根柱子使用两个抱箍，两抱箍之间用铁楔子固定做拆模使用。
抱箍为A3钢制作，厚度为0.02米，高度0.3米，每个抱箍由两个半环组成，每个连接处使用4根M22高强螺栓。
抱箍两侧耳上横桥向设各设1排贝雷片，贝雷片上每隔60cm 设一根长4m的18#工字钢作钢模板支承小棱。
3、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
4、本计算结果适用于D1.3m立柱上的盖梁施工。
5、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
6、抱箍加工完成实施前，必须先进行现场预压，变形满足要求后方可使用。
横梁计算采用间距0.6m的18型工字钢作横梁，横梁长4m，共布设横梁30个。
1、荷载计算=36.75m3×25kN/m3=920kN（1）盖梁砼自重：G1=100kN (根据厂家供货重量)（2）模板自重：G2=20kN（5）施工荷载与其它荷载：G3横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3=920+100+20=1040kN q H =1040/17.27=60.22kN/m横梁采用0.6m 的18型工钢，则作用在单根横梁上的荷载：G H ’=60.22×0.6=36.13kN作用在横梁上的均布荷载为：q H ’= G H ’/l H =36.13/1.6=22.6kN/m(式中：l H 为横梁受荷段长度，为1.6m)2、力学模型如图1所示。
R A R B横梁，工16，EIq H =22.6 K N /m图1 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1669cm 4;抗弯模量Wx=185.4cm 3最大弯矩：M max = q H ’l H 2/8=22.6×1.62/8=7.232 kN ·m σ= M max /W x =7.232/(185.4×10-6)≈39MPa<[σw ]=140MPa (可)最大挠度： f max = 5 q H ’l H4/384×EI=5×22.6×1.64/(384×1.6×108×1669×10-8)=0.0007 m<[f]=l 0/400=2.1/400=0.00525 m (满足要求) 抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设2个抱箍体支承上部荷载，贝雷梁自重：G4=0.3×7×2=42kN （采用2排3m×1.5m贝雷片）抱箍上的总荷载：GB =G1+G2+G3+G4=920+100+20+42=1082kN支座反力RA =RB= RC=ql/3=361 kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
盖梁抱箍法施工设计计算书
盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明1、计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。
3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
二、侧模支撑计算1、荷载计算（按最大盖梁）砼浇筑时的侧压力：P m=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m3；h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mP m= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
则：P m=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P=P m×（H-h）+P m×h/2=23×2+23×0.6/2=53.9kN2、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有：σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2=1.2×53.9/（2π×0.012）=102993kPa=103MPa<[σ]=160MPa(可)3、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=2.2m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。
竖带[14b的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3 q0=23×1.2=27.6kN/m最大弯矩：M max= q0l02/8=27.6×2.72/8=25kN·mσ= M max/2W x=25/(2×87.1×10-6)=143513≈144MPa<[σw]=160MPa(可)挠度：f max= 5q0l04/384×2×EIx=5×27.6×2.74/(384×2×2.1×108×609.4×10-8)=0.0075m≈[f]=l0/400=2.0/400=0.005m4、关于竖带挠度的说明在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法计算书一、工程概况本项目共有墩台帽201座，其中台帽40座，桥墩盖梁161座，有墩间系梁10座（全部在2号桥）。
盖梁为单立柱、双立柱、三立柱和四立柱非预应力形式，采用抱箍法施工。
二、盖梁无支架施工的受力验算拟采用321型贝雷片，在贝雷片I25a工钢，其上铺15cm×20cm 的方木做盖梁底模的底支撑。
1、纵向方木受力验算①盖梁混凝土自重：53.5m3×26KN/m3 = 1391KN②钢模板自重：（面板6mm厚的钢模取70Kg/m2）18.75×1.9+18.75×1.6×2= 95.63 m295.63×70Kg/m2 = 6694 Kg 即：66.94 KN③纵向方木自重：0.15×0.20×2.3×6KN/m3 = 0.414 KN荷载总重：1391+66.94+0.414 =1458.35 KN取安全系数为1.2则：方木所受线性荷载：1458.35×1.2/（18.75×1.9）×0.4= 19.65KN/m图2：方木计算模型按连续梁受均布荷载作用计算：图3：方木弯矩图经计算得：M max =3.9 KN〃m取方木（松木）抗弯强度f m = 8.0 MPa则：方木截面抵抗矩：W= M/[f]=3.9/[8]=48750 mm3方木的截面抵抗矩[W]=1/6bh2 = 150×200×200/6=1000000 mm3 W＜[W],方木截面满足要求。
2、横向贝雷受力验算①强度验算纵向贝雷所承受的力为方木所传递下来的集中荷载，方木的间距为40cm，按连续梁受均布荷载作用计算：图2：贝雷梁计算模型图3：贝雷梁弯矩图经计算得：M max =90.1 KN〃m＜788.2KN〃m②刚度验算按连续梁受均布荷载作用计算：图4：位移图f max=1.8mm≤L/400=7100/400=17.75mm最大的支撑反力在中间支点处P= 375.98 KN，在抱箍与墩柱接触面垫一层摩擦力较大的材料，取摩擦系数μ=0.3，则抱箍钢板对立柱的压力N=P/μ=375.98/0.3=1253.3 KN。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录1、计算依据 (1)2、专项工程概况 (1)3、横梁计算 (1)3.1 荷载计算 (1)3.2 力学模型 (2)3.3 横梁抗弯与挠度计算 (2)4、纵梁计算 (3)4.1 荷载计算 (3)4.2 力学计算模型 (3)5、抱箍计算 (4)5.1 荷载计算 (4)5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4)5.3两抱箍片连接力P计算 (5)5.4抱箍螺栓数目的确定 (6)5.5紧螺栓的扳手力P B 计算 (6)5.6抱箍钢板的厚度 (7)抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用114 工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m,根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m抱箍与墩柱接触部位夹垫2〜3mn橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m,盖梁尺寸为12.298 X 2.2 X2.1m，C40砼54.58m3，盖梁两端挡块长度为 2.2 X（上口 0.3m，下口 0.4m）X 0.6m, C40砼 1.06m3o[| 114工字钢横梁10cm厚底模“图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3.1荷载计算盖梁钢筋砼自重：G仁54.48X 26KN/n3=1416.5KN挡块钢筋砼自重：G2=1.06X 26KN/n3=27.6KN模板自重：G3=98KN、_ 2施工人员：G4=2KN/m X 12.298m X 2.2m=54.1KN施工动荷载：G5=2KN/X 12.298m X 2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/卅考虑。
横梁自重 G6=16.88X4.5 X27=1.1KN横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=1416.5+27.6+98+X2 +1.仁 1651.4KN每根横梁上所受荷载：q i= G7/15=1651.4/27=61.2KN作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q i/2.2=61.2/2.2=27.8KN/m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
3.2力学模型q=27.8KN/m1.25m 2m 1.25m■ n 0.1m0.1m 图2力学模型3.3分配梁抗弯与挠度计算由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：Mmax=q『/8- q2l12/2=27.8X 2.22/8-27.8X 0.12/2=16.7KN • m0.14KN-m 0.14KN-mx \16.7KN-m图3 分配梁弯矩示意图Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=2.1X 105Mpa，截面惯性矩l=712cm4,截面抵抗矩 W=101.7cm3①抗弯计算(T = Mmax/W=(16.7/ 101.7) X 103=164.2v［门 =170Mpa结论：强度满足施工要求。
②挠度计算f max= f=ql4(5-24 入2) /384EI =27.8X 2.2 (5-24X 0.12/22) /(384 X 2.1 X 105X_5712X 10 5)=5.6V l/400=11.25mm结论：挠度变形满足施工要求。
4、纵梁计算Q235I45C工字钢参数：弹性模量 E=2.1X 105Mpa，截面惯性矩l=35278cmf, 截面抵抗矩W=1567.9cm34.1荷载计算每根纵梁上所承受的荷载为：横梁自重 G8=16.88X4.5 X27=2.1KN纵梁自重 G9=94.51X 15=1.4KN纵梁上总荷载：G9=G7/2+G8/2+G9=1651.4/2+2.1/2+1.4=828.2KN纵梁所承受的荷载假设为均布荷载：q3=G9/12.298=828.2/12.298=67.3KN/m同样，两端悬臂部分所受施工人员荷载安全防护装置荷载可忽略不计。
4.2力学计算模型q=67.3KN/m图4 纵梁计算力学模型(1)中间段在均布荷载作用下的弯矩经分析，最大弯矩产生在纵梁跨中处，为：Mmax=q3l2/8- q3l 端2/2=67.3X 6.72/8-67.3 X 2.7992/2=114KN • m图5 纵梁弯矩示意图抗弯计算：(T = Mmax/W=(114/1567.9)X 103=72.7v［门 =170Mpa结论：强度满足施工要求。
(2)挠度计算纵梁的挠度计算：f=ql4 (5-24 入2) /384EI=67.3 X 6.74 (5-24X2.7992/6.7 2)/(384 X 2.1X 105X 35278X 10-8)=3.9 < l/400=16.8mm结论：挠度变形满足施工要求。
5、抱箍计算5.1荷载计算抱箍所承受的荷载为：G10=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G91651.4+2.8=1654.2KN5.2抱箍所受正压分布力q计算抱箍所提供的支撑力是由抱箍与墩柱之间产生的摩擦力产生，根据抱箍所受压力可计算出抱箍与墩柱之间正压力的大小。
在对两抱箍片之间的螺栓施加拉力后抱箍各个部位的受力如图6所示(由于两片抱箍对称布置，其受力状态相同，图中仅示半边，图中未示由于正压力作用儿产生的摩擦力)。
1 yP1i 立柱中心点P2i _____________q: x””.i 一二'b / *7 (1-m)q7第\J、」一I丄-*图6 抱箍受力图示图中各参数：q:表示抱箍接头位置处的分布力(单位：kN/m)；P1、P2:表示两抱箍片之间的连接力(单位：kN)；m:表示由于摩擦作用引起的正压力减小系数。
由于正压力减小系数的影响，抱箍中间点的分布力为(1-m)q kN/m,因此抱箍中间段正压由于摩擦影响的线形损失量为2mq/( n r) kN/m 。
由此可计算与墩柱轴线成a夹角位置处的分布力为：q(1-2m a / n) kN/m。
抱箍在承受外部荷载后，在正压力的作用下，所提供的最大静荷载力为：F=4? E ?q[1+(1-m)]/2 ?n?r/2 ?卩=q?(2-m) ?n?r?卩? E式中：r:表示墩柱半径(单位：m)E :表示抱箍与墩柱之间的接触系数，取值范围为0.45〜0.65 ;卩：表示抱箍与墩柱之间的摩擦系数。
抱箍所能提供的摩擦力必须大于或等于抱箍所承受的压力，即：12，为便于计算，取F= Q 总12根据上式推算可得：q= Q 总/2［（2-m ） ?n ?r?y ］⑴5.3两抱箍片连接力P 计算由图示可看出在施加外力后，影响 P1值主要有两个力，即正压力 P 值以及 在正压力作用下得摩擦力F,现首先对两个力进行分解，如图7、图8所示。
有以上受力图分析:Px=c?（1-2m a IJ r? △ O ?cos a Py=q?（1-2m a / n ）r? A a ?sin a Fx=c?（1-2m a IJr? AO ?卩?sin a Fy=c?（1-2m a / IJr? Ao ?卩?cos a由于同一抱箍片在y 轴方向受力对称，Px 及Fx 分力相互抵消，对抱箍所施 加得螺栓拉力P1以及P2不产生影响。
因此螺栓上所施加拉力P1及P2之和等于正压力P 及摩擦力F 在y 轴方向的 分力之和。
在安装抱箍时，两侧螺栓同时旋紧，近似认为P1及P2两值相同。
因此P1等于正压力及摩擦力在抱箍1/4圆周内、在y 轴方向分力之和。
为计 算两分力在y 轴方向的合力，现对两力在［0, n 2］区间内积分，积分值等于拉力 P1：/2 /2f q \ q P 仁0 ?(1-2m a n )r?sin a d a + 10?(1-2m a H )r?卩?cosod a图中各参数:Px: a 夹角位置处r?d a 弧长上抱箍所受正压力 P 在X 轴方向分解（单位：kN ）； Py: a 夹角位置处r?d a 弧长上抱箍所受正压力 P 在丫轴方向分解（单位：kN ）； Fx ： a 夹角位置处r?d a 弧长上抱箍所受摩擦力F 在x 轴方向分解（单位：kN ）; Fy: a 夹角位置处r?d a 弧长上抱箍所受摩擦力 F 在丫轴方向分解（单位：kN ）;I y图7 a 夹角位置抱箍所受正压力分解 I y图8 a 夹角位置抱箍所受摩擦力分解P仁qr?(1 + u -2m/ n mf+2mf/ H)将 q 值代入上式可计算抱箍螺栓处施加的外力 P1 为：P仁 Q总？(1 + 卩-2m/ H-m^ +2m / H)/2[(2-m)?n?r? ?E ] (2)由此可以看出，为计算抱箍螺栓的拉力，主要取决于抱箍荷载组合 Q 总、砼和钢板的摩擦系数卩、抱箍与墩柱之间的接触系数E以及正压力损失系数m。
钢板与砼之间的摩擦系数取0.3,正压力损失系数为0.1〜0.2之间，取0.15。
根据我标段下部结构施工质量状况，墩柱表面的平整度及光滑程度均较好。
因此：取卩=0.3, m=0.15, E =0.6, Q 总=G10b将以上各数值代入( 2)式中 ,计算 P 值为：P=P1 = 611.2 X (1+0.3-0.3 n0.09+0.18 H)/[2 X (2-0.15) X nx 1 X 0.3 X 0.6]=926.9kN5.4 抱箍螺栓数目的确定根据所选用的螺栓为8.8级M24粗牙螺栓，螺纹间距h为3mm，螺栓的公称应力面积为353mm2,查看《公路施工材料手册》保证应力为 600MPa。
故该类型螺栓的保证应力荷载为：[円=公称应力面积X保证应力=353X 600=211.8kN应满足[P]n》P，则螺栓个数为：n》P/[P]=4.4 为保证安全取n=16每根螺栓的受力 Ps=926.9/16=57.9KN<[P]=211.8KN 结论：螺栓的强度满足要求。
5.5紧螺栓的扳手力Pb计算螺栓旋转一周, 螺母前进或后退一螺纹间距。
螺母的移动距离与扳手端的移动距离遵循如下关系：△ L=2A h n L/h式中：L：表示扳手力臂长度A L:表示扳手端的移动距离h : 螺栓的螺纹间距A h:对应扳手端的移动距离A L的螺母的轴向移动距离则扳手力所做的功为 :Pb A L=2Pb A h n L/h由于在旋紧螺母的过程中，螺母与钢板之间的摩擦以及螺母与螺栓之间的摩擦相当大，扳手力所做的功在加力过程中损失较大，以k表示扳手力所做功的损失系数，取值范围在0.2〜0.4之间，贝Ps A h=k x Pb x 2A h n L/hPb = Psh/(2k H L) =57.9X 3/(2 x 0.3X 3.14X 300)=308N根据计算结果可以看出，一个人的力量或采取加长力臂可以将抱箍所需的螺栓拉力施加到设计要求。