抱箍法盖梁模板验算
盖梁抱箍施工法的设计及检算
盖梁抱箍施工法的设计及检算——抱箍法在天生河大桥的施工江珠高速公路项目经理部郭刚军摘要：在建筑施工行业里，尤其桥梁施工方面，地形、地质较差时桥的桥墩、盖梁采用抱箍施工较多，但抱箍施工的安全性、可靠性最重要。
体现在抱箍施工的设计、检算和加固。
现结合江珠高速公路天生河大桥盖梁施工，谈一下抱箍施工的设计、检算及加固。
关键词：抱箍设计抱箍受力验算加固1 工程概况天生河大桥跨越天生河水道和通道，为21—20m大桥。
桥址处鱼塘遍布，地形平坦，地势较低，属河口冲积平原区，线路与河流正交。
上部结构采用20m预应力砼宽幅空心板，先简支后桥面连续方案；下部构造为全幅宽整体三柱墩、坐板式桥台，桩基础。
盖梁长25.7m,高1.5m，宽1.6m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2 计检算说明盖梁抱箍施工图如下：立面图纵横梁顶平面图侧面图2.1设计计算原则2.1.1在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
2.1.2综合考虑结构的安全性。
2.1.3采取比较符合实际的力学模型。
2.1.3尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2.2对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
2.3本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
2.4抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
3 横梁计算采用间距0.3m 的16cm ×14cm 的方木作横梁，横梁长2.5m ，共布设横梁86个。
盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约10kN 。
3.1荷载计算3.1.1盖梁砼自重：G 1=60m 3×26kN/m 3=1560kN3.1.2模板钢摸自重：G 2=186kN (根据模板设计资料) 3.1.3侧模支撑自重：G 3=15kN 3.1.4三角支架自重：G 4=10kN 3.1.5施工荷载与其它荷载：G 5=25kN横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3+G 4+G 5=1560+185+15+10+25=1795kN q H =1795/25.7=70kN/m横梁采用间距0.3m 的方木，则作用在单根横梁上的荷载 G H ’=70×0.3=21kN作用在横梁上的均布荷载为：q H ’= G H ’/l H =21/1.6=14kN/m(式中：l H 为横梁受荷段长度，为1.6m)3.2力学模型 如图2-2所示。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
钢抱箍法盖梁施工的受力验算
钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定：普通砼重力密度取23.53，砼体积为47.03m ，钢筋重量5.94t ，则钢筋砼总重力为1163.652，盖梁长l 为14.184m ，宽1.9m ，2条36b 工字钢共同承受荷载，对其中一条工字钢进行验算即可。
、盖梁结构自重： 、模板及下部支撑等荷载：、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ，则有 、槽32a 钢及连接件分布型钢自重：m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯= 、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN ：m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为：m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。
1条槽钢荷载集度为：m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析：取［32a 槽钢，则a 101.25MP E ⨯=,46.7510cm I x = ，34.469cm W x =，施工过程中最不利荷载时，以佛洞跨线桥2＃墩普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.7m ；（1）、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ，式中：M ─受力弯矩，取最大弯矩m ax M；W ─截面抵抗矩][σ─容许应力，查规范得145MPam KN q 09.17=laa支点A 、B 的反力：KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求。
（2）、槽钢抗剪应力验算[]ττ≤=a V 式中：V ─剪力a ─截面积，［32a 槽钢截面积为48.052cm [τ]─容许剪应力，查规范得85MPa施工过程中出现最不利荷载布置形式，最大剪力在A 右侧、B 左侧处，B DCA经计算得KN ql V 80.657.709.172121max =⨯⨯==剪应力[]MPa MPa cm KN a V 8569.1305.4880.652=<===ττ 满足要求。
盖梁抱箍计算示例
抱箍验算1. 抗滑承载力验算抱箍抗滑承载力按下列式子验算：5.1Q Q K u ≥=；T 9.012Q u ⋅+=υπμ 式中，K 为抗滑安全系数，一般要求不小于1.5。
Q 为抱箍承受的总竖向荷载标准值，包括盖梁现浇混凝土重量，支架模板和抱箍自身重量，以及施工机具人员等活荷载。
根据统计，取Q=800kN 。
Qu 为抱箍的极限抗滑力，亦即抱箍与砼圆柱之间总的竖向摩擦力，抱箍抗滑力由箍身预拉力和箍柱间的接触摩擦系数确定。
T 为法兰处箍身板带预拉力，亦即螺栓预拉力。
根据抱箍施工图，一侧法兰布置有8.8级M24高拴6颗，单列布置，且施工预拉力取T=0.8Pn=0.8x175x6=840kN 。
式中P=175kN 为该高拴的单颗标准预拉力（依据《钢结构设计规范》），0.8P 为施工实际预抗滑安全系数：5.156.1800/1247Q K u ≥===抱箍抗滑承载力满足要求。
2. 箍身强度验算抱箍箍身强度按下列式子验算：][W M A T σσ≤+=；1K u 5.3M M -=；）（υπ2.0112r Q 5.0M u u -⋅⋅= 公式适用于竖向荷载加载位置处于法兰时的抱箍形式。
对加载点位于箍身中点的情形，用本公式过于保守。
式中，σ为箍身法兰处底部板带组合应力，[σ]为钢材容许应力，本抱箍材质Q235取170MPa ，若Q345取230MPa 。
组合应力计算公式中第一项是螺栓预拉力引起的板带轴拉应力，第二项是竖向荷载加载后抱箍承受弯矩引起的弯曲应力。
AW 分别为箍身面积和截面系数，箍身板带厚14mm ，高60cm ，则A=1.4x60=84cm2，截面系数W=1.4x60x60/6=840cm3。
T 为法兰处箍身板带轴拉力，亦即螺栓施工预拉力，按前面的计算取840kN 。
M ，Mu 分别为由竖向实际荷载和极限荷载引起的加载点处箍身截面的实际荷载弯矩和极限荷载弯矩。
对本抱箍，加载点位于法兰处。
K 为抱箍抗滑安全系数，即极限荷载Qu 和实际荷载Q 的比值，按前面的计算取1.56。
(抱箍法)盖梁模板验算
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算编制人：审核人：审批人：审批时间：年月日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段联合体项目部永昌路桥施工处2011年9月惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算目录K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ........................................................................................................ - 3 - 第一章、编制依据....................................................................................................................... - 3 - 第二章、工程概况....................................................................................................................... - 3 - 第三章、支架设计要点............................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算............................................................................................................... - 4 -4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图.................................................................... - 4 -4.2、荷载计算...................................................................................................................... - 5 -4.3、结构检算...................................................................................................................... - 6 -K2+250中桥盖梁抱箍支架验算第一章、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
抱箍验算 盖梁
抱箍法验算验算过程抱箍验算选取结构尺寸最大的盖梁即整体式路幅74-85号墩的盖梁。
由于桁架在上面已经验算，在此不进行桁架验算。
1、抱箍设计采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1500cm，采用50根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
2、3、五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB==1600kN最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1600kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=1600/39.7=40.3≈40个，取计算截面上的螺栓数目m=40个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/44=1600/40=40KN≈[NL]=39.7kN故能承担所要求的荷载。
（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=1600N/0.3=5333kN由高强螺栓承担。
则：N’=Pb=5333kN抱箍的压力由40条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为N1=Pb/40=5333kN /40=133kN<[S]=225kNσ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A式中：N′---轴心力m1---所有螺栓数目，取：50个A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2σ=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=5333×(1-0.4×50/40)/50×4.52×10-4 =117692kPa=118MPa＜[σ]=140MPa故高强螺栓满足强度要求。
盖梁抱箍的设计及检算
盖梁抱箍的设计及检算抱箍设计抱箍受力验算1 工程概况盖梁长11.6m,高1.5m，宽1.6m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2 抱箍计算盖梁抱箍图如下：抱箍平面图说明:1.图中尺寸除注明外均以毫米计。
2.钢抱箍制作直径必须准确,使其周长略小于墩身周长。
在内面垫约 5毫米橡胶,用螺栓将两片钢抱箍抱死于墩身上,每个螺栓上扭紧力矩不小于79kg.m ,在其上搭设横梁,铺设底模。
5.1 抱箍基本参数的确定： 2.1.1 计算模型的建立：T2本图尺寸均以厘米计。
抱箍体所承受的压力N1、N2为纵梁及其以上所有荷载产生的和力，用抱箍体支承上部荷载，抱箍桶壁与墩柱之间产生的摩擦力f 抵抗压力N1、N2，由f=μN f 知，f 由作用在抱箍桶上的垂直压力产生，采用抱箍桶之间的高强螺栓的拉力T1、T2对抱箍桶施工压力。
2.1.2 荷载计算：由以上计算可知： 支座反力R A =643kNR B =283×2=566kN以最大值643KN 为抱箍体需承受的竖向压力N 进行计算。
2.1.3 力学计算：2.1.3.1计算拉力T1，砼与钢之间设一层橡胶，摩擦系数按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.25，由f=μN f ，垂直压力：kN fN f 257225.0643===μ121214''T T T T T N f =+++= kN N T f f 643425724=== 2.1.3.2 M25高强螺栓的允许承载力：[N L ]=P ·μ·n/K=250×0.3×1/1.7=44.1kN2.1.3.3 抱箍螺栓数目的确定m=T f /[N l ]=643/44.1=14个2.1.3.4 抱箍高度抱箍高h=0.5m 。
12个高强螺栓。
2.2 螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.25计算抱箍产生的压力P b = N/μ=643kN/0.25=2572kN 由高强螺栓承担。
桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系设计与验算
桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系设计与验算桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系设计与验算桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系是一种常用的桥梁施工方法，其特点是施工简单、效率高、安全可靠。
本文将从设计与验算两个方面介绍桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系的相关内容。
一、设计1.支撑体系的选择在选择支撑体系时，需要考虑桥梁的跨度、荷载、施工条件等因素。
一般情况下，桥梁跨度较小、荷载较轻的情况下，可以选择简单的支撑体系，如单侧支撑或双侧支撑；而对于跨度较大、荷载较重的桥梁，则需要选择更加复杂的支撑体系，如悬挂式支撑或悬臂式支撑。
2.支撑点的设置支撑点的设置需要考虑桥梁的结构特点、荷载分布情况等因素。
一般情况下，支撑点应设置在桥梁的强度和刚度较高的部位，以保证支撑的稳定性和安全性。
3.支撑杆的选用支撑杆的选用需要考虑其强度、刚度、稳定性等因素。
一般情况下，支撑杆应选用高强度、高刚度的材料，如钢管、钢板等。
二、验算1.支撑点的验算支撑点的验算需要考虑其承载能力、稳定性等因素。
一般情况下，支撑点的承载能力应大于桥梁的荷载，以保证支撑的稳定性和安全性。
2.支撑杆的验算支撑杆的验算需要考虑其强度、刚度、稳定性等因素。
一般情况下，支撑杆的强度应大于桥梁的荷载，以保证支撑的稳定性和安全性。
3.支撑体系的整体验算支撑体系的整体验算需要考虑支撑点、支撑杆等各个部分的承载能力、稳定性等因素。
一般情况下，支撑体系的整体承载能力应大于桥梁的荷载，以保证支撑的稳定性和安全性。
总之，桥梁盖梁抱箍法施工支撑体系的设计与验算是桥梁施工中非常重要的一环，需要充分考虑桥梁的结构特点、荷载分布情况等因素，以保证支撑的稳定性和安全性。
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惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算编制人：审核人：审批人：审批时间：年月日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段联合体项目部永昌路桥施工处2011年9月惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算目录K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 -4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 -4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 -4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -K2+250中桥盖梁抱箍支架验算第一章、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、有关的政策、法规、施工验收规和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
6、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
第二章、工程概况本桥上部结构为预应力钢筋砼空心板，下部构造为双柱式桥墩，肋式桥台，灌注桩基。
其中下部结构包括桥台2个，C35砼425.81m3；系梁6片，C35砼33.9m3；墩柱12根，C35砼67m3；盖梁6片，C35砼159.9m3；垫224块，C35砼3.17m3。
第三章、支架设计要点1、盖梁结构盖梁全长13.8m，宽1.6 m，高1.3m，砼体积为26.65m3，墩柱Φ1.1m，柱中心间距7.97m。
2、抱箍法支撑体系设计侧模的背部支撑由木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为木楞。
用以支撑木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿螺墙栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm。
盖梁底模下部采用宽×高为0.10m×0.10m的木作横梁，间距0.30m。
盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用45A工字钢连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.1m，单侧长度15m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用12根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
图1：抱箍构件形象示意图（半个）第四章、抱箍支架验算4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图4.2、荷载计算1、荷载分析根据本桥盖梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——盖梁底模、侧模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q 6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa 。
⑺ q 7—— 支架自重，经计算支架在60cm ×60cm ×120cm 形式时其自重为2.94 kPa 。
2、荷载组合3、荷载计算⑴ 盖梁自重——q 1计算根据K2+250中桥连盖梁结构特点，取盖梁最大截面为例，对盖梁自重计算，并对最大截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
盖梁最大截面处q 1计算盖梁最大截面根据横断面图，则：q 1 ＝B W =BA c ⨯γ＝()kPa ＝8.336.13.16.126⨯⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝33.8×1.2＝40.56kPa注：B —— 盖梁底宽，取1.6m ，将盖梁全部重量平均到底宽围计算偏于安全。
⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算因现浇盖梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=0.8m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q 5=h r K P m ⨯⨯=K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当r=26KN/m 3；h=0.22×4×1.0×1.15×(1.5)1/2=1.239m 取1.3m ；q 5=KPa h r K P m 56.403.1262.1=⨯⨯=⨯⨯=4.3、结构检算1、底模板计算：盖梁底模采用胶合板，铺设在纵向间距0.3m 的纵桥向木上，进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：底模及支撑系统简图q(kN/m)盖梁底模板计算q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)l=(40.56+1.0+2.5+2)×0.3=13.818kN/m则：M max =m KN l q ⋅=⨯=⋅155.083.0818.13822模板需要的截面模量：W =531087.2100.69.0155.09.0][-⨯=⨯⨯=⨯W M σm 2模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：h=mm m b W 1.130131.011087.2665==⨯⨯=⨯- 因此模板采用1220×2440×15mm 规格的胶合板。
2、侧模验算⑴、侧模基本参数侧模的背部支撑由木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为木楞。
用以支撑木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm 。
模板面板厚度h =15mm ，弹性模量E =6000N/mm 2，抗弯强度[f ]=11N/mm 2。
抗剪强度设计值[v ]= 1.5N/mm 2 。
楞采用木，截面100×100mm ，每道楞1根木，间距300mm 。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距600mm 。
穿墙螺栓水平距离600mm ，穿墙螺栓竖向距离600mm ，直径14mm 。
⑵、侧模板厚度计算楞采用木，截面100×100mm ，每道楞1根木，按间距300mm 计算。
q=( q 4+ q 5)l=(4.0+40.56)×0.3=13.37kN/m则：M max =m KN l q ⋅=⨯=⋅150.083.037.13822 模板需要的截面模量：W =5310778.2100.69.0150.09.0][-⨯=⨯⨯=⨯W M σm 2模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：h=mm m b W 9.120129.0110778.2665==⨯⨯=⨯- 因此模板采用1220×2440×15mm 规格的胶合板。
根据施工经验，为了保证盖梁底面的平整度，侧面垂直度，通常胶合板的厚度均采用12mm 以上，因此模板采用1220×2440×15mm 规格的胶合板。
⑶、侧模板、外楞的计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
①、新浇混凝土侧压力：q 5=KPa h r K P m 56.403.1262.1=⨯⨯=⨯⨯=②、侧模板楞的计算楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，楞采用木楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm 3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm 4；q （kN/m ）楞计算简图a.楞的抗弯强度验算楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0.107ql 2其中， M--楞跨中计算最大弯距(N·mm)；21.15kN/ml--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；q--作用在楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。
q =13.141+1.512=14.653kN/m；楞的最大弯距：M =0.107×14.653×600.0×600.0= 5.64×105N.mm；楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W< f其中，σ --楞承受的应力(N/mm2)；M --楞计算最大弯距(N·mm)；W --楞的截面抵抗矩(mm3)，W=16.67×104；f --楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=11.000N/mm2；楞的最大应力计算值：σ = 5.64×105/16.67×104 = 3.386N/mm2；楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；楞的最大应力计算值σ = 3.386N/mm2小于楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！b.楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，公式如下:∨=0.607ql其中，V－楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；q--作用在楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。