贝雷梁支架方案简易计算
贝雷梁计算
贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.8241.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
贝雷梁支架结构计算方案_secret
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。
A=1433mm2g=11.249kg/m=0.1125KN/m，[σ］=145MPa［τ］=85MPa
、荷载分析
根据梁全横断面分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3；
b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
故碗扣支架在翼板处满足要求。
4.2、一般箱梁截面计算分析
选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。
(1)、底模计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度： 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取： ；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、10#工字钢分配梁检算：
方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
大桥贝雷梁支架计算
乐山社大桥贝雷梁支架设计计算本桥设计在第2-6孔箱梁支架按贝雷梁支架设计进行搭设（施工时根据实际情况调整选取支架搭设方式），考虑桥梁最不利荷载以及桥高最大、桥跨最长、桥宽最大的选取原则，此桥选取右幅第二联第五孔（变宽段）。
其中右幅第二联第五孔箱梁顶面宽29.669m，底宽21.251m，梁高2.0m，单箱四室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
计算如下：一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=19.14m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa③贝雷梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPaⅠx=2.50497×109 ㎜ 4 W X=3.5785×106㎜ 3④设上、下加强弦杆贝雷梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109W X= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3⑤Ⅰ45a q5=0.9361kN/m A=1.022×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPaⅠx=22200×108㎜ 4 W X=1.43×106㎜3⑥I10工字钢q6=0.1 kN /m A=1.434×103㎜2 [σ]=215 MPaI=245cm4 W =49cm3⑦竹胶板15mm q7=0.135 kN/m2 A=3×103㎜2, [σ]=11 MPaⅠx=5.265×104㎜4, W X=7.5×103㎜3⑧脚手架钢管Ф48mm×.5mm，A=4.89X102mm2，I=1.215X105mm4，W=5.078X103mm3，r=15.78mm。
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
连续梁贝雷架及门洞计算书
中跨贝雷梁及碗扣架计算一、荷载计算1、荷载计算概述连续梁结构形式为40+60+40m现浇连续梁。
现浇支架结构拟采用钢管做墩、上布设贝雷梁，贝雷梁上布设碗扣钢管支架。
该桥中跨在支架布置时贝雷梁单跨跨度最大，因此，该桥支架计算以中跨为对象。
贝雷梁所承受荷载为梁体重量和碗扣钢管支架重量两部分。
考虑到梁体沿桥纵向横截面变化、支架钢管间距变化等原因，为方便计算，现沿桥梁中跨纵向将荷载分为A~H区（1/2跨），横向将荷载分为1~5区，如图1、2、3所示。
12345图1 荷载纵向分区示意图(单位：cm) 图2 荷载横向分区示意图(单位：cm)图3 荷载横、纵向分区编号示意图(单位：cm)2、现以B1区为例，对其进行荷载计算：（1）梁体自重为简化计算，在该区内忽略梁体沿纵桥向横截面变化，梁体横截面按照该段内最大C-C 截面进行计算，这样计算的结果比实际结构的重量要大，肯定是偏于安全的C-C截面1区域面积：S= 0.68 m2；此区域梁体纵向长度为5.0m，横向长度为1.95m；混凝土容重26kN/m3。
故B1区域总荷载为：F梁=0.68×5.00×26kN=88.4kN此区域内沿梁纵向支架立杆共分为8排，故将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =88.4/8=11.05kN。
因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q1=11.05kN/1.95=5.67kN/m（2）支架重量B1区域内，取支架立杆高度均为5.00米，立杆根数：n=3×8=24根则B1区域内立杆总重量：S钢管= 489.055mm2F立杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×5m×24=4.61 kNB1区域内，3层支架横杆总长度为：（1.95×8+3×5）×3=91.8m则B1区域内横杆总重量：F横杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×91.8m=3.52kN故B1区域支架总荷载为：F支架= F立杆+F横杆=4.61 +3.52=8.13 kN同上，将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =8.13/8=1.02kN因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q2=1.02kN/1.95=0.52kN/m（3）荷载组合：考虑模板、施工机具和人员重量，因此梁体自重荷载分项系数取1.3，碗扣支架自重荷载分项系数取1.4，故在B1区域内，荷载纵向分为8排，每排荷载q=1.3×5.67+1.4×0.52=8.10kN/m。
贝雷架计算
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书3X8=24mr方木J -------「0., 2m n x5 T7 1/1.7',/ . fjfj■ 4,1,: %<'1,7 2<%%: (7)'■ ■ : 莎;> 劳</ -加f -么''<■■ 遂 么%'.< %■■■彳% Z?% :Z2 核%力少:r% ”% 么 ■,/ 1 1么 2 £么P ■. ,d2 么 丄7. 八% //够 %厂? L°% 2z呂 ,■73 1金 2昇竖 2 么 2■, 么?”i么-2 么2乞»'■%羽 7 ,%羽2dZ - . 羽 X r% 7p'丿孑.■%L,■%7<% 2s 27"•7K2 %;22T*14m贝雷片东岙大桥24 m梁支架计算东岙大桥墩高度一殳都是3m与 3.5m,桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8〜12m女睬用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3 片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m (女口上图所示)1. 梁片重量计算：①、［-I (对应设计图)截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m中间箱室面积：2 S2=(6.54+5.92)X2.26十2- (5.55+5.05 X 1.65-2+0.5X0.3+1.05X0.35=5.852m ②、W- IV (对应设计图)梁端截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m中间箱室面积：232=(6.54+5.86)X2.46十2- (4.255+3.91 X 1.15-2=10.557m③、u- n (对应设计图)梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m2中间箱室面积S F(6.54+5.92)X2.26十2- (4.864+4.476 X 1.398+2=7.551m④、川-出(对应设计图)梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：2d=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1+2=1.163m中间箱室面积：232=(6.54+5.92)X2.26十2- (4.624+4.236 X 1.293+2=8.352m单侧翼缘板重量：G翼=1.163X24.6X2.6=74.4t中间箱室重量：G 箱二(5.852X 15.6+10.55X 3+7.551X 3.022+8.35X 2.978) X 2.6=443.9t2. 材料重量计算(中间箱室部分):(1)贝雷片重量计算：G贝=8X2X7X2X435 =97440Kg=97.4t⑵贝雷片间固定槽钢：Gt=32X14X 10.0+1X 14X8.04=6272 Kg=6.3t⑶横向方木肋条：间距为0.2m每根长8m (24-0.2+1X8) =968m方木0.5t/ n3。
32米贝雷梁支架
32米贝雷梁支架计算一、支架结构对跨度32米的梁，若承台宽度大于7米，则可采用标准的贝雷梁组拼支架，进行箱梁的浇注。
对于承台宽度小于7米的桥梁，可在厂家定做2.0米长的贝雷梁段，配合标准梁段进行支架的搭设。
支架的结构如下：1.支架从上到下依次为：箱梁外模架、底模、15X10cm纵向方木、16号工字钢、贝雷梁片、32号工字钢和直径500壁厚为8mm的钢管。
2.钢管桩之间应设置交叉撑，以增加稳定性。
其数量应根据桥墩高度进行确定。
3.贝雷梁之间除标准斜撑外，还采用100X10角钢，把每组梁间交叉联结。
4．支架的预拱度可用方木和木楔调整，支架的落架装置采用砂箱进行。
5．为确保支架安全，控制支架的竖向挠度，建议横向布置18片双层梁。
二、支架计算为保证支架结构的安全，用大型有限元程序对支架结构进行计算。
1．支架的荷载1/2I－I截面1/2II－II截面1/2－II截面1/2III－III截面1/2IV－IV截面（1）梁的自重荷载：在中间23.6米的范围内，重量为23.1t/m，在两端1.5米，重量为37.1t/m，在其余两侧中间3米长的范围内，从28.43变化到30.9t/m。
计算时考虑混凝土的容重为2.6t/m^3。
（2）模板荷载：初步定为100吨，具体要根据32米箱梁模板的图纸选用。
（3）支架荷载：贝雷梁的自重程序可自动考虑，其余部分按50吨考虑。
（4）施工荷载：按施工规范取值。
表示-方向由图中可以看到最大应力为325MPa，位于两端的竖杆处，因此，施工时此处就加强。
其余地方杆件的应力均满足要求。
三、支架施工1．支架施工应参照相关规范进行，尤其是贝雷梁的相关工艺规程。
2.支架预拱度采用木楔进行调整，32米跨跨中应设置考虑因支架变形而引起的6.5cm的反拱，其余项的预拱度值，请参考设计图纸，进行累加，然后。
预拱度按二次抛物线设置。
3.箱梁浇注前，对支架应采用1.2倍的梁重荷载进行预压，以消除非弹性变形，取得弹性变形值，指导预拱度的设置，同时检验支架的安全性能。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下桁架容许内力表、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用6根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m（如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M=M M活+M静=P i XL i+P2XL2+P3XL3+P4XL4+qXL2^8=250X1.9+250X2.5+250X2.5+250X1.9+8.4X142+8=2 406(KN-m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14+2=830(KN)取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4KN•m>1.3M M=3127.8KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3Q Max=1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]=1u Zql+Aq2rk iP rq=m入(I fa0]+kr(h—3)] r0222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN,6根桩的承载总重为840KN。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
表3.1 贝雷桁架结构几何特性
结构构造
几何特性
W(cm3)
I(cm4)
单排单层
不加强
3578.5
250497.2
加强
7699.1
577434.4
双排单层
不加强
7157.1
500994.4
加强
15398.3
1154868.8
三排单层
不加强
10735.6
751491.6
型钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×105N/mm2
H40型钢（#414*405） WX=4490cm3，IX=9300 cm4
强度验算σ=Mmax/Wx=362.3KNm/4490cm3=80.7Mpa〈[σ]=190Mpa
H40型钢（#414*405）强度满足要求！
根据贝雷桁架结构容许内力表可知，单排单层容许剪力[Q]=245.2KN,容许弯矩[M]=788.2KNm。
Qmax=231.4Kn＜[Q]=245.2KN
Mmax=216.8KNm＜[M]=788.2KNm
贝雷纵梁满足要求。
3.2.4 系杆下的H40型钢分担梁、钢管立柱验算：
由上计算可知，最大支撑反力及剪力均出现在边风撑处，对该处的H40型钢分担梁以及钢管立柱、地基承载力进行验算。
实际布置为两片贝雷纵梁（0.9m间距）之间跨距1.9m，取连续两跨进行建模计算。
经计算可知：反力Fmax=36.7KN，最大弯矩Mmax=4.06KNm，最大剪力Qmax=20.2Kn。
槽钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×105N/mm2
横梁：宽0.9m×高1.06~1.3m，最大截面积1.17㎡。
2.2系杆拱桥支架搭设方案
现状河道为整体性基岩，地基承载力高,河床采用沙砾回填至承台顶高程并强夯,根据地质剖面图显示，本桥位河床底标高为39.46m，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。
双拼16a槽钢WX=216.56 cm3，IX=1732.4 cm4
强度验算σ=Mmax/Wx=4.06KNm/216.56cm3=18.75Mpa〈[σ]=190Mpa
选用双拼36b槽钢强度满足要求！
挠度验算: 根据建模计算最大挠度f=0.312mm 〈[f]=l/400=1.9/400=4.75mm
P=270.1KPa＜f=300KPa 地基承载力满足要求！
3.2.5 系杆下的贝雷横梁分担梁验算：
在混凝土立柱上设置有3×45cm贝雷横向分担梁，其上承担系杆处纵梁传递的支撑反力荷载以及横梁处纵梁传递的支撑反力。
由上计算，在计算系杆纵梁时传递给贝雷横梁最大支撑反力F反1=286.5KN；在计算横梁下纵梁时传递给贝雷横梁最大支撑反力F反2=82.14KN。
挠度验算: 根据建模计算最大挠度fmax=1.78mm〈[f]=l/400=2.5/400=6.25mm
H40型钢分担梁满足要求！
φ426钢管立柱验算：
由上可知分担梁最大支座反力F反=1962.1KN，既每根立柱需承受最大反力F反=:1962.1KN。
φ426螺旋钢管参数：
φ426，壁厚σ12的A3螺旋钢管 H=5.68m。
根据实际布置情况建模，取半幅计算，既两根混凝土立柱之间2连续跨荷载计算，承受系杆纵梁荷载及横梁纵梁荷载。贝雷自重G=3.5KN/m。
经计算可知：反力Fmax=605.9KN，最大弯矩Mmax=164.1KNm，最大剪力Qmax=186.9Kn。
经过上述建模计算可知，在混凝土立柱顶设置3m长的H40型钢分担梁是相当有必要，极大消弱了该贝雷横梁的最大剪力及弯矩。
贝雷梁自重q=3.5KN/m。
系杆及拱肋的线荷载q=G/30.7m/8=31.4Kn/m
按照实际布置进行建模计算受力如下：
经计算可知：反力Fmax=381.8KN，最大弯矩Mmax=216.8KNm，最大剪力Qmax=231.4Kn。
反力及剪力最大均出现在边风撑对应的钢管立柱支撑断面，弯矩最大出现在边风撑与中间混凝土立柱之间。
(3)系杆自重：g3=3.24㎡×30.7m×26 KN/m3=2586.2KN;
(4)模板自重：g4=1.8×30.7㎡×0.5KN/m2×2=27.63KN
(5)施工荷载：g5=1.8×30.7㎡×1KN/m2=55.26KN
(6)振捣混凝土荷载：g6=1.8×30.7㎡×2.0 KN/m2=110.52KN
(7)冲击荷载：g7=1.8×30.7㎡×4.0 KN/m2=221.04KN
荷载组合：
G=1.2(g1+g2+g3+g4)+1.4(g5+g6+g7)=7617.624KN
3.2.3 系杆下的贝雷纵梁验算：
中系杆下的纵梁布置间距为45cm共计8条。在2×15.35m承受拱肋、中系杆以及8条横梁的荷载，并且假设横梁的荷载均为带风撑的最大荷载。
G=1.2(g1+g2+g3+g4)+1.4(g5+g6+g7)=3118.59KN
3.2.1 16#双拼槽钢验算：
每根横梁下共设置7道16#双拼槽钢，在计算过程中仅考虑其中5个共同受力进行验算。
每根槽钢承受外部的线荷载：
q=G/5/28.5m=21.9KN/m。
根据槽钢纵梁的布置情况，取其中连续2跨进行验算(考虑双拼槽钢自重)：
双排单层
1576.4
490.5
三排单层
2246.4
698.9
双排双层
3265.4
490.5
三排双层
4653.2
698.9
加
单排单层
1687.5
245.2
双排单层
3375.0
490.5
三排单层
4809.4
698.9
双排双层
6750.0
490.5
三排双层
9618.8
698.9
3.2验算
第一部分：选取中风撑横梁断面
φ426钢管立柱间距2.5m布置，H40型钢横桥向布置，该断面共承担8片贝雷纵梁，仍然按照上述计算反力考虑。
反力Fmax=381.8KN，H40型钢自重g=1.72Kn/m。
经计算可知：反力Fmax=1962.1KN，最大弯矩Mmax=362.3KNm，最大剪力Qmax=981.1Kn，最大挠度fmax=1.78mm。
6. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息
7. 参照原编制方案的桥梁资料。
二、桥梁参数及支架搭设方案
2.1桥梁参数
风撑：宽1.0m×高1.5m，截面积1.3㎡；
拱肋：中拱肋宽1.8m×高1.8m，截面积：2.925㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.205㎡；
系杆：中系杆宽1.8m×高1.8m，截面积：3.24㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.52㎡；
衢州系杆拱桥贝雷梁支架方案简易计算
一、编制依据
1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011
2.《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1－2004
3.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
4.《路桥施工计算手册》 周水兴 主编 人民交通出版社（参考资料）
5.《装配式公路钢桥多用途使用手册》 黄绍金 刘陌生 编著人民交通出版社（参考资料）
垫层混凝土采用C20混凝土：设计抗压强度fc=9.6Mpa
f=5.93Mpa＜fc=9.6Mpa 混凝土条形基础垫层强度满足要求！
条形基础按照45°扩散计算，则地基接触底面积为A=2.7×2.7m；
地基承载力P=N/A=1969.1KN/2.7m×2.7m=270.1KPa
根据地质剖面图显示，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。
根据贝雷桁架结构容许内力表可知，单排单层容许剪力[Q]=245.2KN,容许弯矩[M]=788.2KNm。
长细比
查表
钢管自重：G=5.68mX122.5Kg/m=6.96KN
螺旋钢管F=1962.1KN+6.96KN=1969.1＜[N]=2844.3KN,满足要求。
地基承载力计算：
最大单根立柱承压：F=1969.1KN，底截面尺寸为R65cm，底托处混凝土受压为：
f=1969.1KN/(πr2)=5934.6KN/m2=5.93Mpa
荷载：(考虑横梁不参与受力情况下横梁与风撑共同荷载作用情况下)
(1)风撑自重：g1=1.3㎡×28.5m×26 KN/m3=963.3KN;
(2)碗扣支架自重：g2=(512根×14.1m+96根×31m+96根×3.5m) ×1.2×0.05875KN/m=742.4KN；
(3)横梁自重：g3=1.17㎡×28.5m×26 KN/m3=867KN;
根据原有贝雷梁方案进行调整，拱肋、风撑采用碗扣支架体系，下部系杆及横梁采用贝雷梁支架体系。
拱肋、风撑碗扣支架纵向@60cm，横向@30布置，注重剪刀撑设置，在每根横梁设置普通φ48mm钢管横向拉结三条拱肋支架，使得其横向形成整体性。具体要求请参照碗扣支架方案，拱肋及风撑的力学验算已经在碗扣支架方案中验算通过，本次不进行单独计算。
根据贝雷桁架结构容许内力表可知，单排单层容许剪力[Q]=245.2KN,容许弯矩[M]=788.2KNm。
Qmax=175.7Kn＜[Q]=245.2KN
Mmax=151.8KNm＜[M]=788.2KNm
贝雷纵梁满足要求。