贝雷梁计算书
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
贝雷梁计算书2017.11.2
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书
中南大学
高速铁路建造技术国家工程实验室
二〇一七年七月二十日
中南大学
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图1.1箱梁截面（单位mm）中南大学
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（二）、迈达斯建模结果
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高速铁路建造技术国家工程实验室第12页共16页
由迈达斯建模结果可知，贝雷梁最大挠度为。
<=
66.11mm/40076.75mm
l
满足要求。
2.4.贝雷梁下型钢验算
（一）、荷载计算
翼缘下部贝雷梁支点反力
中南大学
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中南大学。
贝雷梁计算书
122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。
腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。
1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。
腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。
1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。
贝雷挑梁计算书
挂篮贝雷挑梁受力计算
1、荷载说明
（1）、在挂篮计算书中已计算出挂篮前上横梁承载1024.875KN （在计算中取整值1025KN ），前上横梁传力至贝雷挑梁；
（2）、前上横梁为2片21m 长56b 号工字钢，查工字钢理论重量表得56b 号工字钢自重为115.108kg/m ，可计算出前上横量自重为115.108kg/m ×21m ×2=4834.536kg （在计算中取整值49KN ）；
（3）、查贝雷片手册可知贝雷片自重1KN/m ；
（4）、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
2、结构模型
由于其后锚系统在挂篮计算书中已验算，因此本计算中仅取其前挑出0#块6m 段悬臂贝雷梁计算，根据受力情况建模如下：
其中F 为前上横梁自重及传载，值为（1025K N ＋49KN ）=1074KN ， q 为贝雷片自重荷载，值为1.2×9×1KN/m=10.8KN/m
3、结构验算
绘制其内力图得：
）2-（Fl+0.5ql
弯矩图
-F -（F+ql)
剪力图
最大弯矩Mmax=－（Fl＋0.5ql2）=－6638.4KN·m
最大剪力Vmax=－（F+ql）=1138.8KN
查贝雷手册得三排单层加强型贝雷片许用弯矩M=4809.4KN·m，许用剪力V=698.9KN。
则九排单层加强型贝雷片许用弯矩为4809.4×3=14428.2 KN·m，大于跨中最大弯矩6638.4KN；九排单层加强型贝雷片许用剪力为698.9×3=2096.7KN，大于跨中最大剪力1138.8KN。
所以贝雷挑梁满足要求。
m临时贝雷梁计算书
40m临时贝雷梁计算书中交二航局南通洋口港区陆岛通道管线桥项目部二○○九年八月目录1 设计计算依据 (1)1.1 临时桥梁设计方案 (1)1.2 主要技术要求 (1)1.3 遵照规范及主要参考文献 (2)1.4 基本设计参数 (2)1.4.1 有关设计参数 (2)1.4.2 主要材料性能 (3)1.4.3 321贝雷架单元基本数据 (3)2 总体计算 (4)2.1 计算模型 (4)2.2 计算结果 (6)1 设计计算依据1.1 临时桥梁设计方案临时贝雷梁桥跨径40m，计算跨径39m，桥横向宽度为8.5m，为四跨连续梁，上承式结构。
主梁采用321型军用贝雷架拼装而成。
桥梁纵向由13片贝雷架拼装而成，横向由19片贝雷架拼装而成，每片贝雷架间距45cm，横向之间采用45支撑架连接，以提高侧向稳定性和整体刚度。
桥梁横向和纵向布置如图1.1-1和图1.1-2。
图1.1-1 临时贝雷梁桥立面图图1.1-2 临时贝雷梁桥横断面图1.2 主要技术要求⑴设计标高临时贝雷梁桥桥面标高与主桥桥面标高一致，取15.82m。
⑵设计周期2年⑶计算跨径：39.00m⑷桥面宽度：8.50m⑸设计荷载：40m梁体自重285t，按300t设计；运梁车自重20t，因此荷载总计320t。
⑹桩基入土深度：15m1.3 遵照规范及主要参考文献⑴国家标准，《钢结构设计规范》（GB50017─2003）⑵国家标准，《低合金结构钢》（GB1591─1994）⑶国家标准，《碳素结构钢》（GB/T 700─2006）⑷国家标准，《热轧普通槽钢截面特性》（GB707─1988）⑸建设部标准，《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77─1998）⑹交通部标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025─1986）⑻国家标准，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60─2004）⑻JT/QS0012─1965，装配式公路钢桥设计图1.4 基本设计参数1.4.1 有关设计参数⑴设计荷载①桥跨自重②运梁小车运梁小车为五轮式运梁小车，小车自重20t。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架.支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向)×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置.横杆步距为≤1。
5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板.具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123—2003)，现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa,弹性模量E≥5×103MPa；密度取310m=/KN3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A—2类,方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0。
某渡槽贝雷梁支架法计算书
（型钢立柱）计算书一、基本参数二、荷载参数均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m满足要求！2、抗剪验算横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1＝275.484kN，R2＝275.484kN正常使用极限状态R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝242.983kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝2.603mm≤[ν]=1/250=2500/250=10mm悬挑端νmax＝1.513mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝314.065kN正常使用极限状态R'max＝261.847kN六、立柱验算立柱长细比λ=h/i=14000/207.9=67.34≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.789立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=314.065/0.6=523.442kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=523.442+1.2×1.74×14=552.674kN强度验算：σ=F/A=552.674×103/22167=24.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=552.674×103/(0.789×22167)=31.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=523.442kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=523.442×103/(0.7×18×300)=138.477N/mm2≤βf f f w=1.22×180=2 19.6N/mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=552.674kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=552.674×103/(3.5×106)=0.158N/mm2≤f c=14.3N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝552.674/(0.9×3.5)＝175.452kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
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跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室二〇一七年七月二十日现浇梁盘扣支架计算书目录一、贝雷梁设计方案 01.1. 计算依据 01.2. 搭设方案 0二、贝雷梁设计验算 (3)2.1. 荷载计算 (4)2.2. 贝雷梁验算 (4)2.2.1. 方木验算 (4)2.2.2. 方木下工字钢验算 (5)2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6)2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7)2.3. 迈达斯建模验算 (8)2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9)2.5. 钢管立柱验算 (10)一、贝雷梁设计方案1.1.计算依据（1）设计图纸及相关详勘报告；（2）《贝雷梁设计参数》；（3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（5）《铁路桥涵设计规范》；1.2.搭设方案图1.1箱梁截面（单位mm ）21001650165016501650210097097059204004002*1.5140060014004001400400图1.2贝雷梁横向布置图（单位m ）表1.1 贝雷梁参数容许应力桥型不加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN·m）788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9容许应力桥型加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN·m）1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9几何特性桥型不加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层4(cm)I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3(cm)W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8几何特性桥型加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层4(cm)I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3(cm)W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6表1.2 工程数量表序号材料名称型号规格数量1 贝雷片321型5722 方木木材283 工字钢I12 284 双拼工字钢I400b 25 钢管立柱Φ630×1014跨彭高河桥截面现浇箱梁，箱梁截面如图 1.1。
主梁由两层叠合在一起的贝雷梁组成，每套贝雷支架总长32.3m由26排标准3.0m双层贝雷片组成，分7组，排列形式为：3排+4排+4排+4排+4排+4排+3排，钢管立柱的间距，中间5根钢管立柱的间距为1.65m，最外侧的1根为2.1m，立柱总宽为4*1.65+2*2.1=10.8m，贝雷梁上方布置横向的12号工字钢，间距为1.2m，工字钢上布置10cm×10cm的方木，腹板、中横梁、端横梁处方木中心间距200mm，翼缘板及底板下方木中心间距300mm。
支架横向布置如图1.2。
贝雷梁参数如表1.1。
工程数量如表1.2。
二、贝雷梁设计验算2.1.荷载计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ 231-2010中的规定：1、新浇筑混凝土自重标准值，对普通梁钢筋混凝土自重可采用26.5 kN/m3，对普通板钢筋混凝土自重可采用25.1 kN/m3，支架荷载取1.5kN/m2。
2、计算模板支架及脚手架构件承载力（抗弯、抗剪、稳定性）时的荷载设计值，应取其标准值乘以荷载的分项系数，分项系数应符合下列规定：1）永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构抗倾覆稳定且对结构有利时，取0.9；2）可变荷载的分项系数，取1.4。
3、计算模板支架及脚手架构件变形（挠度）时的荷载设计值，应取其标准值乘以荷载的分项系数，各类荷载分项系数均取1.0。
因而有：a、腹板钢筋及砼自重取：26.5kN/m3×1.8m=47.7kN/m2；b、底板处钢筋及砼自重取：26.5kN/m3×(0.22+0.25)m=12.455kN/m2；c、翼缘板处钢筋及砼自重取：26.5kN/m3×(0.2+0.45)/2m=8.6125kN/m2；d、施工人员及设备荷载取：4.5kN/m2。
2.2.结构计算混凝土总重()()18.6125 2.5247.70.7620.512.455 2.744 2.74033/10685.48tG =⨯⨯+⨯⨯++⨯+⨯⎡⎤⎣⎦=其中翼缘自重2142.11t G = 模板及支架自重361.875t G =2.2.1.方木验算（一）、腹板处、中横梁、端横梁处布置100×100mm 木方，中心间距200mm ，跨度为1200mm ，按照三跨连续简支梁计算，受力形式为均布荷载进行验算。
计算荷载47.7 1.5 1.2 4.5 1.40.213.068kN/m [()]q +⨯+⨯⨯== 最大弯矩22max 0.10.113.06812001881792N mm M ql ==⨯⨯=强度验算： 最大弯应力max max 188179211.29MPa 13MPa 166670m M f W σ===<= 满足要求 挠度验算： 最大挠度 分项系数取1.0[]44max0.6670.66710.7412001200=1.99mm 3mm 10010090008300000400ql EI ωω⨯⨯==<==⨯⨯ 满足要求 （二）、底板处布置100×100mm 木方，中心间距300mm ，跨度为1200mm 。
按照三跨连续简支梁计算，受力形式为均布荷载进行验算。
计算荷载12.455 1.5 1.2 4.[()]5 1.40.3 6.9138kN/m q +⨯+⨯⨯==； 最大弯矩22max 0.10.1 6.0931200995587.2N mmM ql ==⨯⨯=强度验算： 最大弯应力max max 995587.25.97MPa 13MPa 166670m M f W σ===<= 满足要求 挠度验算： 最大挠度 分项系数取1.0 []44max0.6670.667 5.536512001200=1.02mm 3mm 10010090008300000400ql EI ωω⨯⨯==<==⨯⨯ 满足要求 2.2.2.方木下工字钢验算（一）、腹板、中横梁、端横梁处计算荷载47.7 1.5 1.2 4.5 1.4 1.278.408kN/m [()]q +⨯+⨯⨯== 最大弯矩22max 0.10.178.4084501587762N mmM ql ==⨯⨯=•强度验算： 最大弯应力max max 158776220.48MPa 210MPa 77500m M f W σ===<= 满足要求 挠度验算： 最大挠度 分项系数取1.0[]44max0.6670.66764.44450450=0.017mm 1.125mm 1001002060004880000400ql EI ωω⨯⨯==<==⨯⨯ 满足要求（二）、底板处计算荷载12.455 1.5 1.2 4.[()]5 1.4 1.227.655kN/m q +⨯+⨯⨯== 最大弯矩22max 0.10.127.655450560013.8N mmM ql ==⨯⨯=•强度验算：最大弯应力max max 560013.87.23MPa 210MPa 77500m M f W σ===<= 满足要求 挠度验算： 最大挠度 分项系数取1.0[]44max0.6670.66722.146450450=0.006mm 1.125mm 1001002060004880000400ql EI ωω⨯⨯==<==⨯⨯满足要求 （三）翼缘板处因为翼缘板处与底板处布置一样，且承受的荷载比底板处的小，因此由前面可知，翼缘板处也满足要求。
2.2.3.翼缘下部贝雷梁验算（一）、支架结构特性三排双层不加强型贝雷梁，惯性矩43222883.2cm I =，截面抵抗弯矩322226.8cm W =，最大弯矩4653.2kN m M =，最大剪力698.9kN T =。
（二）、荷载计算模板及支架自重12.375t G = 混凝土自重71.055t G = 贝雷梁自重0.9kN/m每米荷载重量()710.55123.75/330.96 1.236.82kN /m q =++⨯⨯=⎡⎤⎣⎦ 贝雷梁看作简支梁，图示如下q=36.82kN/m最大弯矩产生在跨中：[]22max max 1/81/836.8230.74337.81kN m 4653.2kN m M ql M ==⨯⨯=<= 最大剪力[]max max 1/2565.187kN 698.9kN T ql T ==<= 最大挠度 分项系数取1.0[]443max118553068330.71030700=52.45mm 76.75mm 384384 2.1103222883.210400ql EI ωω-⨯⨯⨯==<==⨯⨯⨯⨯ 满足要求2.2.4.腹板、底板下贝雷梁验算（一）、模型结构特性采用22排双层不加强型贝雷梁，按均布荷载考虑，惯性矩423634476.8cm I =，截面抵抗弯矩3162996.9cm W =，最大弯矩35919.4kN m M =，最大剪力5395.5kN T =。
（二）、荷载计算模板及支架自重61.87512.3752=37.123t G =-⨯ 混凝土自重685.48142.11=543.37t G =- 贝雷梁自重0.9kN/m每米荷载重量()5433.7371.23/330.944 1.2 4.5 6.8 1.4301.45kN /m q =++⨯⨯+⨯⨯=⎡⎤⎣⎦ 贝雷梁看作简支梁，图示如下最大弯矩产生在跨中：[]22max max 1/81/8301.4530.735514.20kN m 35919.4kN m M ql M ==⨯⨯=•<= 最大剪力[]max 1/24627.26kN 5395.5kN T ql T ==<= 最大挠度 分项系数取1.0[]443max1185524610730.71030700=70.09mm 76.75mm 384384 2.11019337299.210400ql EI ωω-⨯⨯⨯==<==⨯⨯⨯⨯ 满足要求2.3.迈达斯建模验算（一）、迈达斯模型（二）、迈达斯建模结果由迈达斯建模结果可知，贝雷梁最大挠度为66.11mm /40076.75mm l <=。