柱下桩基础承台受冲切承载力计算的比较分析
桩基础承台内放置抗冲切、抗剪切钢筋问题的探讨
（ 片 ２） 图
切要求 ；
当承 台 厚 度 为 １２ 时 ，承 台 的抗 剪 切 承 载 力 Ｖ ｓ＝ ．ｍ ｃ ９３ ｋ ０ ５ Ｎ＜Ｖ ＝ ３ ９ｋ 不 满 足 抗 剪 切 要 求 ， 须 配 置 抗 剪 切 ｘ ９ ２ Ｎ。 必 钢筋 ： 根据《 混凝 土结构 设计规 范》 ７５４ ２和《 式 ．．— 建筑桩 基设 计规范》 ５９１ —１综合可得 ， 式 ．．０ ， 当配 置 抗 剪 箍 筋 时 ：因 剪切 面 不 是 ４ ０ 柱 每 侧 仅 配 一 肢 箍 筋 （ ５， 时 ， ７５４ ２中 ｈ ／ ＝１ 式 — ０ｓ ）
潮 涨 潮退 的记 录 ， 工单 位 提 出 如 果承 台底 标 高提 高 ０５ 每 施 ．ｍ， 天 施 工 的 时 间 可 以提 高 至 ５， 时 ， 工 难 度 将 大 大 降 低 ， Ｊ 施 、 工程 可顺利按期完工。（ 图片 １ 为负一层底板施工现场 ， ） 承台及基 础梁的模板仍被海水淹没 ） 二 、问题 分 析 研 究 经与各有 关单位商议 ，因与周边 已有建筑物及道路衔 接 非常紧凑 、 高差非常敏感 ， 并且 负一层净空高度也 非常紧张 ， 因 此 ４００ ０的绝 对标 高 和 负 一层 层 高 都 无 法 修 改 。我 们 想 过 在 －． ０ 建 筑 物 周 围设 围堰 ， 样 可 以彻 底 解 决 整个 施 工 过 程 的 水位 影 这 响 问 题 ， 因 建筑 物 周 边 已 建 有 较 长 的建 筑 物 （ 照 片所 示 ） 但 如 ， 围 堰 要 把 已有 建 筑 物 一 起 围住 ， 围堰 长度 太 长 ， 用相 当昂 贵 ， 费 而且围堰施工工期也要较长时间， 种方法无法达到经济的效 这 果。唯一解决 问题的方法就是 降低承 台的厚度 ， 但是按照现行 规范 的计算方法 ， 在混凝土强度等级一定 时 ， 台的厚 度主要 承 由冲切、 剪切 等因素控制。 到 底还 有 什 么方 法 可 以降 低 承 台 的 厚 度 呢 ？ 带 着 这 个 问 题 ，我们查 了很 多相 关的资料 以及请教 了很 多有关方面的专 家， 总结 出 四个 主 要 的 方法 ： １提 高承 台混 凝 土强 度 等 级 ： 设计 承 台混 凝 土 强 度 等 级 ． 原 为 Ｃ ０ 厚 度 １ ｍ ～２ ｍ， 积 较 大 ， 工 时混 凝 土 水 化 热 非 ４， ． ５ ． 体 ０ 施
桩基承台和桩筏筏板的抗冲切承载力的试验研究
桩基承台和桩筏筏板的抗冲切承载力的试验研究桩基承台和桩筏筏板作为地基工程中常用的两种基础形式，其抗冲切承载力一直是工程设计和施工中需要重点关注的问题。
为了更好地理解和探讨这一主题，本文将结合实际案例和试验研究，从深度和广度两个方面进行全面评估。
在工程实践中，桩基承台和桩筏筏板的设计及施工是地基工程中的重点和难点。
桩基承台是指将桥墩的承载力通过预制的承台传递到地基土层上，而桩筏筏板则是指通过连接桩和筏板的方式来提高地基的承载能力。
而抗冲切承载力则是指地基在受到水流冲刷和土体位移作用下的抗力能力，是影响地基稳定性和安全性的关键因素。
深度方面，我们可以从桩基承台和桩筏筏板的原理及设计要点、抗冲切承载力的影响因素和改善措施等方面展开讨论。
桩基承台和桩筏筏板的设计要点包括桩的选型和布置、承台和筏板的尺寸和材料选择等方面，这些因素将直接影响基础的抗冲切性能。
抗冲切承载力受到水流速度、土体性质和结构形式等多种因素的影响，需要综合考虑地基土的力学性质和水文地质条件等因素。
通过优化设计和采取加固措施等方式，可以有效提高桩基承台和桩筏筏板的抗冲切承载能力，从而保障工程的安全和稳定。
广度方面，则可以结合实际案例和试验研究数据，从不同工程项目中选择代表性的桩基承台和桩筏筏板工程案例，分析其抗冲切承载力的设计和施工特点，进而总结出一些经验和教训。
可以引用相关试验研究数据，探讨不同类型和条件下桩基承台和桩筏筏板的抗冲切性能，进一步验证理论分析和设计方法的合理性和可靠性。
总结回顾方面，我们可以在文章的结尾部分对桩基承台和桩筏筏板的抗冲切承载力进行综合总结，并提出自己的观点和建议。
通过全面评估和深入探讨，希望能够对桩基承台和桩筏筏板的抗冲切性能有一个全面、深刻和灵活的理解，为工程设计和施工提供一些参考和借鉴。
在知识文章格式的要求下，本文将采用序号标注的方式，多次提及桩基承台和桩筏筏板的抗冲切承载力，并着重展开深度和广度方面的探讨，以期为读者提供一篇有价值的文章。
2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业知识》预测试题12(答案解析)
2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业知识》预测试题（答案解析）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第壹卷一.综合考点题库(共50题)1.某灰土挤密桩单桩复合地基试验中，测试了桩顶反力和桩间土反力，复合地基载荷试验承压板直径为1.25m。
载荷试验的压力（反力）—沉降曲线见下图。
根据试验结果确定的桩土应力比为下列哪个选项？（）A.3.0B.3.5C.4.0D.4.5正确答案：B本题解析：在复合地基设计中，桩土应力比是指在荷载作用下，桩顶应力和桩间土表面应力之比。
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）附录B第B.0.10条第2款规定，对灰土挤密桩、土挤密桩复合地基，可取s/b或s/d等于0.008所对应的压力。
本题中，s＝1.25×0.008×1000＝10mm，查图可得n＝700/200＝3.5。
2.根据《建筑地基基设计规范》（GB 50007—2011），下列关于季节性冻土地基防冻害措施的说法，哪些选项是正确的？（）A.建筑基础位于冻胀土层中时，基础埋深宣大于场地冻结深度B.地下水位以上的基础，基础侧表面应回填厚度不小于100mm不冻胀的中、粗砂C.强冻胀性地基上应设置钢筋混凝土梁与基础梁D.当桩基础承台下存在冻土时，应在承台下预留相当于该土层冻胀量的空隙正确答案：A、C、D本题解析：A项，根据《建筑地基基设计规范》（GB 50007—2011）第5.1.8条规定，季节性冻土地区基础埋置深度宜大于场地冻结深度。
B项，第5.1.9条第1款规定，对在地下水位以上的基础，基础侧表面应回填不冻胀的中、粗砂，其厚度不应小于200mm。
C项，第5.1.9条第4款规定，在强冻胀性和特强冻胀性地基上，其基础结构应设置钢筋混凝土圈梁和基础梁，并控制建筑的长高比。
D项，第5.1.9条第5款规定，当独立基础连系梁下或桩基础承台下有冻土时，应在梁或承台下留有相当于该土层冻胀量的空隙。
2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业案例》预测试题2(答案解析)
2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业案例》预测试题（答案解析）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第壹卷一.综合考点题库(共50题)1.某地下结构抗浮采用预应力锚杆，基础的钢筋混凝土抗水板厚度为300m，混凝土强度等级C35，其上设置的抗浮预应力锚杆拉力设计值为320kN，锚杆与抗水板的连接如图。
图中锚垫板为正方形钢板，为满足《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）的要求，该钢板的边长至少为下列何值？（C35混凝土抗压强度设计值为16.7N/mm2，抗拉强度设计值为1.57N/mm2，抗水板钢筋的混凝土保护层厚度为50mm，钢板厚度满足要求。
）（）A.100mmB.150mmC.200mmD.250mm正确答案：C本题解析：预应力锚杆受拉时，防水板受到锚垫板向下的作用力，防水板应能承受锚垫板的冲切力，按抗冲切验算，根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第8.2.8条规定，柱下独立基础的受冲切承载力应按下列公式验算：Fl≤0.7βhpftamh0式中，βhp为受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0；当h 大于或等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；ft为混凝土轴心抗拉强度设计值，单位为kPa；h0为基础冲切破坏锥体的有效高度，单位为m；am为冲切破坏锥体最不利一侧计算长度，单位为m。
h0＝300－50－50＝200mmh＝300－50＝250mm＜800mm所以可得：βhp＝1.0。
由am≤at＋h0可得：at≥am－h0＝364－200＝164mm。
2.某建筑工程，地基土为黏性土，其地基承载力特征值fak＝110kPa，拟采用CFG桩复合地基提高地基强度，桩间距取1.4m，按正三角形布桩，设计要求复合地基承载力特征值为260kPa。
为了给设计提供依据，采用双支墩压重平台进行单桩复合地基载荷试验，支墩置于原地基土上，根据《建筑地基检测技术规范》（JGJ 340—2015），试确定单个支墩底面积最小值接近下列哪个选项？（假设支墩及反力装置刚度均满足要求）（）A.2.7m2B.3.3m2C.4.1m2D.5.4m2正确答案：B本题解析：根据土力学基本原理与《建筑地基检测技术规范》（JGJ 340—2015）第5.2.2条规定，试验加载设备、试验仪器设备性能指标、加载方式、加载反力装置、荷载测量、沉降测量应符合本规范4.2.5条～第4.2.9条的规定。
2019年注册土木工程师(岩土)《专业案例考试(下)》真题及详解
2019年注册土木工程师（岩土）《专业案例考试（下）》真题及详解一、案例分析题（每题的四个备选答案中只有一个符合题意）1．某Q3冲积黏土的含水量为30%，密度为1.9g/cm3，土颗粒比重为2.70，在侧限压缩试验下，测得压缩系数a1—2＝0.23MPa－1，同时测得该黏土的液限为40.5%，塑限为23.0%。
按《铁路工程地质勘察规范》（TB 10012—2019）确定黏土的地基极限承载力值p u最接近下列哪个选项？（）A．240kPaB．446kPaC．484kPaD．730kPa答案：B解析：根据《铁路工程地质勘察规范》（TB 10012—2019）附录C.0.2表C.0.2-6注解规定，Q3以以前冲、洪积黏性土地基的极限承载力，当压缩模量小于10MPa时，其基本承载力可按黏性土表C.0.2-5确定。
初始孔隙比：式中，G s为土颗粒比重，ρw为水的密度，ω为质量含水量，ρ为密度。
压缩模量：因此极限承载力按表C.0.2-5确定。
液性指数：按I L和e0插值得：故选项B最接近。
2．现场检验敞口自由活塞薄壁取土器，测得取土器规格如图所示。
根据检定数据，该取土器的鉴定结果符合下列哪个选项？（请给出计算过程）（）。
题2图A．取土器的内间隙比、面积都符合要求B．取土器的内间隙比、面积都不符合要求C．取土器的内间隙比符合要求，面积不符合要求D．取土器的内间隙比不符合要求，面积符合要求答案：A解析：根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021—2001）（2009年版）附录F.0.1规定，取土器技术参数应符合表F.0.1的规定。
面积比：式中，D w为取土器管靴外径，D e为取土器内口刃径。
内间隙比：式中，D s为取样管内径。
根据附表F.0.1规定，该取土器满足敞口自由活塞薄壁取土器对于内间隙比，面积比的要求。
3．某河流发育三级阶地，其剖面示意图如图所示。
三级阶地均为砂层，各自颗粒组成不同，含水层之间界线未知。
【结构设计】结构设计的冲切和剪切概念的比较
坏
拉破坏.
破坏面
平面（二维） 斜截面
空间曲面（三维） 冲切破坏锥体
剪切又称单向剪切,冲 切又称双向剪切
梁,扩展基础,筏板基础,桩承 无梁楼盖、柱下独立基础、梁
验算构件
台
板式基础、筏板式基础,桩承台 （柱和平板连接处）.
验算工况
构件局部剪力较大时
集中荷载作用于板状构件平面 外基Biblioteka 公式V≤0.7βhftbh0
结构设计的冲切和剪切概念的比较
在进行混凝土构件设计,如板、基础、承台,经常会遇到是否要同时验 算冲切和剪切的问题,规范针对不同的构件规定了必须验算的内容,但是对 冲切和剪切概念上,仍有很多地方不甚清楚.出于稳妥考虑,我们对冲切和剪 切的概念和具体验算的选择做进一步的说明.
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款 表一 常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求
hftbmh0
柱边缘 及变阶 处
bm 取值距柱 边或变阶处 h0/2 处板垂 直截面
柱边缘 及变阶 处 h0/2 截面
Fl≤0.7β
um 取距 Vs 取值距内
Vs≤0.7β
－ hpftumh0/
离筒外 筒或柱边边
hsftbwh0
η
表面
缘 h0 处
h0/2 处 板垂直
截面
√ －
8.4.12
um 取距
冲切 1.冲切破坏 2.受冲切承载力 3.受冲切截面 4.冲切破坏锥体
异同点
5．剪切破坏 6．受剪承载力
5.冲切荷载
混凝土剪切破坏机理复杂,同剪 在局部荷载或集中反力作用下, 都属于脆性破坏.
跨比,混凝土强度,荷载形式, 在板内产生正应力和剪应力,尤 剪切破坏的工况更为
柱下承台受剪切和冲切破坏的理解与分析
柱下承台受剪切和冲切破坏的理解与分析作者：申永先来源：《中国新技术新产品》2015年第22期摘要：柱下承台是会受到剪切和冲切的破坏，很多人对柱下承台剪切以及冲切的概念没有充分的理解，本文对破坏的机理，破坏面形式等方面进行了分析，希望可以使相关人员对剪切与冲切的概念更加了解。
柱下承台是混凝土结构的重要组成部分，在了解其受到的剪切与冲切力后，可以更好的维护混凝土结构的稳定性。
关键词：柱下承台；剪切；冲切；理解；计算中图分类号：TU47 文献标识码：A柱下承台是混凝土结构构件设计中重要的内容，由于柱下承台会受到剪切与冲切的破坏影响，所以，相关设计人员一定要利用专业的计算模式进行分析。
很多人对剪切与冲切的概念不够了解，这不利于对柱下承台受剪切与冲切破坏情况进行合理的分析。
本文对剪切与冲切的概念进行了介绍，希望帮助相关工作人员对柱下承台受剪切与冲切破坏进行更加深入的分析。
1 剪切与冲切相关概念介绍1.1 基本概念剪切与冲切都是斜截面破坏的一种形式，两种破坏方式在破坏机理方面有着极大的相似性，由于承载力与混凝土抗拉强度有着较大的关系，所以，为了控制其承载力，一定要合理确定混凝土的抗拉强度。
一些国外的资料中，对剪切与冲切的概念没有明显的区分，而是将二者统一称为剪切，我国对剪切与冲切两种概念，有着明确的区分。
剪切破坏也是柱下承台比较容易受到的破坏类型，剪切包括弯曲、扭转等类型，在分析柱下承台受剪力破坏时，可以通过分析受剪机理达到。
在对柱下承台的斜截面受剪情况进行分析时，需要选择适合的计算模型。
柱下承台上部会受到向下的压力，而其下部的钢筋会受到向上的拉力，斜裂缝间混凝土受到压力或拉力时，其斜截面也会受到较大的破坏力，这一破坏力与斜腹杆受到的破坏力有着较大的关系。
柱下承台剪切破坏面贯通其全部宽度，在发生断裂后，会形成一个断裂的平面，纯剪破坏也叫做单向剪切。
在设计的过程中，会将冲切分成多种类型，冲切属于双向剪切，是指在集中反力作用下，板的内部会产生较大的应力，在柱的四周也会产生较大的主拉应力，如果这一应力超过混凝土的抗拉强度，则在柱头的位置会产生较多的斜裂缝，板内由于应力比较大，会出现斜截面破坏，而破坏是板内冲切造成的，所以，也叫做冲切破坏，冲切破坏示意图如图1所示。
桩基础承台设计荷载取值探讨
第２ ７ 卷第 １ 期 ２ ０ １ ３年 ２ 月
土 工 基 础
荷 载或 梯形 荷载 ， 对 于基础 而 言 ， 上 覆土 自重 和承 台 自重可 与地 基土 的部 分 反力 互 相 抵 消 ， 所 以 基 础设 计 时其 荷 载可 以采用 净反 力设计 值 。 ２ ． ２ 桩 基 础承 台截 面设计 对 于桩 基础 ， 承 台 的受 力 与浅基 础是 不 同的 ， 上
Ｎ
（ １ ）
Ｍｙ一 ＞： Ｎ
截面处 的弯矩设 计 值 ；
（ ２ ）
式中： Ｍ 、 Ｍ —— 分别 为绕 Ｘ 轴 和绕 ｙ轴 方 向计算
２ 问 题 分 析
２ ． １ 浅 基础 截面 设计 浅 基础 的受 力示 意 图如 图 １ ， 图中 ｇ 为 上覆 土 自重压 力 ， ｇ 。为基础 自重 ， Ｆ 为上 部 结 构 荷 载 ， ｐ为
一
（ ｇ ＋ｇ ） ， 如图 ３ 。此 时上 部 荷 载 全 部 由基 桩 承
担， 而承 台和 承台覆 土 自重全部 由地基 土承担 ， 即：
作 者 简介 ： 张立 丽 （ １ ９ ８ １ 一） ， 女， 汉， 河北唐 山， 大学本科 ， 学士学位 ， 工程师 ， 研 究 方 向为 岩 土 工 程 勘 察 设 计 。
５ Ｏ
土 工 基 础
部结 构大部 分荷 载往 往 是 由桩 基 承 担 ， 承 台 底 的地 基 土仅承担 一部 分荷 载 ， 其大 小受不 同地 质条 件 、 上 部荷 载及基 桩型式 的影 响 ， 主要分 为 以下 几种情 况 ：
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进行了比较 , 并提出一些分析结论和自己的看法。 关键词 : 桩基础
COMPARISON OF PUNCH BEARING CAPACITY CALCULATION OF PILED FOUNDATION CAP BELOW COLUMNS
Cheng Fang ( Shanghai Branch, Beijing Weston Desig n Co , L td Zhu L igang ( China Shanghai Ar chitect ral Design Research Institute Zhang Zhaohui ( H ebei Building Desig n & Research Inst itute Co , Lt d Shijiazhuang 050011) Shanghai 200051) Shang hai 200210)
况扣除或不扣除相交桩的单桩承载力 , 美国 ACI0 引 言 桩基础是高层建筑中很常见的基础形式 , 318 规范即采用此方法; 方法二为冲切锥体取柱边 或承台变阶处至相应桩顶内边缘连线所构成的锥体 并考虑了冲跨比的影响 , 国内现行规范均采用此方 法。 实际计算中采用不同方法和规范所得到的结果 也有所差别 , 下面分四种情况对不同规范关于柱下 承台的冲切计算进行比较: 1) 建筑地基基础设计规 范 ( GB 50007- 2002) ( 以下简称 地基规 范 ) ; 2) 钢筋混凝土承台设计规程 ( CECS 88: 97) ( 以下简 称 承台规程 ) 和 建筑桩 基技术规范 ( JGJ 9494) ( 以下简称 桩基规范 ) ; 3) 上海市 钢筋混凝土 高层建筑筒体结构设计规程 ( DGJ 08- 31- 2001) ( 以下简称 上海高规 ) ; 4) 美国 ACI- 318 规范。
承台的抗冲切承载力在桩基础计算中占有非常重要 的地位。一般来说, 承台分为独立承台、 条形承台、 板式承台 ( 筏板 ) 。各规范对桩 冲切的计算基 本相 同, 本文不再讨论, 下面主要讨论柱下承台的受冲切 承载力。 条形承台一般均按梁进行设计, 均配有足够数 量的箍筋在抗剪承载力满足的情况下不会发生冲切 破坏 , 故条形承台梁不用验算抗冲切承载力; 独立承 台剪切破坏和冲切破坏均有可能发生, 故均需验算 , 国内外规范均有详细的计算公式; 板式承台 ( 筏板 ) 由于其柱下冲切受力模型与独立承台基本相同 , 所 以可采用独立承台的计算公式。 柱下承台的冲切根据冲切临界截面取法的不同 一般分为两种 : 方法 一为 冲切 临界截 面取 在柱 边 0 5h 0 处, 当冲切临界截面与桩相交时 , 根据具体情
( 上接第 780 页 ) 根据式( 1 ) ~ 式 ( 3) , 取最小值 V c = 21 211kN 受冲切承载力[ F l 4 ] =
c
基规范 按周长相等原则 , 即换算的方形截面边宽 = d p / 4 = 0 785 d p , 近似取 0 8d p ; 而 地基规范 dp 4
2
V c = 15 908kN
2 分析与探讨 1) 从以上比较可见几种规范柱下承台受冲切承 载力从大到小的排列顺序为: [ F l 1 ] > [ F 13 ] > [ F l 2 ] > [ F l4 ] = 15 908kN 即: 美国 ACI - 318 规范安全度最高, 承台规程 和 桩基规范 次之 , 地基规范 安全度最低。 [ F l1 ] 比 [ F l 4 ] 高出近 17 % , 与 地基规范 8 5 17 条文说明 所说的 ACI - 318 规范安全度最低正好相反 , 当不 考虑 ACI - 318 受冲切承载力折减系数 c 时所得结 果与 地基规范 8 5 17 条文说明图 8 5 17 - 1 基本 吻合。 2) 桩直径小、 间距密, 则 冲跨比小 , 冲切系 数 大, 受 冲 切承 载力 也越 大。 如 把上 例中 桩 径改 为 500m m 、 桩间距改为 1 500mm , 则: ao x = 683mm , ox = oy = 0 488, 1 221, [ F l 1 ] = 20 736kN 。
柱下桩基础承台受冲切承载力计算的比较分析
程
( 北京威斯顿设计有限公司
芳
上海分公司 上海 200210)
朱立刚
( 中国建筑 上海设计研究院 石家庄 050011) 上海 200051)
张朝辉
( 河北建筑设计研究院有限公司 摘
要 : 用具体算例 , 对国内几本规范和美国 A CI - 318 规 范关于柱 下桩基 础承台 受冲切 承载力 的计算 独立承台 冲切承载力
ox
为按面积相等原则 , 换算的方形截面边宽 =
0 866 d p 。 可见两 种结果略有差 别, 笔者 认为取 0 8d p 比较实用且安全度略高。 4) 柱下筏板承台又是高层建筑中常见的基础形 式 , 但 地基规范 没有明确柱下筏板承台的受冲切 承载力计算 , 实际设计可按 承台规程 第 4 2 4 条 规定: 对柱下平板式筏型承台, 其冲切破坏锥体的取 法与第 4 2 1 1 款对柱下独立承台的取法相同; 承 台受柱冲切的承载力计算也同独立承台。 5) 从纯受力和计算上讲, ACI 318 关于与冲切 临界面相交的桩反力的考虑更能让人接受 , 但实际 冲切破坏面不可能如 A CI 318 那样, 所以 , 冲切锥体 取柱边或承台变阶处至相应桩顶内边缘连线所构成 的锥体并考虑冲跨比的影响与实际情况更加相符, ACI 318 的冲切临界截面按 柱边 h 0 / 2 从计算简化 上尚可理解 , 但与实际冲切破坏面相差较多。
图4
地下水位随时间变化曲线
4 结论及建议 监测工作是信息化施工的重要保证 , 监测过程 中出现险情和特殊情况时 , 及时反馈信息, 并采取必 要的措施, 减少了基坑事故发生的可能性。监测工 作取得了大量翔实可靠的数据 , 通过对监测数据的 分析 , 得到了基坑开挖过程中钢支撑与支护结构的 工作特性。
ox
u m f t h0 = 18 043kN
美国 ACI - 318 规范
根据美国 ACI - 318 规范 15 5 3、 15 5 4 条 , 柱 下桩承台冲切临界面见图 3。 当临界面与一个或几 个桩相交时 , 考虑到实际上桩的反力不是集中在一 点 , 而是分布在桩的承压面上的, 因此 A CI 规范对 与直径为 d p 的桩的冲切力做如下规定: 1) 若桩的中 心位于验算截面以外的距离大于或等于 d p / 2( d p 为 桩径) , 则柱下冲切力不扣除这个桩的反力 ; 2) 若桩 的中心位于验算截面以内的距离大于或等于 d p / 2, 则柱下冲切力扣除这个桩的反力 ; 3) 若桩中心位于 上述两者之间的位置 , 则柱下冲切力扣除这个桩的
( 1 + 2/ c ) 6
sd + 2) b0
= 31 816kN ( hc + ao x ) ] f t h0 Vc = (
注: 上式中 f t 按 混凝土结构设计规范 ( GBJ
( 下转第 792 页)
化较大。水位局部陡降主要与地下围护结构的止水 效果有关。
1) 支护结构水平位移大小与工况及支撑条件有 关 , 随开挖深度增加而增加 , 及时支撑 能减少位移 量。钢支撑轴力随开挖深度增加而增加 , 其大小变 化与开挖工况、 速度和支撑拆除等有关。 2) 支撑轴力的测量一般采用轴力计或者是应变 计 , 两者各有优缺点。轴力计安装在支撑一端, 外有 钢套保护, 不易损坏 , 但损坏后无法更换 , 造成数据 中断。应变计安装在钢支撑表面 , 安装方便, 但受施 工影响较大易损坏。建议支撑轴力监测尽量采用轴 力计, 并购买一定的应变计备用 , 如轴力计损坏, 尽 快更换应变计, 保证数据完整。 3) 在开挖过程中, 大型机械施工结束后, 应避免 在基坑附近停留, 造成土体位移以及钢支撑轴力的
增大。现场对监测设施的保护仍是保证监测工作的 重要任务。
参考文献
1 2 蒋洪胜 , 刘国彬 . 软土深基坑支撑轴力的时空效应变化规律研究 . 岩土工程学报 , 1998, 20( 6) : 105- 107 肖武权 , 冷伍明 , 律文田 . 某地铁深基坑支护体系内力与变形监测 结果分析 . 工业建筑 , 2004, 34( 9) : 5- 7
柱下桩承台冲切临界面
f t h0
根据 A CI - 318 第 11 12 2 条受冲切承载力取 下列三式的小值, 其中 b 0 为冲切临界截面周长, f 为混凝土抗压强度设计值, d 为承台有效高度 ,
c c
根据 承台规程 式( 4 1 2 - 1 ) 及 桩基规范 式( 5 6 6 - 4) , 冲切面为柱边至桩内边线, 简图同 图 2。 圆桩换算为 方桩的截面边 宽为 bp = 0 8d = 480m m ao x = ao y = 960mm ox = o y = ao x / h0 = 0 6857 0x = 0y = 0 72/ ( ox + 0 2 ) = 0 813 受冲切承载力[ F l 2 ] [ Fl 2 ] = 2 [ ox ( b c + ao y ) + = 1 7701kN 780
10 - 89) 取值。 1 3 上海高规 冲切面为柱边至桩内边线, 简图同图 2。 上海高规 式 ( 7 3 4 - 1) Fl 1 h u m f th 0
1
高度 h = 1 500mm , 有效高度 h0 = 1 400m m, 承台混 凝土强度等级 C40, 桩直径 600mm , 单桩净反力设 计值 2 800kN, 见图 1。 1 1 地基规范 冲切面为柱边至桩内边线 , 见图 2, 根据 地基 规范 式( 8 5 17- 1) : Fl 2[ ox ( b c + a o y ) +
oy
= a0 / h0 = 0 672
1
冲切系数
= 0 84/ (
1
+ 0 2) = 0 963