第9章钢筋混凝土楼盖(梁板)结构
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混凝土新旧版规范对比第9章
9 结构构件的基本规定9.1 板（I）基本规定9.1.1混凝土板按下列原则进行计算：1两对边支承的板应按单向板计算；2四边支承的板应按下列规定计算：1）当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；2）当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；3）当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算。
条文说明：分析结果表明，四边支承板长短边长度比大于、等于3.0时，板可按沿短边方向受力的单向板计算；此时，沿长边方向配置本规范第9.1.7条规定的分布钢筋已经足够。
当长短边长度比在2~3之间时，板虽仍可按沿短边方向受力的单向板计算，但沿长边方向按分布钢筋配筋尚不足以承担该方向弯矩，应适当增大配筋量。
当长短边长度比小于2时，应按双向板计算和配筋。
9.1.2现浇混凝土板的尺寸宜符合下列规定：1板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于30，双向板不大于40；无梁支承的有柱帽板不大于35，无梁支承的无柱帽板不大于30。
预应力板可适当增加；当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。
2现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表9.1.2规定的数值。
表9.1.2 现浇钢筋混凝土板的最小厚度（mm）条文说明：本条考虑结构安全及舒适度（刚度）的要求，根据工程经验，提出了常用混凝土板的跨厚比，并从构造角度提出了现浇板最小厚度的要求。
现浇板的合理厚度应在符合承载力极限状态和正常使用极限状态要求的前提下，按经济合理的原则选定，并考虑防火、防爆等要求，但不应小于表9.1.2的规定。
本次修订从安全和耐久性的角度适当增加了密肋楼盖、悬臂板的厚度要求。
还对悬臂板的外挑长度作出了限制，外挑过长时宜采取悬臂梁-板的结构形式。
此外，根据工程经验，还给出了现浇空心楼盖最小厚度的要求。
根据己有的工程经验，对制作条件较好的预制构件面板，在采取耐久性保护措施的情况下，其厚度可进一步减薄。
09--水工钢筋砼--钢筋混凝土肋形结构及刚架结构 2012
荷载值一般可从规范中查到。 板、梁的自重可根据预先估计的尺寸计算。若原估 尺寸与最后采用的尺寸相差过大时应重算其自重。
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
二、计算简图
（三）荷载计算 （3）板和梁上荷载分配范围如图： 板取单位宽度板条计算，沿板跨方向受均载g或q； 次梁承受板传来的均载gl1或ql1及次梁自重； 主梁承受由次梁传来的集中荷载G＝gl1l2或Q＝ql1l2及 主、次梁自重，主梁自重比次梁传来的荷载小得多，
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
一、利用图表计算连续板、梁的内力
3、承受固定或移动集中荷载的等跨连续梁弯矩和剪力 采用内力影响线法，附录8（P418）
M
ห้องสมุดไป่ตู้
Ql
0
(或Gl
）
0
(9 7)
V Q(或G) (9 8)
α、β——弯矩系数和剪力系数； G、Q——固定和移动的集中力。
概述
二、肋形结构分类
1、板的受力：梁布置不同，板上荷 载传给支承梁的途径不同，板的受力 情况不同。 2、荷载分解：板上荷载由互相垂直 的两个方向的板条传给支承梁，荷载 p分为p1及p2，p1由l1方向的板条承担， p2由l2方向的板条承担，二者需满足 变形连续条件、荷载平衡：
p1+p2 = p，f1 = f2， p2/p1=(l1/l2)4
计算和构造简便。实际常不等跨。
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
一、梁格布置 3、梁格布置需考虑材料用量和施工技术
梁布的稀时：省模板和省工，但板的跨度加大，板
厚增加，多用砼，自重增大。
梁布的密时：板跨减少，板厚减薄，自重减轻，但
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
二、计算简图
（三）荷载计算 （3）板和梁上荷载分配范围如图： 板取单位宽度板条计算，沿板跨方向受均载g或q； 次梁承受板传来的均载gl1或ql1及次梁自重； 主梁承受由次梁传来的集中荷载G＝gl1l2或Q＝ql1l2及 主、次梁自重，主梁自重比次梁传来的荷载小得多，
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
一、利用图表计算连续板、梁的内力
3、承受固定或移动集中荷载的等跨连续梁弯矩和剪力 采用内力影响线法，附录8（P418）
M
ห้องสมุดไป่ตู้
Ql
0
(或Gl
）
0
(9 7)
V Q(或G) (9 8)
α、β——弯矩系数和剪力系数； G、Q——固定和移动的集中力。
概述
二、肋形结构分类
1、板的受力：梁布置不同，板上荷 载传给支承梁的途径不同，板的受力 情况不同。 2、荷载分解：板上荷载由互相垂直 的两个方向的板条传给支承梁，荷载 p分为p1及p2，p1由l1方向的板条承担， p2由l2方向的板条承担，二者需满足 变形连续条件、荷载平衡：
p1+p2 = p，f1 = f2， p2/p1=(l1/l2)4
计算和构造简便。实际常不等跨。
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
一、梁格布置 3、梁格布置需考虑材料用量和施工技术
梁布的稀时：省模板和省工，但板的跨度加大，板
厚增加，多用砼，自重增大。
梁布的密时：板跨减少，板厚减薄，自重减轻，但
高层钢结构第九章规范钢框架混凝土核心筒结构
⾼层钢结构第九章规范钢框架混凝⼟核⼼筒结构钢框架—钢筋混凝⼟核⼼筒结构9.1总则9.1.1钢框架—钢筋混凝⼟核⼼筒结构的设计，应祖训现⾏国家标准《建设抗震设计规范》GB50011的有关规定。
9.1.2钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构有双重体系和单重体系之分，取决于框架部分的剪⼒分担率。
⼆者有不同的设计要求，适⽤范围，最⼤适⽤⾼度和抗震设计等级，设计时应分别符合有关规定。
9.1.3钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构有不同的形式，其框架部分采⽤钢框架外，必要时也可采⽤钢管混凝⼟柱（或钢⾻混凝⼟柱）和钢梁的组合框架；钢框架必要时可下部楼层⽤钢⾻混凝⼟柱和尚不六层⽤钢柱，混凝⼟核⼼筒必要时可作为钢⾻混凝⼟结构。
此外，周边钢框架必要时可设置钢⽀撑加强，使钢框架成为具有较⾼侧向承载⼒的⽀撑框架。
9.1.4钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构为双重体系时，其最⼤适⽤⾼度不宜超过现⾏国家规范《建筑结构抗震设计规范BG50011 对钢筋混凝⼟框架-核⼼筒（抗震墙）结构最⼤适⽤⾼度和钢框架-⽀撑结构最⼤适⽤⾼度⼆者的平均值。
单重体系时，不宜超过GB50011对抗震墙结构规定的最⼤适⽤⾼度。
9.1.5钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构的抗震设计等级，钢框架部分和混凝⼟核⼼筒部分应分别符合现⾏国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的表6.1.2和表8.1.3的规定。
9.1.6框架下部采⽤钢⾻混凝⼟柱上部采⽤钢柱时，应设置过渡层防⽌刚度突变。
过渡层的柱刚度宜为上下楼层柱刚度之和的⼀半。
9.2双重体系和单重体系9.2.1 钢框架—钢筋混凝⼟核⼼筒结构宜作为双重体系。
钢框架部分按刚度分配的最⼤楼层地震剪⼒，不应⼩于结构总剪⼒的10%；框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪⼒应乘以的的增⼤系数，达到不⼩于结构底部地震剪⼒的20%和最⼤楼层剪⼒1.5倍⼆者较⼩值，且不⼩于结构底部地震剪⼒的15%。
【说明】在地震作⽤下，由于钢筋混凝⼟核⼼筒侧向刚度较钢框架⼤很多，因⽽承担了绝⼤部分地震⼒。
建筑结构课件-钢筋混凝土楼盖
1）截面形式
2）主梁支座截面的有效高度h0
單排鋼筋時 h0= h—(50～60)mm 雙排鋼筋時 h0＝h一(70～80)mm
3）主梁的內力計算通常按彈性理論方法進行，不考慮塑性內力 重分佈
4）當主梁的截面尺寸滿足表1-5的要求時，一般不必作使用階段 的撓度和裂縫寬度驗算。
2. 次梁的構造
➢ 一般構造同受彎構件要求。縱向鋼筋的彎起與截斷位置根據彎
二、雙向板的配筋和構造
➢ 板厚一般為80~160mm。簡支板不小於l0/45，連續梁不小於l0/50(l0
為短邊計算跨度)。如滿足可不驗算撓度；
➢ 考慮板內拱作用，對彎矩進行折減
① 連續板中間區格的跨中及中間支座截面，折減係數為0.8;
②邊區格的跨中及自樓板邊緣算起的第二支座截面，當l b／l <1.5時， 折減係數為0.8 ；當1.5≤l b／l <2.0時，折減係數為0.9。l b為區格沿樓
③嵌入承重牆內的板面構造鋼筋
四、次梁的計算與構造
1. 次梁的計算特點：
➢ 計算步驟：選擇截面尺寸荷載計算內力計算計算配筋
箍筋和彎起筋計算確定構造鋼筋。
➢ 次梁截面高度l0/18~l0/12，寬度為h0/3~h0/2。當連續次梁的
高度為其跨度的1/20，可不必驗算撓度。
➢ 次梁荷載計算 ➢ 次梁與板共同澆築，按T形梁計算。
➢ 計算步驟：沿長邊取1m板寬，按塑性內力重分佈方法計算
連續板內力；
➢ 對四周與梁連接的板，板跨中下部和支座上部將出現裂縫，
軸線呈拱形；
➢ 板不必進行抗剪計算；
➢ 選配鋼筋應使相鄰跨和支座鋼筋的直徑及間距相互協調。
2. 板的構造 a. 板的配筋方式
分離式配筋 彎起式配筋
2）主梁支座截面的有效高度h0
單排鋼筋時 h0= h—(50～60)mm 雙排鋼筋時 h0＝h一(70～80)mm
3）主梁的內力計算通常按彈性理論方法進行，不考慮塑性內力 重分佈
4）當主梁的截面尺寸滿足表1-5的要求時，一般不必作使用階段 的撓度和裂縫寬度驗算。
2. 次梁的構造
➢ 一般構造同受彎構件要求。縱向鋼筋的彎起與截斷位置根據彎
二、雙向板的配筋和構造
➢ 板厚一般為80~160mm。簡支板不小於l0/45，連續梁不小於l0/50(l0
為短邊計算跨度)。如滿足可不驗算撓度；
➢ 考慮板內拱作用，對彎矩進行折減
① 連續板中間區格的跨中及中間支座截面，折減係數為0.8;
②邊區格的跨中及自樓板邊緣算起的第二支座截面，當l b／l <1.5時， 折減係數為0.8 ；當1.5≤l b／l <2.0時，折減係數為0.9。l b為區格沿樓
③嵌入承重牆內的板面構造鋼筋
四、次梁的計算與構造
1. 次梁的計算特點：
➢ 計算步驟：選擇截面尺寸荷載計算內力計算計算配筋
箍筋和彎起筋計算確定構造鋼筋。
➢ 次梁截面高度l0/18~l0/12，寬度為h0/3~h0/2。當連續次梁的
高度為其跨度的1/20，可不必驗算撓度。
➢ 次梁荷載計算 ➢ 次梁與板共同澆築，按T形梁計算。
➢ 計算步驟：沿長邊取1m板寬，按塑性內力重分佈方法計算
連續板內力；
➢ 對四周與梁連接的板，板跨中下部和支座上部將出現裂縫，
軸線呈拱形；
➢ 板不必進行抗剪計算；
➢ 選配鋼筋應使相鄰跨和支座鋼筋的直徑及間距相互協調。
2. 板的構造 a. 板的配筋方式
分離式配筋 彎起式配筋
混凝土结构原理第9章正常使用极限状态验算课件
对于弹性均质材料截面，EI为常数，M- 关系为直线。
钢筋混凝土是不均质的非弹性材料，因此受弯过程中EI不 是常数。
由于混凝土开裂、 M
弹塑性应力-应变关
EcI0
系和钢筋屈服等影
响，钢筋混凝土适
My
筋梁的M- 关系不
Ms
再是直线，而是随
弯矩增大，截面曲
Mcr
Bs
率呈曲线变化。
9.3.1 截面弯曲刚度的概念及定义
9.2.3 平均裂缝宽度
裂缝宽度是指受拉钢筋截面重心水平处构件侧表面的裂缝 宽度。裂缝宽度的离散性比裂缝间距更大些。
平均裂缝宽度计算式 平均裂缝宽度wm等于构件裂缝区段内钢筋的平均伸长与相
应水平处构件侧表面混凝土平均伸长的差值。
9.2.3 平均裂缝宽度
wm
e smlm
e
l ctm m
e
sm
(1
偏心受压构件：
s sq
Nq (e h0 ) h0 As
0.87 0.12 1 f
h0 2 e
9.2.4 最大裂缝宽度及其验算
确定最大裂缝宽度的方法
最大裂缝宽度由平均裂缝宽度乘以“扩大系数”得到。 “扩大系数”主要考虑两种情况：1）裂缝宽度的不均匀性，
采用扩大系数t；2）荷载长期作用下混凝土的收缩以及受力
则受弯构件的挠度为
f
S (M k
M
q
)l
2 0
S M ql02 q
Bs
Bs
上式仅用刚度B表达时，
f
S
M
k
l
2 0
B
令以上两式相等可得刚度B为，
B
Mk
M q (q 1) M k
Bs
肋形结构及刚架结构
悬 臂 板
≥1/12
9.1 单向板梁板结构按弹性方法的计算
二、 计算简图
整体式梁板结构是由板、次梁和主梁整体浇注而成，设 计时应分别对板、次梁和主梁进行计算。要计算其内力， 应先根据支承情况及构件刚度确定相应构件的计算简图。
二、 计算简图
二、 计算简图 1. 板的计算简图 (1) 计算单元：1m宽板带。 (2) 支承条件：不论支承在次梁、还是支承在墙上,均简化为 板的不动铰支座，由此引起的误差采用折算荷载来消除。 (3) 荷载：均布线荷载 (4)计算跨度 l ln b 计算弯矩 中间跨 ： 边跨： b a (边支座为砌体墙) l1 ln1 2 2 取小值 通常a为120mm b h l1 ln1 2 2
第9章 钢筋混凝土肋形结构及刚架结构
5. 梁板结构的设计步骤为：
(1) 结构平面布置，并对梁板进行分类编号，初步确定板厚
和主、次梁的截面尺寸； (2) 确定板和主梁、次梁的计算简图(包括荷载计算)； (3) 梁、板的内力计算及内力组合； (4) 截面配筋计算及构造措施；
(5) 绘制施工图。
9.1 单向板肋形结构按弹性方法的计算
计算剪力
l ln
二、 计算简图 2.次梁的计算简图 (1)计算单元：次梁左右两跨各取半跨 (2)支承条件：不论支承在主梁、还是支承在墙上，均作为 次梁的不动铰支座。由此引起的误差采用折算荷载来消除。 (3) 荷载：均布荷载。 恒载：板左右各半跨板自重、次梁自重； 活载：板左右各半跨板上活载 (4)计算跨度 中间跨： l ln b 计算弯矩 b a 边跨： l1 ln1 取小值 2 2 (边支座为砌体墙) b 通常a为250mm l1 1.025ln1 2 计算剪力 l ln
钢筋混凝土梁板结构
在连续梁的某一跨中可能出现的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax、跨内最小 弯矩Mmin、该跨左支座截面最大负弯矩-M左max、右支座截面最大负弯矩-M右 max。
该外包线即为弯矩包络图曲线，如图8.8（a），同样道理也可作出剪力包络 图，如图8.8(b)
（3） 弯矩、剪力计算值。 计算内力值应取支座边缘处的内力。该内力值可通过取隔离体的方法计算求
线弹性分析方法假定结构材料为理想的弹性体，变形模量和刚度均为常值。 1.计算简图
计算简图是按照既符合实际又能简化计算的原则对结构构件进行简化的力
（1） 支承条件。如图8.4所示的混合结构，楼盖四周支承于砌体上，中间 部分的楼板支承在次梁上，次梁支承在主梁上，主梁支承在柱上。
（2）计算跨度。该值与支座反力的分布有关，即与构件的搁置长度a和构 件刚度有关（图8.5 ）。
M=Mc-V0×b/2 剪力设计值：在均布荷载作用下V=Vc-(g+q)×b/2
V=Vc 当板、梁中间支座为砖墙时，或板、梁是搁置在钢筋混凝土构件上时，不作 此调整（图8.9）。
图8.4 板梁的荷载计算范围及计算简图
图8.5 计算跨度
图8.6 连续梁的变形
(a) 理想铰支座时的变形；(b) 支座弹性约束时的变形； (c) 采用折算荷载时的变形
6.用调幅法计算不等跨连续梁、 （1）
① 按荷载的最不利布置，用弹性理论分别求出连续梁各控制截面的弯矩最大值Me
② 在弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数β不宜超过0.2； 在进行正截面受弯承载力计算时，连续梁各支座截面的弯矩设计值可按下列公式 计算：
M=(1-β)Me
当连续梁两端与梁或柱整体连接时： M=(1-β)Me-V0b/3
20
该外包线即为弯矩包络图曲线，如图8.8（a），同样道理也可作出剪力包络 图，如图8.8(b)
（3） 弯矩、剪力计算值。 计算内力值应取支座边缘处的内力。该内力值可通过取隔离体的方法计算求
线弹性分析方法假定结构材料为理想的弹性体，变形模量和刚度均为常值。 1.计算简图
计算简图是按照既符合实际又能简化计算的原则对结构构件进行简化的力
（1） 支承条件。如图8.4所示的混合结构，楼盖四周支承于砌体上，中间 部分的楼板支承在次梁上，次梁支承在主梁上，主梁支承在柱上。
（2）计算跨度。该值与支座反力的分布有关，即与构件的搁置长度a和构 件刚度有关（图8.5 ）。
M=Mc-V0×b/2 剪力设计值：在均布荷载作用下V=Vc-(g+q)×b/2
V=Vc 当板、梁中间支座为砖墙时，或板、梁是搁置在钢筋混凝土构件上时，不作 此调整（图8.9）。
图8.4 板梁的荷载计算范围及计算简图
图8.5 计算跨度
图8.6 连续梁的变形
(a) 理想铰支座时的变形；(b) 支座弹性约束时的变形； (c) 采用折算荷载时的变形
6.用调幅法计算不等跨连续梁、 （1）
① 按荷载的最不利布置，用弹性理论分别求出连续梁各控制截面的弯矩最大值Me
② 在弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数β不宜超过0.2； 在进行正截面受弯承载力计算时，连续梁各支座截面的弯矩设计值可按下列公式 计算：
M=(1-β)Me
当连续梁两端与梁或柱整体连接时： M=(1-β)Me-V0b/3
20
第9章肋形结构及刚架结构
(2) 在集中荷载作用下： M k1Gl k2Ql
V k3G k4Q
9.2 单向板肋形结构按弹性方法的计算
二、连续梁板的内力包络图
1.可变荷载的最不利布置 连续梁可变荷载最不利布置的原则：
(1) 求某跨跨内最大正弯矩时，应 在本跨布置活荷载，然后隔跨布置
(2)求某跨跨内最大负弯矩时，本 跨不布置活荷载，而在其邻跨布置， 然后隔跨布置；
二、塑性内力重分布板
2. 考虑塑性内力重分布的意义 (1) 内力计算方法与截面设计方法相协调； (2) 可以适当地调整截面的内力分布情况，更合适地布置钢筋
按弹性方法设计时，连续梁的支座M通常都比较大，由此 进行截面设计导致支座钢筋比较拥挤，施工不便。
按塑性方法设计时，可适当降低支座的弯矩设计值，允许 梁在支座处出现塑性铰，适当增大跨中弯矩。 3. 影响塑性内力重分布的因素 ①塑性铰的转动能力；②斜截面承载能力；③正常使用条 件 截面要有合适的受压区高度；构件必须要有足够的受剪承 载力。
一、结构平面布置 主梁沿纵向布置、次梁横向布置，适用于横向柱距比纵
向柱距大得多的情况。其优点是：减小了主梁的截面高度， 增加了室内净高，
只布置次梁，不布置主梁仅适用于有中间走道的砌体 墙承重的混合结构房屋。
一、结构平面布置
在满足使用要求的基础上，结 构布置应尽量做到经济和技术上的 合理。如果梁布置得比较稀，施工 时可省模板和省工，但板的跨度却 加大了，板厚也随之增加，主梁的 受力也不太合理。如果梁布置得比 较密，可使板的跨度减小，板厚减 薄，结构自重减轻，但施工时要费 模板和费工。
二、塑性内力重分布
1.塑性内力重分布的概念 对于超静定结构，当结构的某个截面出现塑性铰后，结构
的内力分布发生了变化，经历了一个重新分布的过程，这个 过程成为“塑性内力重分布”。
V k3G k4Q
9.2 单向板肋形结构按弹性方法的计算
二、连续梁板的内力包络图
1.可变荷载的最不利布置 连续梁可变荷载最不利布置的原则：
(1) 求某跨跨内最大正弯矩时，应 在本跨布置活荷载，然后隔跨布置
(2)求某跨跨内最大负弯矩时，本 跨不布置活荷载，而在其邻跨布置， 然后隔跨布置；
二、塑性内力重分布板
2. 考虑塑性内力重分布的意义 (1) 内力计算方法与截面设计方法相协调； (2) 可以适当地调整截面的内力分布情况，更合适地布置钢筋
按弹性方法设计时，连续梁的支座M通常都比较大，由此 进行截面设计导致支座钢筋比较拥挤，施工不便。
按塑性方法设计时，可适当降低支座的弯矩设计值，允许 梁在支座处出现塑性铰，适当增大跨中弯矩。 3. 影响塑性内力重分布的因素 ①塑性铰的转动能力；②斜截面承载能力；③正常使用条 件 截面要有合适的受压区高度；构件必须要有足够的受剪承 载力。
一、结构平面布置 主梁沿纵向布置、次梁横向布置，适用于横向柱距比纵
向柱距大得多的情况。其优点是：减小了主梁的截面高度， 增加了室内净高，
只布置次梁，不布置主梁仅适用于有中间走道的砌体 墙承重的混合结构房屋。
一、结构平面布置
在满足使用要求的基础上，结 构布置应尽量做到经济和技术上的 合理。如果梁布置得比较稀，施工 时可省模板和省工，但板的跨度却 加大了，板厚也随之增加，主梁的 受力也不太合理。如果梁布置得比 较密，可使板的跨度减小，板厚减 薄，结构自重减轻，但施工时要费 模板和费工。
二、塑性内力重分布
1.塑性内力重分布的概念 对于超静定结构，当结构的某个截面出现塑性铰后，结构
的内力分布发生了变化，经历了一个重新分布的过程，这个 过程成为“塑性内力重分布”。
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3）单向板的传力路线
板 次梁 主梁 柱或墙
也就是说：板的支座为次梁，次梁的支座为主梁，主梁的支座为 柱或墙。由于板、次梁、主梁整体浇注在一起，因此楼盖中的板和梁
往往形成多跨连续结构。
4）单向板肋形楼盖的设计计算步骤 ①选择结构布置方案； ②确定结构计算简图并进行荷载计算； ③板、次梁、主梁分别进行内力计算； ④板、次梁、主梁分别进行截面配筋计算； ⑤根据计算和构造要求绘制楼盖结构施工图。
梁的内力。为计算方便，对于等跨的荷载规则的连续板、梁，均
已制成计算表格。应用表格进行内力计算的步骤如下：
1.进行荷载最不利组合：
◆当求连续梁各跨的跨中最大正弯矩时，应在该跨
布置活荷载，然后向左、右两边隔跨布置活载； ◆求连续梁各支座的最大（绝对值）负弯矩时，应 在该支座的左、右两跨布置活载，然后隔跨布置活载； ◆当求连续梁各支座截面（左侧或右侧）的最大剪 力时，应在该支座的左、右两跨布置活载，然后再隔跨 布置活载； ◆求某跨跨中最小弯矩时，该跨应不布置活载，而
计算长度取值），板所承受的荷载即为板带自重及板带上的均布活
载 ，常取宽度为1m的板带作为计算单元。 次梁：一般简化成均布荷载多跨连续梁，取相邻板跨中线所分割 出来的面积作为它的受荷面积，次梁所承受的荷载为次梁自重及其 受荷面积上板传来的荷载。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
主梁：一般简化成集中荷载多跨连续梁，它承受主梁自重及 由次梁传来的集中荷载。但由于主梁自重与次梁传来的荷载相比 往往较小，故为了简化计算，一般可将主梁均布自重折算为若干 集中荷载，加人次梁传来的集中荷载合并计算。 当楼面承受集中 ( 或局部 ) 荷载时，可按楼面的集中或局部荷
对于板： 对于次梁： 对于主梁：
q g g 2
,
q q 2
,
q g g 4
,
3q q 4
,
g g
,
q, q
式中：g、q—— 实际的恒载、活载； g’、q’——调整后的折算恒载、活载。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.2.3单向板楼盖的内力计算——弹性计算法
单向板肋形楼盖的计算简图确定以后，即可分别计算板、次梁、
较大的多层工业厂房。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
楼盖示意图
次梁
主梁
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
无梁楼盖
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.1.2整体式单向肋形楼盖板
1、单、双向板的划分
1）单双向板概念：受力主要向一个方向传递为单向板；
受力向二个方向传递为双向板。
l1 2）单、双向板的划分
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
单向板楼盖布置图
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.2.2 单向板楼盖计算简图
在确定计算简图时， 现浇楼盖中板和梁按多跨连续梁考虑，下面 对受力简图的荷载计算、支座对内力的影响、板梁计算跨度和跨数 等问题进行讨论。 1.荷载计算 板：一般简化成均布荷载多跨连续梁。板跨为板的短边长度（按
若跨数超过五跨时，可按五跨计算，如果跨数未超过五跨，
则计算按实际跨数考虑，计算跨度的计算见教材P187表9-1 。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
4.荷载取值
在单向板肋形楼盖中，由于板、梁、柱是整体连接，后 者是前者的支座，设计中为了简便计算，支座假设为铰支座， 实际对梁、板是有一定的约束作用的，为了减少由此而引起 的误差，可在荷载计算时加以调整。采取增加恒载，减少活 载方式处理，调整的具体方法：
两对边支撑的板应按单向板计算，四边支撑的板，当：
l2
l2 /l1≥3 l2 /l1 ≤2
按单向板计算 按双向板计算 宜按双向板计算；若按沿短边方向受力的单向板计算
2＜ l2 /l1 ＜3
时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋； 计算单向板时，一般取宽度为1.0米的板带作为典型单元进行配筋计算。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
第 9章
钢筋混凝土楼盖（梁板）结构
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.1概述
1. 钢筋混凝土梁板结构是土建筑工程中应用最为广泛的一种结构部件。
例如房屋中的楼(屋)面、大型矩形水池的池盖、地下室底板、扶壁式 挡土墙、等均属梁板结构。 2. 混凝土梁板结构的分类：按其施工方法可分为：现浇整体式、装配式 和装配整体式三种形式。 按支承及受力情况分为 ：单向板肋形楼盖、 双向板肋形楼盖、无梁楼盖和井式楼盖（或密肋楼盖）。 3. 特点：现浇整体式混凝土梁板结构具有整体刚度好、抗震性强、防水 性能好、结构布置灵活等优点。它的缺点是模板用量多，工期长，现 场工作量较大，施工受季节影响大。装配式混凝土楼盖可以是现浇梁 和预制板结合而成，也可以是预制梁和预制板结合而成，优点是：施 工速度快、省工省料，缺点是：结构的刚度和整体性不如现浇整体是 楼盖。装配整体式混凝土楼盖由预制板（梁)上现浇一叠合层而成为一 个整体。他的特点是介于整体式和装配整体式结构之间，适用于荷载
载换算成等效均布荷载进行计算，换算方法可参阅《荷载规范》
附录B。P61 总之：单向板、次梁要简化成均布荷载，而主梁按集中荷载
处理。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
2.计算简图 钢筋混凝土楼盖结构
注意：在楼盖中，如果主梁的支座为截面较大的钢筋混凝 土柱，当主梁与柱的线刚度比小于 4时，以及柱的两边主梁跨 度相差较大（＞ 10% ）时，由于柱对梁的转动有较大的约束 和影响，故不能再按铰支座考虑，而应将梁、柱视作框架来 计算。 3.跨数和跨度 对于多跨连续板、梁（跨度相等或相差不超过10%），
主梁在荷载作用下所产生的内力(弯矩和剪力)，并计算钢筋用量，
进行截面设计。钢筋混凝土连续梁(板)的内力计算方法有弹性计算 法和塑性计算法两种。
一般情况下主梁按弹性方法计算，次梁和板按塑性方法计算。
按弹性计算法计算连续板、梁的内力，即假定结构为弹性匀质材 料，按结构力学原理进行计算，一般常用力矩分配法来求连续板、
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.2.1 楼盖的结构平面布置
为使得结构的布置合理应按下列原则进行： ①应满足建筑物的正常使用要求； ②应考虑结构受力是否合理； ③ 应考虑材料的节约、减低造价的要求；
通常，板的跨度一般布置为1.5~2.8m， 次梁的跨度为4~6.0米；
主梁的跨度为5~8.0米。另外，应尽量将整个柱网布置成正方形或 长方形，板梁应尽量布置成等跨度的，以使板的厚度和梁的截面 尺寸都统一，便于计算，有利施工。主梁一般横向布置（单向板 短边方向），次梁一般纵向布置