中美规范关于钢结构厂房的荷载组合比较_郭玉
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中、美规范轻钢结构建筑积雪荷载设计比较
ｃ ｏ ｍｐ ａ ｒ ａ ｔ ｉ ｖ ｅ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈｅ ｃ ｏ ｄ ｅ ｓ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈｅ ｓ ｎ ｏ ｗ ｌ ｏａ ｄ ｂｅ ｔ ｗｅ ｅ ｎ Ｃｈｉ ｎａ ａ ｎｄ ＵＳ Ａ ｗａ ｓ ｃ ａ ￣ｉ ｅ ｄ ｏ ｕ ｔ ，ａ ｎｄ ｔ ｈｅ ｃ ｏ ｒ ｒ ｅ ｓ ｐｏ ｎｄ ｉ ｎ ｇ
标 准 与 规 范
中、 美规 范轻钢结构 建筑积雪荷载设计 比较
唐 潮 （ 多 维 联 合 集 团有 限公 司 ，北 京 １ ０ ０ ０ ７ ０ ）
摘 要： 轻 型 钢 结 构 建 筑 由 于 自身特 点 对 雪 荷 载 比 较 敏 感 ， 尤 其 对 于 高低 相 邻 建 筑 ， 雪 荷 载 的 不 均 匀 分 布 不 容 忽
ｓ ｕ ｇ ｇ ｅ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎｓ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈｅ ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎｅ ｅ ｒ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｐ ｕ ｔ ｆ ｏ ｒ ｗａ ｒ ｄ． Ｋ ＥＹ Ｗ Ｏ ＲＤ Ｓ： ｌ ｉ ｇ ｈ ｔ — ｗｅ ｉ ｇ ｈｔ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｕｒ ｅ；ｓ ｎｏ ｗ ｌ ｏ ａ ｄ； ｄ ｒ ｉ ｆ ｔ ｓ ｎ ｏ ｗ ｌ ｏ ａ ｄ；ｓ ｌ ｉ ｄｉ ｎ ｇ ｓ ｎ ｏ ｗ ｌ ｏ ａ ｄ
Ｃｏ Ｍ ＰＡ ＲＩ ＳｏＮ ｏＦ ＴＨ Ｅ ＤＥＳＩ Ｇ Ｎ Ｍ ＥＴＨ ｏ Ｄ Ｓ ｏ Ｆ ＳＮｏ Ｗ Ｌｏ ＡＤ Ｆｏ Ｒ ＴＨ Ｅ Ｌｌ Ｇ Ｈ Ｔ． Ｗ ＥＩ Ｇ Ｈ Ｔ Ｓ ＴＥＥＬ ＳＴＲＵＣ ＴＵＲＥ Ｉ Ｎ ＣＨ Ｉ Ｎ ＥＳ Ｅ ＡＮ Ｄ ＴＨＥ ＡＭ ＥＲＩ ＣＡＮ Ｃｏ ＤＥＳ
Ｔａ ｎｇ Ｃｈａ ｏ
（ Ｄ ｕ ｏ ｗ ｅ ｉ Ｕ ｎ ｉ ｏ ｎ Ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ Ｃ ｏ ． Ｌ ｔ ｄ，Ｂ ｅ ｉ ｊ ｉ ｎ ｇ １ ０ ０ ０ ７ ０， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
标 准 与 规 范
中、 美规 范轻钢结构 建筑积雪荷载设计 比较
唐 潮 （ 多 维 联 合 集 团有 限公 司 ，北 京 １ ０ ０ ０ ７ ０ ）
摘 要： 轻 型 钢 结 构 建 筑 由 于 自身特 点 对 雪 荷 载 比 较 敏 感 ， 尤 其 对 于 高低 相 邻 建 筑 ， 雪 荷 载 的 不 均 匀 分 布 不 容 忽
ｓ ｕ ｇ ｇ ｅ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎｓ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈｅ ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎｅ ｅ ｒ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｐ ｕ ｔ ｆ ｏ ｒ ｗａ ｒ ｄ． Ｋ ＥＹ Ｗ Ｏ ＲＤ Ｓ： ｌ ｉ ｇ ｈ ｔ — ｗｅ ｉ ｇ ｈｔ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｕｒ ｅ；ｓ ｎｏ ｗ ｌ ｏ ａ ｄ； ｄ ｒ ｉ ｆ ｔ ｓ ｎ ｏ ｗ ｌ ｏ ａ ｄ；ｓ ｌ ｉ ｄｉ ｎ ｇ ｓ ｎ ｏ ｗ ｌ ｏ ａ ｄ
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Ｔａ ｎｇ Ｃｈａ ｏ
（ Ｄ ｕ ｏ ｗ ｅ ｉ Ｕ ｎ ｉ ｏ ｎ Ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ Ｃ ｏ ． Ｌ ｔ ｄ，Ｂ ｅ ｉ ｊ ｉ ｎ ｇ １ ０ ０ ０ ７ ０， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
中美规范轴心受压构件承载力计算比较
１ｐ ｕｄｐ ｒ ｑ ａｅｉ（ ｓ）＝ ．０ ９Ｍ ａ ｏｎ ｅ ｕｒ ｐｉ ００ ６ Ｐ ； ｓ ｎ １ＭＰ ：１ ．２ ｏｎ ｅ ｓｕｒ （ ｓ） ａ ４ ９８ｐｕ ｄｐ ｒ ｑ ａｅ ｎ ｐｉ 。 ｉ
混凝 土 Ｃ ０级 ， ｃ ４ ３Ｎ ｍ Ｅ。 ３０×１ Ｎ ｍｍ ３ ｆ ＝１． ／ ｍ ， ＝ ． ０ ／ 钢筋 Ｈ Ｂ ３ ， ３０Ｎ ｍ ， ＝ ． Ｎ ｍ Ｒ ３５级 ｆ ＝ ０ ／ ｍ Ｅ ２ ０Ｘ ０ ／ ｍ。 １ 截 面 毛截 面面 积 ： Ａ：１ ５ ｍ ２２０ｍ 钢筋 截 面 面积 ： ： ３０ １ｍ Ａ ： ４ ｍ
Ａ
（） ２ 美国钢材和混凝 土的等级和其强度指标和取值 方法
与我国有较大不同 ， 用美 国规范时 ， 中国材料 的强 度标 套 把 准值而非设计 值直接代 入其计算公式 。
２ ２ 按 美 国规 范计 算 ． 混凝 土 Ｃ ０级 ， ＝ ｋ ２ ． ａ ２ １．５ｐｉ ３ ， 厂 ： ０ １ＭＰ ： ９ ３ ０ ｓ；
Ｑ９× ７ Ｑ９６×（ ． ０Ｘ３０＋３０×３４）＝ １ ３Ｘ３ ４ ５ ５ ０ ０１
２ ４ ．０ｋ ３ ０ １ Ｎ
８ｆ （ 一Ａ ５ Ａ ）＋ 】 ， Ａ．
０８×０６ ０ ８ ． ． ５Ｘ［．５×２ １． ５Ｘ ９ ３ ０
（８ ．９—４ ７３ １９ ８ ． １ ）＋４ ８５×１ ×４ ７３ ．５ ０ ． １ ］：
３ ５ Ｘ １ Ｚ ： １ ８９ ７７ ｋＮ ． ７ ０ ６ ５ ．
全 部 纵 向 钢 筋 配 筋 率 ｐ ＝０ ６ ‘ ＝２４ ％ ‘ … ．％ Ｐ ．８ ｐ～
＝５％
一
钢筋配筋率 ｌ ＜ Ａ ２４ ％ ＜８ ％ Ａ ／ ＝ ．８ ％符合要求。
钢结构中美设计规范抗震设计规定的比较
第 2期 2008年 3月
锅 炉 制 造 BO ILER MANUFACTUR ING
文章编号 : CN23 - 1249 (2008) 02 - 0029 - 04
No. 2 Mar. 2008
钢结构中美设计规范抗震设计规定的比较
赵咏梅
(哈尔滨锅炉厂有限责任公司 ,黑龙江 哈尔滨 150046)
2 地震作用效应组合与抗震承载力 验算及变形验算
2. 1 地震作用效应组合 GB50011 - 2001 和 JGJ99 - 98 规范规定 ,地
震作用效应组合的计算公式为
S =γG SGE +γEh SEhk +γEv SEvk +ψwγw Swk
∑ SGE = SGK +
ψ E
i
Q
ik
式中
:
S为地震作用效应组合设计值
中美规范相比 :中国规范取常用的 4 个 λ值 分别为 0. 6、0. 8、1. 0、1. 2,按公式求出 φ,取平均
值 ;当采用 Q235 钢材时 , fay取 235 N /mm2 , E 取 206 ×103 N /mm2 ,可以得出在通用长细比情况下 的 ψφ/γRE为 0. 75,考虑抗力分项系数后 ,中美两 国规范的抗力系数大体相当 。
3. 2 梁柱构件的全塑性受弯承载力验算
为了保证强柱弱梁的实现 ,使框架在地震作
用下梁先于柱产生塑性铰 ,要求交汇节点的框架
柱受弯承载力之和应大于梁的受弯承载力之和 。
GB50011 - 2001规范要求满足以下公式 :
∑ ∑ Wpc ( fyc - N /Ac ) ≥η Wpb fyb
式中 : Wpc、Wpb分别为柱和梁的塑性截面模 量 ; N 为柱轴向压力设计值 ; Ac 柱截面面积 ; fyc、 fyb分别为柱和梁的钢材屈服强度 ;η为强柱系数 。
锅 炉 制 造 BO ILER MANUFACTUR ING
文章编号 : CN23 - 1249 (2008) 02 - 0029 - 04
No. 2 Mar. 2008
钢结构中美设计规范抗震设计规定的比较
赵咏梅
(哈尔滨锅炉厂有限责任公司 ,黑龙江 哈尔滨 150046)
2 地震作用效应组合与抗震承载力 验算及变形验算
2. 1 地震作用效应组合 GB50011 - 2001 和 JGJ99 - 98 规范规定 ,地
震作用效应组合的计算公式为
S =γG SGE +γEh SEhk +γEv SEvk +ψwγw Swk
∑ SGE = SGK +
ψ E
i
Q
ik
式中
:
S为地震作用效应组合设计值
中美规范相比 :中国规范取常用的 4 个 λ值 分别为 0. 6、0. 8、1. 0、1. 2,按公式求出 φ,取平均
值 ;当采用 Q235 钢材时 , fay取 235 N /mm2 , E 取 206 ×103 N /mm2 ,可以得出在通用长细比情况下 的 ψφ/γRE为 0. 75,考虑抗力分项系数后 ,中美两 国规范的抗力系数大体相当 。
3. 2 梁柱构件的全塑性受弯承载力验算
为了保证强柱弱梁的实现 ,使框架在地震作
用下梁先于柱产生塑性铰 ,要求交汇节点的框架
柱受弯承载力之和应大于梁的受弯承载力之和 。
GB50011 - 2001规范要求满足以下公式 :
∑ ∑ Wpc ( fyc - N /Ac ) ≥η Wpb fyb
式中 : Wpc、Wpb分别为柱和梁的塑性截面模 量 ; N 为柱轴向压力设计值 ; Ac 柱截面面积 ; fyc、 fyb分别为柱和梁的钢材屈服强度 ;η为强柱系数 。
中国大陆与台湾地区钢筋混凝土相关规范的异同
项次
标准值
类
别
1 1 2
2 2 2.5 3 3 3.5 3.5 4
(1)住宅,宿舍,旅馆,办公楼,医院病房,托儿所 ,幼儿园 (2)教室,试验室,阅览室,会议室,医院门诊室 食堂,餐厅,一般资料档案室 (1)礼堂,剧场,影院,有固定座位的看台 (2)公共洗衣房 (1)商店,展览厅,车站,港口,机场大厅及其旅 客等候室 (2)无固定座位的看台 (1)健身房,演出舞台
以美国的规范 为参考依据
1.35（永久荷载效应控制的组合） 台湾地区称荷 永久荷载分项系 1.20（可变荷载效应控制的组合） 数 1.0（当永久荷载效应对结构有利时） 载分项系数为 强度折减因子， 0.9（验算倾覆、滑移或漂浮时） 具体规定见下 可变荷载分项系 1.4（一般情况） 文 数 1.3（活荷载标准值q≥4KN/m2）
4
5 12 7 4 35
0.7
0.9 0.9 0.9 0.7 0.7
0.6
0.9 0.9 0.9 0.7 0.7
0.3
0.8 0.8 0.8 0.6 0.6
8 8 9 9 10 10
2.5 20 2 4 2 2.5 2
(2)客车：双向板和无梁楼盖(柱网尺寸 不小于6m*6m)汽车通道及停车库 (2)消防车：双向板和无梁楼盖(柱网尺 寸不小于6m*6m)汽车通道及停车库 (1)一般的厨房 (2)餐厅的厨房 (1)对第2项中的民用建筑浴室,厕所,盥洗 室 (2)对其它民用建筑浴室,厕所,盥洗室 (1)宿舍,旅馆,医院病房,托儿所,幼儿园, 住宅：走廊,门厅,楼梯 (2)办公楼,教室,餐厅,医院门诊部：走廊, 门厅,楼梯
等级划分
十四个等级 即：C15，C20，C25，C30， C35，C40，C45，C50，C55， C60，C65，C70，C75，C80。
基于中美规范的钢结构受弯构件差异性分析
制造及安装规范》 中有 关钢 结 构 受 弯 构件 的设 计 进 行 对 比 ， 并对 两者差异性进 行分析 ， 得 出 包络 设 计 方 法 ， 以便 为 工程 设 计 及 研 究人 员提 供 参 考 。
关键词 ： 受 弯 构件 ；中 美规 范 ；抗 弯强 度 ； 抗 剪 强 度
ＤＯＩ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ Ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ７ － ９ ９ ６ ３ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ７ ． ０ １ ５
Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｓ（ Ｇ Ｂ ５ ０ ０ １ ７ —２ ０ ０ ３ ）ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ＵＳ Ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ｆ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ，ａ ｎ ｄ Ｅｒ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｓ ａ ｊ ￣ ｔ ｙ － Ｒ ｅ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ
差异 性分 析 ， 得 出包络 设计方 法 ， 为工程 设计及 研究
下 面 将从 中美规 范 有关 受 弯构 件 在荷 载 组合 、
人员 提供参 考 。
２ 中美钢 结构 设计 规范概 述
弯 曲应力 计算 、 弯 曲强度 、 剪切应 力计 算 、 剪 切强度 、
分 项 系数法 简称 Ｌ Ｒ Ｆ Ｄ法 ， 要求 结 构 的工 作 荷
载及构 件或 连接 的 名义 强 度 均应 考 虑一 分 项 系数 。 为 了考虑 工作荷 载 的计 算 不 定性 ， 引入 一个 通 常 大
于 １的荷 载分项 系数 ； 同时 ， 为 了反 映构件 或连 接的 设计 强度 的离散 性 ， 名 义抗 力 Ｒ应 乘 以一 小 于 １的 抗力 分项 系数 。为保 证结 构构 件 或连接 在 工作 荷 载下 有足 够 的安 全 性 ， 乘 以分 项 系数 后 的工作 荷 载 所 计算 的 内力值 不应 超过 其设计 强度 。
中美混凝土规范
中国和美国混凝土规范的几点比较一、符号的差别a = 等效矩形应力区的高度，中国的为h0av = 剪跨，作用在连续梁或悬臂梁上的集中荷载到任意支座表面的距离，而中国的为：（人）Ao = 剪力流包围的总面积，中国的为：Acor 二、钢筋细节1中国的规范是配筋率不超过Pb（界限配筋率），而美国的包括配筋率不得超过0.75ρb，强度折减系数φ的确定，和弯矩重分配这些在多年的规范中都有的规定，其中包括1999 年的规范。
这些规定适用于钢筋混凝土和预应力混凝土构件。
2中国的钢筋的弯钩或弯折应符合下列规定：Ⅰ级钢筋末端需要作180°弯钩，其圆弧变曲直径(D)不应小于钢筋直径(d0)的2.5倍，平直部分长度不宜小于钢筋直径(d0)的3倍；用于轻骨料混凝土结构时，其弯曲直径(D)不应小于钢筋直径(d0)的3.5倍；Ⅱ、Ⅲ级钢筋末端需作90°或135°弯折时，Ⅱ级钢筋的弯曲直径(d)不宜小于钢筋直径(d0)的4倍；Ⅲ级钢筋不宜小于钢筋直径(d0)的5倍(见图3.3.3.2)。
平直部分长度应按设计要求确定。
而美国的：在钢筋的自由端弯曲180°且再伸长其值取为4db与65mm 的最大值。
在钢筋的自由端弯曲90°且再伸长12db 的长度。
美国的：对于箍筋和拉筋的弯钩：（a）16 号钢筋和更细的钢筋，在钢筋的自由端弯曲90°且再伸长6db 的长度；或（b）19 号、22 号和25 号钢筋，在钢筋的自由端弯曲90°且再伸长12db 的长度；（c）25 号和更细的钢筋，在钢筋的自由端弯曲135°后。
再伸长6db 的长度。
那些10 号到16 号箍筋和拉筋的除外，3中国的钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。
钢筋的表面应洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等应在使用前清除干净。
带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。
而美国的预应力钢筋应该干净和表面无油渍、脏物、蚀斑和过量的铁锈。
中美规范中关于钢结构性能设计方法的比较
大 的 问题 就 是 对 于 构件 屈 服 以后 性 能 水 准 的 描 述 。 因为 对 于
于行 业标 准 ， 并 非 强制 性 规 范 ， 影 响 力较 小 。 鉴 于此， 借 鉴 其 它 国家 的 先进 理 念 与做 法 ．提 升 我 国铜 结 构 性 能设 计 的整 体 水 平， 已成 为业 界 的 当务 之 急 。
Ｌ ０ Ｃ Ａ Ｒ Ｂ Ｏ Ｎ ０ Ｒ ￡ Ｄ ２ ０ １ ４ ／ ４
建筑 ・ 节能
中美规 范中关于钢 结构性能设计方法的比较
古娟妮 ・ ， 郑 昊ｚ
（ １ 广 东省城市 建设技师学 院， 广东省 广 卅 Ｉ 市５ １ ０ ５ ２ ０ ； ３ ． 广 东省建科建筑设计院 ， 广 东省 广州市 ５ １ ０ ５ ０ ２ ）
综 上 对 比 可 以看 出， 与过去的“ 小震不坏 ， 中 震 可修 ， 大 震
不倒 ” 这 种 单 一 的 性 能 目标 不 同 ， 新版《 抗规》 与《 高规 》 对 性 能
设 计 的 内容 比之 前 旧规 范 有 所 改善 ．不 仅 有 多种 性 能 目标 可 以 选择 ， 而 且 对 各 个 性 能 水 准 的描 述 也 够 具 体 。， 总之 ， 两本 规 范 对 于性 能设 计 的 内容 比之 前 有很 大 的提 高 ．但 是 存 在 的 最
２ 国内规 范中关于性能设 计的规 定
《 抗震 建 筑设计 规 范》 （ Ｇ Ｂ ５ ０ ０ １ １ — ２ ０ １ ０ ） １ ３ １ （ 以下 简称《 抗 进 入 屈 服 的构 件 的一 般 是 以位 移或 者 变 形 来 控 制 的 ．两 本 规 此外， 这 两 本 规 范 最主 要 是 针 对 混 规》 ） 不 同于 ８ ９规 范 中提 出的 “ 小震 不 坏 ， 中震 可修 和 大震 不 范 对 于 这 个 问题 没有 涉及 。
于行 业标 准 ， 并 非 强制 性 规 范 ， 影 响 力较 小 。 鉴 于此， 借 鉴 其 它 国家 的 先进 理 念 与做 法 ．提 升 我 国铜 结 构 性 能设 计 的整 体 水 平， 已成 为业 界 的 当务 之 急 。
Ｌ ０ Ｃ Ａ Ｒ Ｂ Ｏ Ｎ ０ Ｒ ￡ Ｄ ２ ０ １ ４ ／ ４
建筑 ・ 节能
中美规 范中关于钢 结构性能设计方法的比较
古娟妮 ・ ， 郑 昊ｚ
（ １ 广 东省城市 建设技师学 院， 广东省 广 卅 Ｉ 市５ １ ０ ５ ２ ０ ； ３ ． 广 东省建科建筑设计院 ， 广 东省 广州市 ５ １ ０ ５ ０ ２ ）
综 上 对 比 可 以看 出， 与过去的“ 小震不坏 ， 中 震 可修 ， 大 震
不倒 ” 这 种 单 一 的 性 能 目标 不 同 ， 新版《 抗规》 与《 高规 》 对 性 能
设 计 的 内容 比之 前 旧规 范 有 所 改善 ．不 仅 有 多种 性 能 目标 可 以 选择 ， 而 且 对 各 个 性 能 水 准 的描 述 也 够 具 体 。， 总之 ， 两本 规 范 对 于性 能设 计 的 内容 比之 前 有很 大 的提 高 ．但 是 存 在 的 最
２ 国内规 范中关于性能设 计的规 定
《 抗震 建 筑设计 规 范》 （ Ｇ Ｂ ５ ０ ０ １ １ — ２ ０ １ ０ ） １ ３ １ （ 以下 简称《 抗 进 入 屈 服 的构 件 的一 般 是 以位 移或 者 变 形 来 控 制 的 ．两 本 规 此外， 这 两 本 规 范 最主 要 是 针 对 混 规》 ） 不 同于 ８ ９规 范 中提 出的 “ 小震 不 坏 ， 中震 可修 和 大震 不 范 对 于 这 个 问题 没有 涉及 。
中美两国钢结构抗震设计对比分析
中美两国钢结构抗震设计对比分析钢结构建筑应用日益广泛，在设计时仍需考虑地震作用，就中国和美国在钢结构抗震设计方面的不同进行了对比分析。
标签：钢结构；抗震设计；中国和美国doi：10.19311/ki.16723198.2016.12.0941美国钢结构抗震设计的发展1923年，美国钢结构协会制定了第一个钢结构设计规范，该规范是以容许应力为基本原则的设计法，经过多次修改，在1961年，其格式与内容基本上形成了固定模式。
1986年，AISC规范委员会提出了以概率理论为基础编写的荷载和抗力分项系数钢结构设计规范，简称LRFD。
以概率理论为基础编写的ASCE/SEI 7—05，作为美国各种设计理论依据，后该理论被不断修改与改进。
美国工程结构抗震设计大体上分为三种，国家标准、协会标准以及地方标准。
发展过程大致经过初创、发展、统一几个阶段。
1925年，出现了第一个建筑结构抗震设计规范UBC，紧接着又出现了NBC，SBC。
美国的抗震目标是把地震伤害降到最小化，即那些专门为人民提供生命安全、财产安全保障的设施，要按照他们的作用进行改造，加强它们的防震性能，使它们在震后也能正常的运行工作。
该抗震目标把抗震强度分为两个等级，即“设计地震”和“最大考虑地震”。
“最大考虑地震”是指五十年的超越概率为百分之二的地震；“设计地震”的加速度是“最大强度地震”的三分之二。
2中国抗震设计规范中国抗震规范提出的抗震目标为三水准，即“小震不坏，中震可修，大震不倒”。
第一水准是指，当某地区所受到的地震强度伤害低于该地区所预防的强度时，遇到这种地震，震后可以不用修复，继续正常使用；第二水准是指，当某地区所受到的地震强度伤害等于该地区所预防的地震强度时，建筑物可能会受到小的或局部损伤，只需进行简单的修理甚至不用修理，就可以继续使用；第三水准是指，当某地区遇到的地震强度远大于他所预防的强度时，不会导致房屋坍塌或危及到人的生命财产安全。
其中，小震五十年的超越概率为63.2%；中震是指五十年的超越概率为10%，相当于美国的“设计地震”等级；大震是指五十年的超越概率为2%到3%，相当于美国的“最大考虑地震”等级。
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2.3 设计分析计算
2.3.1 主要设计依据为
ＩＢＣ ２００９ （ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ ＢＵＩＬＤＩＮＧ ＣＯＤＥ）、ＡＩＳＣ ＬＲＦＤ 和 ＡＩＳＩ ２００４．
中国规范：《建筑结构荷载规范》、《门式刚架轻型房 屋钢结构技术规程》、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》
2.3.2 设计荷载
ＩＢＣ 规范： 屋面恒荷载：０．２Ｋｐａ 屋面附加荷载：０．３Ｋｐａ 屋面活荷载：０．９６Ｋｐａ 刚架的屋面受荷面积 ＞５６ｍ２，根据 ＩＢＣ 规范，屋面活 荷载可折减为 ０．５７６Ｋｐａ，需考虑活荷载不利布置。 风荷载：１Ｋｐａ 此项目顾问公司明确要求不考虑地震荷载。 中国规范： 屋面恒荷载：０．２Ｋｐａ 屋面附加荷载：０．３Ｋｐａ 屋面活荷载：０．５Ｋｐａ 刚架的屋面受荷面积 ＞６０ｍ２，根据中国规范，屋面活
⑴ＩＢＣ 规范的活荷载的取值较中国规范大，同时 ＩＢＣ 规范在考虑恒荷载和活荷载组合时，活荷载的荷载 系数为 １．６，较中国规范的系数大。
【参考文献】
［１］中华人民共和国国家标准 ＧＢ５０００９－２００１－《建筑结构荷载规 范》 ［２］ 中国建筑科学研究院 ＰＫＰＭ ＣＡＤ 工程部 ＰＫＰＭ ２０１０ 《ＳＴＳ 钢 结构 ＣＡＤ 软件技术条件》 ［３］《钢结构设计手册》编辑委员会 《钢结构设计手册》（第三版） 北京：中国建筑工业出版社，２００３
在计算分析中考虑以下几个问题： ⑴横向刚架按二维平面建模分析。 ⑵由于此仓库柱距和跨度均较大，为增强横向刚 度，柱脚同基础固结。 ⑶恒向刚架单坡长度为 １０８ｍ，考虑温度应力，本工 程考虑了温度变化 １０ 度。同时，在刚架中部设置了阶梯 节点，使屋面在此处分为 ２ 个高低屋面（高差 ２００ｍｍ）， 以解决屋面板温度收缩问题。 ⑷ＩＢＣ 规范的主要荷载组合： １．４Ｄ １．２（Ｄ＋Ｔ）＋０．５Ｌｒ １．２Ｄ＋１．６Ｌｒ １．２Ｄ＋１．６Ｗ＋０．５Ｌｒ ０．９Ｄ＋１．６Ｗ ⑸中国规范的主要荷载组合： １．３５ 恒 ＋１．４×０．７ 活 １．２ 恒 ＋．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 活 １．２ 恒 ＋１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 风 １．２ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 １．２ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活
本项目采用门式刚架体系，横向刚架采用变截面实
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勘察设计与装饰
广东建材 2012 年第 1 期
图 1 框架立面图
腹刚架（Ｑ３４５Ａ），梁柱刚接，柱脚与基础采用固结连接。 柱：边柱采用实腹式焊接变截面工字柱 Ｈ（４００～８００）× ４００，中柱采用实腹式等截面钢柱 Ｈ４００×３８０。梁：钢梁 均采用实腹式焊接变截面和等截面工字梁，最大截面为 Ｈ（８５０～１０００）×３６０，最小截面为 Ｈ６５０×２５０。
置上下 ３ 道拉条）：０．８２；中跨檩条最大应力比（设置上 算出来了的结果也有一定的差别，不能简单地套用国内
下 ２ 道拉条）：０．８４，均满足规范要求。
规范来计算国外工程。●
2.5 IBC 规范与中国规范在荷载组合方面的几点
区别
根据上述工程实例计算，ＩＢＣ 规范的计算结果与中 国规范有一定的差别，主要影响因素为：
⑶当屋面采用彩钢板 ＋ 实腹式檩条 （冷弯薄壁型 钢），使用 ＩＢＣ 规范计算檩条时，在考虑 ０．９Ｄ＋１．６Ｗ 此 组合时，当附加荷载只作用于屋面钢梁时，或有些檩条 有可能没有附加荷载，恒荷载（Ｄ）只考虑屋面板 ＋ 保温 棉 ＋ 内衬板自重，不考虑其余附加荷载，根据此组合计 算出来的屋面檩条更加不利，也更加真实反映工程的实 际应用情况。而在中国规范，恒荷载往往包括屋面自重 和附加荷载，在与风荷载组合进行计算时，此取值较为 有利，未必能符合工程的实际应用情况。
ＩＢＣ 规范：根据美国 ＣＯＬＤ ＦＯＲＭ 软件计算，边跨檩 3 结语
条最大应力比（设置上下 ３ 道拉条）：０．９５；中跨檩条最
本工程实例分析表明，在使用 ＩＢＣ 规范设计国外
大应力比（设置上下 ２ 道拉条）：０．９０，均满足规范要求。 工程时，需注意国外规范的活荷载和风荷载的取值与中
中国规范：根据 ＳＴＳ 软件计算，边跨檩条最大应力比（设 国规范不同，荷载组合系数也不同，使用不同的规范计
根据荷载效应基本组合公式，在恒、活、风、地震作 用下结构构件承载力计算的组合式如下：
⑴１．３５ 恒 ＋１．４×０．７ 活 １．２ 恒 ＋ １．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 活 ⑵１．２ 恒 ＋１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 风 ⑶１．２ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 ⑷１．２ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活 ⑸１．２（恒 ＋０．５ 活）＋１．３ 地 １．０（恒 ＋０．５ 活）＋１．３ 地
荷载可折减为 ０．３Ｋｐａ，需考虑活荷载不利布置。 风荷载：１Ｋｐａ
2.3.3 计算方法
结构分析分别同时采用 ＳＴＡＡＤ．Ｐｒｏ ２００７ 软件和 ＳＴＳ 软件进行计算。采用 ＳＴＡＡＤ．Ｐｒｏ ２００７ 软件计算时， 按 ＡＩＳＣ－ＬＲＦＤ 和 ＡＩＳＩ 验算构件的强度、刚度、整体稳 定性和局部稳定性。采用 ＳＴＳ（２０１０）软件计算时，按《门 式刚架轻型房屋钢结构技术规程》和《冷弯薄壁型钢结 构技术规范》验算构件的强度、刚度、整体稳定性和局部 稳定性。
广东建材 2012 年第 1 期
勘察设计与装饰
中美规范关于钢结构厂房的荷载组合比较
郭玉 ［博思格建筑钢结构（广州）有限公司］
摘 要：本文介绍了美国 ＩＢＣ 规范的荷载组合，并介绍在单层门式轻钢厂房设计中，主要考虑的荷
载和荷载组合，并与中国规范进行对比。
关键词： 钢结构厂房；规范；荷载组合
ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ ＢＵＩＬＤＩＮＧ ＣＯＤＥ（ＩＢＣ）２００９ 作为国 际上的一种通用规范，越来越多的工程设计人员在工作 中接触到此规范，同时涉外工程经常要求运用美国 ＩＢＣ 规范设计工程。本文拟针对荷载组合，将《建筑结构荷载 规范》（ＧＢ ５０００９－２００１）（以下简称“中国规范”）和 ＩＢＣ 规范进行比较，并作粗浅的分析。
2.4.3 屋面檩条计算
载系数为 １．６，较中国规范的系数大。根据此组合计算 出来的屋面檩条和屋面钢梁更加不利，尤其是对于位于 沿海地区的门式轻钢厂房，风荷载较大，此组合往往起 控制作用。
同时，ＩＢＣ 规范规定了刚架、屋面板和墙面板的最 小设计风压需不小于 ０．４５ｋＮ／ｍ２。而根据中国规范的规 定，基本风压不得小于 ０．３ｋＮ／ｍ２。在这一点上，ＩＢＣ 规范 较中国规范大，对结构计算，尤其是次结构计算有一定 的影响。
1 IBC 2009 与《建筑结构荷载规范》的荷 载组合区别
1.1 IBC 2009 规 范 LR FD （Load and R esistance Factor Design）的荷载组合
⑴１．４（Ｄ＋Ｆ） ⑵１．２（Ｄ＋Ｆ＋Ｔ）＋１．６（Ｌ＋Ｈ）＋０．５（ＬｒｏｒＳｏｒＲ） ⑶１．２Ｄ＋１．６（ＬｒｏｒＳｏｒＲ）＋（ｆ１Ｌｏｒ０．８Ｗ） ⑷１．２Ｄ＋１．６Ｗ＋ｆ１Ｌ＋０．５（ＬｒｏｒＳｏｒＲ） ⑸１．２Ｄ＋１．０Ｅ＋ｆ１Ｌ＋ｆ２Ｓ ⑹０．９Ｄ＋１．６Ｗ＋１．６Ｈ ⑺０．９Ｄ＋１．０Ｅ＋１．６Ｈ Ｄ＝ 恒荷载 Ｅ＝ 地震荷载 Ｆ＝ 具有具体压力和最大高度的流体产生的压力 Ｆａ＝ 洪水荷载 Ｈ＝ 侧面土压力或地下水压力或堆积材料产生的荷 载 Ｌ＝ 活荷载（不含屋面活荷载，包含经过许可的活荷 载折减） Ｌｒ＝ 屋面活荷载（包含经过许可的活荷载折减） Ｒ＝ 雨水荷载 Ｓ＝ 雪荷载 Ｔ＝ 由于温度变化，收缩，湿度变化，构件材料的蠕 变引起的收缩和膨胀而产生的约束力，不均匀沉降产生 的位移，或这些因：根据计算，在水平风荷载作用下，横向最 大柱顶水平位移为 Ｈ（＝９．０６ｍ）／６８８，在恒荷载 ＋ 活荷载 的作用下，屋面梁竖向最大位移为 Ｌ（＝３０ｍ）／２６３，均满 足规范要求。
中国规范：根据计算，在水平风荷载作用下，横向最 大柱顶水平位移为 Ｈ（＝９．０６ｍ）／６７６，在恒荷载 ＋ 活荷载 的作用下，屋面梁竖向最大位移为 Ｌ（＝３０ｍ）／３５５，均满 足规范要求。
⑵ＩＢＣ 规范在考虑恒荷载和风荷载组合时，恒荷载 ［４］Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｄｅ Ｃｏｕｎｃｉｌ “ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ ＢＵＩＬＤＩＮＧ
的荷载系数为 ０．９，较中国规范的系数小；风荷载的荷 ＣＯＤＥ ２００９”
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2 工程实例计算
2.1 工程概况
某国外仓库项目，同时用 ＩＢＣ ２００９ 和中国规范进 行工程设计。
工 程 简 介 ： 建 筑 面 积 ９０７２ｍ２， 柱 距 ９ｍ， 跨 度 １＠３０ｍ＋２＠２４ｍ＋１＠３０ｍ，檐高 ９．０６ｍ，长 ８４ｍ，宽 １０８ｍ，（见 图 １ 框架立面图）。
2.2 结构布置
在满足建筑功能的前提下，在纵向均匀布置支撑， 其中边墙的支撑为双层角钢交叉支撑，中柱的支撑为门 型支撑，在柱间支撑的位置，屋面也相应布置了交叉支 撑，与柱间支撑形成一个完整的支撑体系。此结构布置 可保证结构在横向和纵向具有足够的刚度。
屋面采用直立缝卷板屋面板 ＋Ｚ 型冷弯薄壁檩条 （Ｑ３４５Ａ，截面高度为 ２４０ｍｍ，按连续檩条设计）。墙面采 用压型钢板 ＋Ｚ 型冷弯薄壁连续墙梁（Ｑ３４５Ａ，截面高度 为 ２００ｍｍ，按连续墙筋设计）
ｆ１＝１ 当 楼 板 位 于 公 共 区 域 ； 当 活 荷 载 大 于 ４．７９ＫＮ／ｍ２；当为停车场活荷载；
＝０．５ 当为其他活荷载； ｆ２＝０．７ 当屋面结构（例如锯齿形的屋面）不能让雪 落下时； ＝０．２ 当为其他屋面结构时；
1.2《建筑结构荷载规范》（GB50009- 2001）的荷 载组合
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勘察设计与装饰
2.4 计算结果对比分析
2.4.1 构件的强度、刚度和稳定性
2.3.1 主要设计依据为
ＩＢＣ ２００９ （ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ ＢＵＩＬＤＩＮＧ ＣＯＤＥ）、ＡＩＳＣ ＬＲＦＤ 和 ＡＩＳＩ ２００４．
中国规范：《建筑结构荷载规范》、《门式刚架轻型房 屋钢结构技术规程》、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》
2.3.2 设计荷载
ＩＢＣ 规范： 屋面恒荷载：０．２Ｋｐａ 屋面附加荷载：０．３Ｋｐａ 屋面活荷载：０．９６Ｋｐａ 刚架的屋面受荷面积 ＞５６ｍ２，根据 ＩＢＣ 规范，屋面活 荷载可折减为 ０．５７６Ｋｐａ，需考虑活荷载不利布置。 风荷载：１Ｋｐａ 此项目顾问公司明确要求不考虑地震荷载。 中国规范： 屋面恒荷载：０．２Ｋｐａ 屋面附加荷载：０．３Ｋｐａ 屋面活荷载：０．５Ｋｐａ 刚架的屋面受荷面积 ＞６０ｍ２，根据中国规范，屋面活
⑴ＩＢＣ 规范的活荷载的取值较中国规范大，同时 ＩＢＣ 规范在考虑恒荷载和活荷载组合时，活荷载的荷载 系数为 １．６，较中国规范的系数大。
【参考文献】
［１］中华人民共和国国家标准 ＧＢ５０００９－２００１－《建筑结构荷载规 范》 ［２］ 中国建筑科学研究院 ＰＫＰＭ ＣＡＤ 工程部 ＰＫＰＭ ２０１０ 《ＳＴＳ 钢 结构 ＣＡＤ 软件技术条件》 ［３］《钢结构设计手册》编辑委员会 《钢结构设计手册》（第三版） 北京：中国建筑工业出版社，２００３
在计算分析中考虑以下几个问题： ⑴横向刚架按二维平面建模分析。 ⑵由于此仓库柱距和跨度均较大，为增强横向刚 度，柱脚同基础固结。 ⑶恒向刚架单坡长度为 １０８ｍ，考虑温度应力，本工 程考虑了温度变化 １０ 度。同时，在刚架中部设置了阶梯 节点，使屋面在此处分为 ２ 个高低屋面（高差 ２００ｍｍ）， 以解决屋面板温度收缩问题。 ⑷ＩＢＣ 规范的主要荷载组合： １．４Ｄ １．２（Ｄ＋Ｔ）＋０．５Ｌｒ １．２Ｄ＋１．６Ｌｒ １．２Ｄ＋１．６Ｗ＋０．５Ｌｒ ０．９Ｄ＋１．６Ｗ ⑸中国规范的主要荷载组合： １．３５ 恒 ＋１．４×０．７ 活 １．２ 恒 ＋．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 活 １．２ 恒 ＋１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 风 １．２ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 １．２ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活
本项目采用门式刚架体系，横向刚架采用变截面实
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图 1 框架立面图
腹刚架（Ｑ３４５Ａ），梁柱刚接，柱脚与基础采用固结连接。 柱：边柱采用实腹式焊接变截面工字柱 Ｈ（４００～８００）× ４００，中柱采用实腹式等截面钢柱 Ｈ４００×３８０。梁：钢梁 均采用实腹式焊接变截面和等截面工字梁，最大截面为 Ｈ（８５０～１０００）×３６０，最小截面为 Ｈ６５０×２５０。
置上下 ３ 道拉条）：０．８２；中跨檩条最大应力比（设置上 算出来了的结果也有一定的差别，不能简单地套用国内
下 ２ 道拉条）：０．８４，均满足规范要求。
规范来计算国外工程。●
2.5 IBC 规范与中国规范在荷载组合方面的几点
区别
根据上述工程实例计算，ＩＢＣ 规范的计算结果与中 国规范有一定的差别，主要影响因素为：
⑶当屋面采用彩钢板 ＋ 实腹式檩条 （冷弯薄壁型 钢），使用 ＩＢＣ 规范计算檩条时，在考虑 ０．９Ｄ＋１．６Ｗ 此 组合时，当附加荷载只作用于屋面钢梁时，或有些檩条 有可能没有附加荷载，恒荷载（Ｄ）只考虑屋面板 ＋ 保温 棉 ＋ 内衬板自重，不考虑其余附加荷载，根据此组合计 算出来的屋面檩条更加不利，也更加真实反映工程的实 际应用情况。而在中国规范，恒荷载往往包括屋面自重 和附加荷载，在与风荷载组合进行计算时，此取值较为 有利，未必能符合工程的实际应用情况。
ＩＢＣ 规范：根据美国 ＣＯＬＤ ＦＯＲＭ 软件计算，边跨檩 3 结语
条最大应力比（设置上下 ３ 道拉条）：０．９５；中跨檩条最
本工程实例分析表明，在使用 ＩＢＣ 规范设计国外
大应力比（设置上下 ２ 道拉条）：０．９０，均满足规范要求。 工程时，需注意国外规范的活荷载和风荷载的取值与中
中国规范：根据 ＳＴＳ 软件计算，边跨檩条最大应力比（设 国规范不同，荷载组合系数也不同，使用不同的规范计
根据荷载效应基本组合公式，在恒、活、风、地震作 用下结构构件承载力计算的组合式如下：
⑴１．３５ 恒 ＋１．４×０．７ 活 １．２ 恒 ＋ １．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 活 ⑵１．２ 恒 ＋１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 风 ⑶１．２ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 １．０ 恒 ＋１．４ 活 ＋０．６×１．４ 风 ⑷１．２ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活 １．０ 恒 ＋１．４ 风 ＋０．７×１．４ 活 ⑸１．２（恒 ＋０．５ 活）＋１．３ 地 １．０（恒 ＋０．５ 活）＋１．３ 地
荷载可折减为 ０．３Ｋｐａ，需考虑活荷载不利布置。 风荷载：１Ｋｐａ
2.3.3 计算方法
结构分析分别同时采用 ＳＴＡＡＤ．Ｐｒｏ ２００７ 软件和 ＳＴＳ 软件进行计算。采用 ＳＴＡＡＤ．Ｐｒｏ ２００７ 软件计算时， 按 ＡＩＳＣ－ＬＲＦＤ 和 ＡＩＳＩ 验算构件的强度、刚度、整体稳 定性和局部稳定性。采用 ＳＴＳ（２０１０）软件计算时，按《门 式刚架轻型房屋钢结构技术规程》和《冷弯薄壁型钢结 构技术规范》验算构件的强度、刚度、整体稳定性和局部 稳定性。
广东建材 2012 年第 1 期
勘察设计与装饰
中美规范关于钢结构厂房的荷载组合比较
郭玉 ［博思格建筑钢结构（广州）有限公司］
摘 要：本文介绍了美国 ＩＢＣ 规范的荷载组合，并介绍在单层门式轻钢厂房设计中，主要考虑的荷
载和荷载组合，并与中国规范进行对比。
关键词： 钢结构厂房；规范；荷载组合
ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ ＢＵＩＬＤＩＮＧ ＣＯＤＥ（ＩＢＣ）２００９ 作为国 际上的一种通用规范，越来越多的工程设计人员在工作 中接触到此规范，同时涉外工程经常要求运用美国 ＩＢＣ 规范设计工程。本文拟针对荷载组合，将《建筑结构荷载 规范》（ＧＢ ５０００９－２００１）（以下简称“中国规范”）和 ＩＢＣ 规范进行比较，并作粗浅的分析。
2.4.3 屋面檩条计算
载系数为 １．６，较中国规范的系数大。根据此组合计算 出来的屋面檩条和屋面钢梁更加不利，尤其是对于位于 沿海地区的门式轻钢厂房，风荷载较大，此组合往往起 控制作用。
同时，ＩＢＣ 规范规定了刚架、屋面板和墙面板的最 小设计风压需不小于 ０．４５ｋＮ／ｍ２。而根据中国规范的规 定，基本风压不得小于 ０．３ｋＮ／ｍ２。在这一点上，ＩＢＣ 规范 较中国规范大，对结构计算，尤其是次结构计算有一定 的影响。
1 IBC 2009 与《建筑结构荷载规范》的荷 载组合区别
1.1 IBC 2009 规 范 LR FD （Load and R esistance Factor Design）的荷载组合
⑴１．４（Ｄ＋Ｆ） ⑵１．２（Ｄ＋Ｆ＋Ｔ）＋１．６（Ｌ＋Ｈ）＋０．５（ＬｒｏｒＳｏｒＲ） ⑶１．２Ｄ＋１．６（ＬｒｏｒＳｏｒＲ）＋（ｆ１Ｌｏｒ０．８Ｗ） ⑷１．２Ｄ＋１．６Ｗ＋ｆ１Ｌ＋０．５（ＬｒｏｒＳｏｒＲ） ⑸１．２Ｄ＋１．０Ｅ＋ｆ１Ｌ＋ｆ２Ｓ ⑹０．９Ｄ＋１．６Ｗ＋１．６Ｈ ⑺０．９Ｄ＋１．０Ｅ＋１．６Ｈ Ｄ＝ 恒荷载 Ｅ＝ 地震荷载 Ｆ＝ 具有具体压力和最大高度的流体产生的压力 Ｆａ＝ 洪水荷载 Ｈ＝ 侧面土压力或地下水压力或堆积材料产生的荷 载 Ｌ＝ 活荷载（不含屋面活荷载，包含经过许可的活荷 载折减） Ｌｒ＝ 屋面活荷载（包含经过许可的活荷载折减） Ｒ＝ 雨水荷载 Ｓ＝ 雪荷载 Ｔ＝ 由于温度变化，收缩，湿度变化，构件材料的蠕 变引起的收缩和膨胀而产生的约束力，不均匀沉降产生 的位移，或这些因：根据计算，在水平风荷载作用下，横向最 大柱顶水平位移为 Ｈ（＝９．０６ｍ）／６８８，在恒荷载 ＋ 活荷载 的作用下，屋面梁竖向最大位移为 Ｌ（＝３０ｍ）／２６３，均满 足规范要求。
中国规范：根据计算，在水平风荷载作用下，横向最 大柱顶水平位移为 Ｈ（＝９．０６ｍ）／６７６，在恒荷载 ＋ 活荷载 的作用下，屋面梁竖向最大位移为 Ｌ（＝３０ｍ）／３５５，均满 足规范要求。
⑵ＩＢＣ 规范在考虑恒荷载和风荷载组合时，恒荷载 ［４］Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｄｅ Ｃｏｕｎｃｉｌ “ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ ＢＵＩＬＤＩＮＧ
的荷载系数为 ０．９，较中国规范的系数小；风荷载的荷 ＣＯＤＥ ２００９”
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2.1 工程概况
某国外仓库项目，同时用 ＩＢＣ ２００９ 和中国规范进 行工程设计。
工 程 简 介 ： 建 筑 面 积 ９０７２ｍ２， 柱 距 ９ｍ， 跨 度 １＠３０ｍ＋２＠２４ｍ＋１＠３０ｍ，檐高 ９．０６ｍ，长 ８４ｍ，宽 １０８ｍ，（见 图 １ 框架立面图）。
2.2 结构布置
在满足建筑功能的前提下，在纵向均匀布置支撑， 其中边墙的支撑为双层角钢交叉支撑，中柱的支撑为门 型支撑，在柱间支撑的位置，屋面也相应布置了交叉支 撑，与柱间支撑形成一个完整的支撑体系。此结构布置 可保证结构在横向和纵向具有足够的刚度。
屋面采用直立缝卷板屋面板 ＋Ｚ 型冷弯薄壁檩条 （Ｑ３４５Ａ，截面高度为 ２４０ｍｍ，按连续檩条设计）。墙面采 用压型钢板 ＋Ｚ 型冷弯薄壁连续墙梁（Ｑ３４５Ａ，截面高度 为 ２００ｍｍ，按连续墙筋设计）
ｆ１＝１ 当 楼 板 位 于 公 共 区 域 ； 当 活 荷 载 大 于 ４．７９ＫＮ／ｍ２；当为停车场活荷载；
＝０．５ 当为其他活荷载； ｆ２＝０．７ 当屋面结构（例如锯齿形的屋面）不能让雪 落下时； ＝０．２ 当为其他屋面结构时；
1.2《建筑结构荷载规范》（GB50009- 2001）的荷 载组合
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2.4 计算结果对比分析
2.4.1 构件的强度、刚度和稳定性