第五版混凝土结构设计原理第四章
混凝土结构设计原理(第五版)
第1章 绪论1.1 钢筋混凝土梁破坏时的特点是：受拉钢筋屈服，受压区混凝土被压碎，破坏前变形较大，有明显预兆，属于延性破坏类型。
在钢筋混凝土结构中，利用混凝土的抗压能力较强而抗拉能力很弱，钢筋的抗拉能力很强的特点，用混凝土主要承受梁中和轴以上受压区的压力，钢筋主要承受中和轴以下受拉区的拉力，即使受拉区的混凝土开裂后梁还能继续承受相当大的荷载，直到受拉钢筋达到屈服强度以后，荷载再略有增加，受压区混凝土被压碎，梁才破坏。
由于混凝土硬化后钢筋与混凝土之间产生了良好的粘结力，且钢筋与混凝土两种材料的温度线膨胀系数十分接近，当温度变化时，不致产生较大的温度应力而破坏二者之间的粘结，从而保证了钢筋和混凝土的协同工作。
1.2 钢筋混凝土结构的优点有：1）经济性好，材料性能得到合理利用；2）可模性好；3）耐久性和耐火性好，维护费用低；4）整体性好，且通过合适的配筋，可获得较好的延性；5）刚度大，阻尼大；6）就地取材。
缺点有：1）自重大；2）抗裂性差；3）承载力有限；4）施工复杂；5）加固困难。
1.3 本课程主要内容分为“混凝土结构设计原理”和“混凝土结构设计”两部分。
前者主要讲述各种混凝土基本构件的受力性能、截面设计计算方法和构造等混凝土结构的基本理论，属于专业基础课内容；后者主要讲述梁板结构、单层厂房、多层和高层房屋、公路桥梁等的结构设计，属于专业课内容。
学习本课程要注意以下问题：1）加强实验、实践性教学环节并注意扩大知识面；2）突出重点，并注意难点的学习；3）深刻理解重要的概念，熟练掌握设计计算的基本功，切忌死记硬背。
第2章 混凝土结构材料的物理力学性能2.1 ①混凝土的立方体抗压强度标准值f cu,k 是根据以边长为150mm 的立方体为标准试件，在(20±3)℃的温度和相对湿度为90％以上的潮湿空气中养护28d ，按照标准试验方法测得的具有95％保证率的立方体抗压强度确定的。
②混凝土的轴心抗压强度标准值f ck 是根据以150mm ×150mm ×300mm 的棱柱体为标准试件，在与立方体标准试件相同的养护条件下，按照棱柱体试件试验测得的具有95％保证率的抗压强度确定的。
混凝土结构设计原理第五版复习重点详解
混凝土结构设计第五版复习重点第 1 章绪论1.钢筋与混凝土为什么能共同工作：（1）钢筋与混凝土间有着良好的粘结力，使两者能可靠地结合成一个整体，在荷载作用下能够很好地共同变形，完成其结构功能。
（2）钢筋与混凝土的温度线膨胀系数也较为接近，因此，当温度变化时，不致产生较大的温度应力而破坏两者之间的粘结。
（3）包围在钢筋外面的混凝土，起着保护钢筋免遭锈蚀的作用，保证了钢筋与混凝土的共同作用。
1、混凝土的主要优点：1)材料利用合理2 )可模性好3)耐久性和耐火性较好4)现浇混凝土结构的整体性好5)刚度大、阻尼大6)易于就地取材2、混凝土的主要缺点：1)自重大2)抗裂性差3 )承载力有限4)施工复杂、施工周期较长5 )修复、加固、补强较困难建筑结构的功能包括安全性、适用性和耐久性三个方面作用的分类：按时间的变异，分为永久作用、可变作用、偶然作用结构的极限状态：承载力极限状态和正常使用极限状态结构的目标可靠度指标与结构的安全等级和破坏形式有关。
荷载的标准值小于荷载设计值；材料强度的标准值大于材料强度的设计值第2章钢筋与混凝土材料物理力学性能一、混凝土立方体抗压强度（f cu,k）：用150mm×150mm×150mm的立方体试件作为标准试件，在温度为（20±3）℃，相对湿度在90%以上的潮湿空气中养护28d，按照标准试验方法加压到破坏，所测得的具有95%保证率的抗压强度。
（f cu,k为确定混凝土强度等级的依据）1.强度轴心抗压强度（f c）：由150mm×150mm×300mm的棱柱体标准试件经标准养护后用标准试验方法测得的。
（f ck=0.67 f cu,k）轴心抗拉强度（f t）：相当于f cu,k的1/8～1/17, f cu,k越大，这个比值越低。
复合应力下的强度：三向受压时，可以使轴心抗压强度与轴心受压变形能力都得到提高。
双向受力时，（双向受压：一向抗压强度随另一向压应力的增加而增加；双向受拉：混凝土的抗拉强度与单向受拉的基本一样；一向受拉一向受压：混凝土的抗拉强度随另一向压应力的增加而降低，混凝土的抗压强度随另一向拉应力的增加而降低）受力变形：（弹性模量：通过曲线上的原点O引切线，此切线的斜率即为弹性模量。
第五版混凝土结构设计原理第四章
查表fc =14.3 N /mm 2 ,f t =1.43 N /mm 2 , f y =360 N /mm 2 ,f yv =270 N /mm 2
1 当梁达到最大弯矩值时
as =40mm,h0 =h-as =550-65=485mm, As =2281mm 2 As 2281 h = = =2.14%> min = bh0 220 485 ho ft h 1.43 550 =0.45 =0.45 =0.2% f y h0 360 485
h 550 同时 >0.2% =0.2% =0.22% h0 485 fy 360 = =2.14% =0.539<b =0.518 1 f c 1.0 14.3
取 =b =0.518 M u =1 f c bh0 2b 1-0.5b =1.0 14.3 220 5102 0.518 1-0.5 0.518 =314.8kN m 所以0.8 F =314.8,则F=392.6kN
则需要按构造配筋
n Asv1 2 50. 3 ft 采用双肢箍筋 8@300 sv 0.129% sv, min 0.24 bs 250 300 fyv 1.43 0.24 0.127 % 270
在纵筋的弯起点处 2 28.3 197.19 KN 140.14kN 150 符合要求，不必在弯起点再弯起钢筋
hw / b h0 / b 510 / 200 2.55 4，属于厚腹梁
混凝土的强度等级为C30, 不超过C50，C 1
1890
则属于厚腹梁，应按式（4 -17）进行验算：
71.442kN·m
104.4kN 64.8kN·m
0.25cfcbh0 0.25 114.3 200 360 257 .4kN V 104.4 KN
混凝土结构设计原理(第五版)课后习题答案
《混凝土结构设计原理》 第4章 受弯构件的正截面受弯承载力4.1混凝土弯曲受压时的极限压应变cu ε的取值如下：当正截面处于非均匀受压时，cu ε的取值随混凝土强度等级的不同而不同，即cu ε＝0.0033－0.5(f cu,k －50)×10-5，且当计算的cu ε值大于0.0033时，取为0.0033；当正截面处于轴心均匀受压时，cu ε取为0.002。
4.2所谓“界限破坏”，是指正截面上的受拉钢筋的应变达到屈服的同时，受压区混凝土边缘纤维的应变也正好达到混凝土极限压应变时所发生的破坏。
此时，受压区混凝土边缘纤维的应变c ε＝cu ε＝0.0033－0.5(f cu,k －50)×10-5，受拉钢筋的应变s ε＝y ε＝f y ／E s 。
4.3因为受弯构件正截面受弯全过程中第Ⅰ阶段末(即Ⅰa 阶段)可作为受弯构件抗裂度的计算依据；第Ⅱ阶段可作为使用荷载阶段验算变形和裂缝开展宽度的依据；第Ⅲ阶段末(即Ⅲa 阶段)可作为正截面受弯承载力计算的依据。
所以必须掌握钢筋混凝土受弯构件正截面受弯全过程中各阶段的应力状态。
正截面受弯承载力计算公式正是根据Ⅲa 阶段的应力状态列出的。
4.4当纵向受拉钢筋配筋率ρ满足b min ρρρ≤≤时发生适筋破坏形态；当min ρρ<时发生少筋破坏形态；当b ρρ>时发生超筋破坏形态。
与这三种破坏形态相对应的梁分别称为适筋梁、少筋梁和超筋梁。
由于少筋梁在满足承载力需要时的截面尺寸过大，造成不经济，且它的承载力取决于混凝土的抗拉强度，属于脆性破坏类型，故在实际工程中不允许采用。
由于超筋梁破坏时受拉钢筋应力低于屈服强度，使得配置过多的受拉钢筋不能充分发挥作用，造成钢材的浪费，且它是在没有明显预兆的情况下由于受压区混凝土被压碎而突然破坏，属于脆性破坏类型，故在实际工程中不允许采用。
4.5纵向受拉钢筋总截面面积A s 与正截面的有效面积bh 0的比值，称为纵向受拉钢筋的配筋百分率，简称配筋率，用ρ表示。
混凝土结构(第五版)课后习题答案精华版
《混凝土结构设计原理》思考题及习题（参考答案）重庆大学第1章绪论思考题1.1钢筋混凝土梁破坏时的特点是：受拉钢筋屈服，受压区混凝土被压碎，破坏前变形较大，有明显预兆，属于延性破坏类型。
在钢筋混凝土结构中，利用混凝土的抗压能力较强而抗拉能力很弱，钢筋的抗拉能力很强的特点，用混凝土主要承受梁中和轴以上受压区的压力，钢筋主要承受中和轴以下受拉区的拉力，即使受拉区的混凝土开裂后梁还能继续承受相当大的荷载，直到受拉钢筋达到屈服强度以后，荷载再略有增加，受压区混凝土被压碎，梁才破坏。
由于混凝土硬化后钢筋与混凝土之间产生了良好的粘结力，且钢筋与混凝土两种材料的温度线膨胀系数十分接近，当温度变化时，不致产生较大的温度应力而破坏二者之间的粘结，从而保证了钢筋和混凝土的协同工作。
1.2钢筋混凝土结构的优点有：1）经济性好，材料性能得到合理利用；2）可模性好；3）耐久性和耐火性好，维护费用低；4）整体性好，且通过合适的配筋，可获得较好的延性；5）刚度大，阻尼大；6）就地取材。
缺点有：1）自重大；2）抗裂性差；3）承载力有限；4）施工复杂；5）加固困难。
1.3本课程主要内容分为“混凝土结构设计原理”和“混凝土结构设计”两部分。
前者主要讲述各种混凝土基本构件的受力性能、截面设计计算方法和构造等混凝土结构的基本理论，属于专业基础课内容；后者主要讲述梁板结构、单层厂房、多层和高层房屋、公路桥梁等的结构设计，属于专业课内容。
学习本课程要注意以下问题：1）加强实验、实践性教学环节并注意扩大知识面；2）突出重点，并注意难点的学习；3）深刻理解重要的概念，熟练掌握设计计算的基本功，切忌死记硬背。
第2章混凝土结构材料的物理力学性能思考题2.1①混凝土的立方体抗压强度标准值f cu,k是根据以边长为150mm的立方体为标准试件，在(20±3)℃的温度和相对湿度为90％以上的潮湿空气中养护28d，按照标准试验方法测得的具有95％保证率的立方体抗压强度确定的。
混凝土结构设计原理(第五版)课后习题答案
《混凝土结构设计原理》思考题及习题（参考答案）第1章绪论思考题1.1钢筋混凝土梁破坏时的特点是：受拉钢筋屈服，受压区混凝土被压碎，破坏前变形较大，有明显预兆，属于延性破坏类型。
在钢筋混凝土结构中，利用混凝土的抗压能力较强而抗拉能力很弱，钢筋的抗拉能力很强的特点，用混凝土主要承受梁中和轴以上受压区的压力，钢筋主要承受中和轴以下受拉区的拉力，即使受拉区的混凝土开裂后梁还能继续承受相当大的荷载，直到受拉钢筋达到屈服强度以后，荷载再略有增加，受压区混凝土被压碎，梁才破坏。
由于混凝土硬化后钢筋与混凝土之间产生了良好的粘结力，且钢筋与混凝土两种材料的温度线膨胀系数十分接近，当温度变化时，不致产生较大的温度应力而破坏二者之间的粘结，从而保证了钢筋和混凝土的协同工作。
1.2钢筋混凝土结构的优点有：1）经济性好，材料性能得到合理利用；2）可模性好；3）耐久性和耐火性好，维护费用低；4）整体性好，且通过合适的配筋，可获得较好的延性；5）刚度大，阻尼大；6）就地取材。
缺点有：1）自重大；2）抗裂性差；3）承载力有限；4）施工复杂；5）加固困难。
1.3本课程主要内容分为“混凝土结构设计原理”和“混凝土结构设计”两部分。
前者主要讲述各种混凝土基本构件的受力性能、截面设计计算方法和构造等混凝土结构的基本理论，属于专业基础课内容；后者主要讲述梁板结构、单层厂房、多层和高层房屋、公路桥梁等的结构设计，属于专业课内容。
学习本课程要注意以下问题：1）加强实验、实践性教学环节并注意扩大知识面；2）突出重点，并注意难点的学习；3）深刻理解重要的概念，熟练掌握设计计算的基本功，切忌死记硬背。
第2章混凝土结构材料的物理力学性能思考题2.1①混凝土的立方体抗压强度标准值f cu,k是根据以边长为150mm的立方体为标准试件，在(20±3)℃的温度和相对湿度为90％以上的潮湿空气中养护28d，按照标准试验方法测得的具有95％保证率的立方体抗压强度确定的。
混凝土结构设计原理(第五版)答案2
《混凝土结构设计原理》思考题及习题（参考答案）第3章 按近似概率理论的极限状态设计法思 考 题3.1 结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能的能力称为结构的可靠性。
它包含安全性、适用性、耐久性三个功能要求。
结构超过承载能力极限状态后就不能满足安全性的要求；结构超过正常使用极限状态后就不能保证适用性和耐久性的功能要求。
建筑结构安全等级是根据建筑结构破坏时可能产生的后果严重与否来划分的。
3.2 所有能使结构产生内力或变形的原因统称为作用，荷载则为“作用”中的一种，属于直接作用，其特点是以力的形式出现的。
影响结构可靠性的因素有：1）设计使用年限；2）设计、施工、使用及维护的条件；3）完成预定功能的能力。
结构构件的抗力与构件的几何尺寸、配筋情况、混凝土和钢筋的强度等级等因素有关。
由于材料强度的离散性、构件截面尺寸的施工误差及简化计算时由于近似处理某些系数的误差，使得结构构件的抗力具有不确定的性质，所以抗力是一个随机变量。
3.3 整个结构或构件的一部分超过某一特定状态就不能满足设计指定的某一功能要求，这个特定状态称为该功能的极限状态。
结构的极限状态可分为两类，一类是承载能力极限状态，即结构或构件达到最大承载能力或者达到不适于继续承载的变形状态。
另一类是正常使用极限状态，即结构或构件达到正常使用或耐久性能中某项规定限值的状态。
3.4 建筑结构应该满足安全性、适用性和耐久性的功能要求。
结构的设计工作寿命是指设计规定的结构或结构构件不需进行大修即可按其预定目的使用的时期，它可按《建筑结构可靠度设计统一标准》确定，业主可提出要求，经主管部门批准，也可按业主的要求确定。
结构超过其设计工作寿命并不意味着不能再使用，只是其完成预定功能的能力越来越差了。
3.5 正态分布概率密度曲线主要有平均值μ和标准差σ两个数字特征。
μ越大，表示曲线离纵轴越远；σ越大，表示数据越分散，曲线扁而平；反之，则数据越集中，曲线高而窄。
混凝土结构设计原理课件(按新规范GB50010-2010编写)第4章受弯构件正截面-20141005
应力、应变 图均为直线。 说 明 混 凝 土 M1 处于弹性阶段， 应力与应变成 正比。
Mcr
s s As
s s As
Ⅰa 阶段是抗裂 度计算的依据。
Ⅰ
Ⅰa
第4章 受弯构件正截面的受力性能与设计
4.3.1 适筋梁正截面受弯的三个受力阶段
第Ⅱ阶段
h0
<e y
h
b
ey
受拉钢筋屈服。
裂缝处混凝土退 出工作，受拉区 M 2 拉力由钢筋承受， 中和轴不断上升， 压区混凝土应力 呈曲线，塑性应 变增大。
40
50 55 65
65
75 80 90
45
55 60 70
65
75 80 90
注： 1.表中数值是按纵筋直径为20mm计算得到的； 2.砼≤C25时，表中数值尚应增加5mm。
第4章 受弯构件正截面的受力性能与设计
4.3.2 正截面受弯破坏的三种形式 适筋梁破坏——设计考虑的形式
配筋合适
min
0.6
第Ⅱ阶段（带裂缝工作阶段）
0.4 0.2
混凝土开裂
Mcr/Mu
第Ⅰ阶段（未开裂阶段）
0 10 20 30 40 50 60 70
Ⅰa阶段 （即将开裂状态）
f /mm 跨中挠度
第4章 受弯构件正截面的受力性能与设计
4.3.1 适筋梁正截面受弯的三个受力阶段
第Ⅰ阶段
h0 h
b
et
拉区混凝土出现 塑性特征，拉区 应力图呈曲线， 即处于即将开裂 状态。
My
s s As
fyAs
第Ⅱ阶段是裂缝、 挠度计算的依据。
Ⅱ
Ⅱa
第4章 受弯构件正截面的受力性能与设计
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截面尺寸符合要求。
（3）确定箍筋数量（箍筋采用HPB335级钢筋）
该梁既受集中荷载，又受均布荷载，但集中荷载在两支座截面上引起
的剪力值均小于总剪力值的75％
A.B支座：V集中 V总
105 207
50.7%
75%,cv
0.7
故梁的左右两半区段均应按均布荷载下的斜截面受剪承载力计算公式
计算。由于梁所受的荷载是对称分布的，配筋亦是对称布置的，因此，
0.7 ftbh0 0.71.43 200 460 92.029KN V 280KN
故需按计算配置箍筋
配置箍筋（HRB300) fyv 270N / mm
令V Vu, 有
nASV1 V 0.7 ftbh0
s
fyvh0
280103 0.7 1.43 200 460 1.513mm2 /mm 270 460
在纵筋的弯起点处 V 141.14+270 2 28.3 197.19KN 140.14kN
150 符合要求，不必在弯起点再弯起钢筋
(3)当配置 8@200 时：
则
Vcs cvftbh0 fyv ASV h0
S 0.7 1.43 250 560 270 2 50.3 560
200 216.19KN 144KN
=1.43N
/mm2
,
f y =360N /mm2,f yv =270N /mm2
1当梁达到最大弯矩值时
as =40mm,h0 =h-as =550-65=485mm,
As =2281mm2
=
As bh0
=
2281 220 485
=2.14%>min
h ho
=
=0.45 ft h =0.45 1.43 550 =0.2%
hw / b h0 / b 510 / 200 2.55 4，属于厚腹梁
Vu 0.25c fcbh0＝0.25 ×1.0 ×14.3 ×200 ×510＝364650N a 1500 2.94
h0 510
Vu
1.75
1
f t bh0
fyv
nAsv1 s
h
1.75 1.43 200 510 300 2 50.3 510
as 40mm
hw h0 500- 40 460mm, hw 460 2.3 4 b 200
属于厚腹梁，应按式（4 -17）演算
混凝土的强度等级为 C30,不超过C50，C 1
0.25cfcbh0 0.25114.3 200 460 328.9kN V 62KN
截面符合要求
验算截面是否配置箍筋
4.3,钢筋混凝土梁如图4-40所示，采用C30级混凝土，均布荷载
设计值q 40KN / m(包括自重），环境类别为一类，求截面A, B左
B右受剪钢筋。
解：
q=40kN/m
验算截面尺寸as 40mm hw h0 400 - 40 360mm
hw 360 1.8 4 b 200
A 4500
采用双肢箍筋 12@120
nAsv1 2113.1 1.885mm2 /mm 1.513mm2 /mm
s
120
箍筋的配筋率：
sv n • Asv1 2 113 .1 0.706 % sv, min 0.24 ft
bs 200 160
fyv
0.24 1.43 0.114 % 300
故需按计算配置箍筋
只配箍筋不配弯起钢筋
令V Vu, 有
nASV1 V 0.7 ftbh0
s
fyvh0
140103 0.7 1.43 200 460 0.402mm2/mm 270 460
采用双肢箍筋 8@200
nAsv1 2 50.3 0.503mm2/mm 0.402mm2/mm
s
150
sv n • Asv1 2 28. 3 0.188% sv, min 0.24 ft
bs 200 150
fyv
0.24 1.43 0.127 % 270
4.4.如图4 - 41所示的简支梁，所承受的荷载弯矩设计值q 50kN / m (包括自重），混凝土为C30，环境类别为一类，试求： （1）不设弯起钢筋时的受剪箍筋： （2)利用现有纵筋为弯起钢筋，求所需箍筋。
剪力设计值V=60kN时
验算截面尺寸
hw h0 500 - 40 460mm
则属于厚腹梁，应按式（4 -17）进行验算：
混凝土的强度等级为 C30,不超过C50，故取c 1,则
0.25cfcbh0 0.25114.3 200 460 328.9kN V 280KN
截面符合要求
验算截面是否按计算配置箍筋
s
fyvh0
144103 0.7 1.43 250 560 0.025mm2/mm 270 560
采用双肢箍筋 8@250
nAsv1 2 50.3 0.402mm2/mm 0.036mm2/mm
s
250
sv n • Asv1 2 50. 3 0.16% sv, min 0.24 ft
可将梁分为AC、CD两个区段来计算斜截面受剪承载力。
AC段： 0.7 ftbh0 0.7 11.43 250 560 140 .14kN Vmax 207 kN
必须按计算配置箍筋
V
0.7
f t bh0
1.25 fyv
nAsv1 s
h
所以
nAsv1 V 0.7 ftbh0 207000 140140 0.398
bs 250 250
fyv
0.24 1.43 0.127 % 270
（2）设其中的一根纵筋向上弯起。
则Vsb 0.8Asbfy sin 0.8 490 .9360 2 99.97 KN 2
Vcs VA Vsb 14499.7 44.03kN
验算截面是否按计算配 置箍筋（HPB300 )
验算截面是否按计算配 置箍筋（HPB300 )
A支座
0.7 ftbh0 0.71.43 200360 72.072KN V 75.6KN
令V Vu 75.6kN, 有
nASV1 V 0.7 ftbh0
s
fyvh0
75.6103 0.7 1.43 200 360 0.036mm2/mm 270 360
1.75 1.43 200510 31
63813N
6.如图所示简支梁，环境类别为一类，混凝土为C30，求受剪箍筋。 (1) 如图7所示为该梁的计算简图和剪力图
（2）验算截面条件
hw b
h0 b
600 40 250
2.24 4，属厚腹梁，c
1
0.25c fcbh0 0.25 114.3 250 560 500 .5kN Vmax 207 kN
Hale Waihona Puke hw 460 2.3 4 b 200
混凝土的强度等级为 C30,不超过C50，故取c 1,则
0.25cftbh0 0.25114.3 200 460 328.9kN V 140KN
截面符合要求
验算截面是否按计算配置箍筋
0.7 fcbh0 0.71.43200460 92.029KN V 140KN
采用双肢箍筋6@200
nAsv1 2 28.3 0.283mm2/mm 0.036mm2/mm
s
200
sv n • Asv1 2 28. 3 0.141% sv, min 0.24 ft
bs 200 200
fyv
0.24 1.43 0.127 % 270
支座B左
验算截面是否按计算配 置箍筋（HPB300 )
=164.7kN
Vu
2 3
F ,则F
247.08kN
综上，求得此梁所能承受的最大荷载设计值
F=247.08kN
此时该梁的皮怀属于斜截面破坏
sv
Asv bs
nAsv1 bs
2 50.3 200 150
0.335 % sv,min
0.24
ft fyv
0.24 1.43 300
0.114%，可以
s
200
箍筋的配筋率：
sv n • Asv1 2 50.3 0.25% sv, min 0.24 ft
bs 200 200
fyv
0.24 1.43 0.127 % 270
可以
4.2.梁的截面尺寸等同上题，6但V 62KN及V 280KN，应该如何处理？
同上题，验证截面尺寸可得： V=62kN时
=314.8kN • m
所以0.8F =314.8,则F=392.6kN
2 剪力达到最大值时
= a = 1200 =2.47
h0 485
cv
=
1.75
+1
=0.504
Vu
=0.504
ftbh0 +f yv
nAsv1 s
h0
=0.5041.43 220 485+270 2 50.3 485 150
2.94 1
150
167.367kN
sv =
Asv bs
=
nAsv bs
=
2 28.3 200 200
=0.1415%<
sv
,
min
=0.24
ft f yv
0.24 1.43 0.114%,不满足要求 300
a 3000 5.88 3，取 3
h0 510
Vu
1.75 1
f t bh0
0.7 fcbh0 0.71.43 200 460 92.029KN V 62KN
故需按构造配置箍筋 sv n • Asv1 2 50.3 0.16% sv, min 0.24 ft