边坡锚喷支护计算书案例
某边坡支护工程计算书secret(367)
区公园边坡支护工程计算书编制：审查：下雪社区公园边坡支护工程. 工程概况拟建边坡边坡场地位于下雪社区托坑水库西侧，边坡中心坐标：＝，＝。
该边坡场地原始地貌为残丘，自然坡度～°。
由于工程建设开挖边坡形成现状边坡。
边坡长约，按坡形可以分成西段、中段、东段三段叙述。
西段边坡位于场地西南侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高约，分两级放坡，下级坡高约，上级坡高约，中间平台宽度约。
坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟分布。
坡脚标高～，坡顶标高～。
中段边坡位于场地中段，边坡坡长，呈弧形，坡度近于直立，未分级，坡高约，该处发生崩塌主要是由于挖坡取土后雨水所致，坡脚标高～，坡顶标高～。
东段边坡位于场地北东侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高～未分级放坡，坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟，坡脚标高～，坡顶标高～。
目前坡下为规划用地，暂无建筑物。
距离坡顶～有座直径约的圆形储水池（现已废弃，里面储水约），北侧还有座直径的圆形水塔（目前仍在使用中）。
.设计依据.设计原则、本边坡为永久性边坡。
、根据《建筑边坡工程技术规范》要求，边坡安全等级为二级。
、经济、美观，与周围环境相互协调。
、支护结构选取根据现场实际情况，边坡采用清坡锚杆格构梁的支护，最下一个贴浆砌石护面，坡面进行绿化处理，各段支护具体如下：西段边坡（段），东段边坡（段）按现状坡率清坡，清坡后采用锚杆格构梁支护。
中段边坡（段）在坡脚下设置直立式挡墙，墙顶标高为，墙后填方至墙顶，留马道宽。
坡面按现状坡率清坡，凹陷处用砂袋填充，填后坡面采用锚杆格构梁支护。
锚杆按绝对高程打设，水平间距，竖向间距为。
最下一级边坡浆砌片石护面，其余格构间喷播植草绿化。
. 计算参数选取边坡岩土层计算参数根据《下雪社区公园边坡地质灾害勘查报告》的边坡支护设计参数建议值并综合考虑自重＋暴雨的计算工况后确定（详见下表）。
边坡设计参数表. 边坡计算要点边坡稳定性按圆弧滑动法计算，边坡稳定安全系数为>。
喷锚计算稿
部位 项目
无锡金科世界城项目E地块基坑支护工程工程量计算稿
工程量计算式
合计
单位
北侧 喷锚 32.7*7.8+63.9*7.0
702.36 m2
北侧 土钉 (32.7+63.9)/8*1
无锡岩土工程有限公司 2012/12/20
支护工程工程量计算稿
备注 北侧喷锚由2部分组成，1部分长32.7m,宽 7.8m；2部分长63.9m，宽7.0m.钢筋网片规 格：Φ6.5@260*260，厚度2.5cm
竖向土钉规格Ф18@8000，长度1.0m
土钉规格Ф18@1800，长度2.5m 东侧喷锚由3部分组成，1部分长39.1m,宽 7.1m；2部分长36.5m，宽8m，3部分长 35.1m，宽12.4m，钢筋网片规格：Φ
ห้องสมุดไป่ตู้
12.075 m
北侧 土钉 (32.7/1.8+63.9/1.8)*2.5*3
402.5 m
东侧 喷锚 39.1*7.1+36.5*8+35.1*12.4
1004.85 m2
东侧 土钉 (39.1+36.5+35.1)/8*1
13.8375 m
东侧 土钉 (39.1/1.8+36.5/1.8+35.1/1.8)*2.5*3
461.25 m
南侧 喷锚 142.5*5.4
769.5 m2
南侧 土钉 142.5/8*1
17.8125 m
南侧 土钉 (142.5/1.8)*2.5*3
593.75 m
锚喷支护设计计算
锚喷支护设计计算
1、采用锚喷支护的岩质边坡整体稳定性计算应符合下列规定：
1岩石侧压力分布可按本规范第9.2.5条的规定确定；
2锚杆轴向拉力可按下式计算：
Nak=e,ahSχjSyj∕cosα(10.2.1)
式中：Nak一锚杆所受轴向拉力(kN);
s×j x Syj ----- 锚杆的水平、垂直间距(m);
e'ah——相应于作用的标准组合时侧向岩石压力水平分力修正值(kN∕m);α―锚杆倾角(。
)。
2、锚喷支护边坡时，锚杆计算应符合本规范第8.2.2~8.2.4条的规定。
3、岩石锚杆总长度应符合本规范第8.4.1条的相关规定。
4、采用局部锚杆加固不稳定岩石块体时，锚杆承载力应符合下式的规定：
Kb(Gt-∕G n-cA)≤∑Nakti+∕∑Nakni(10.2.4)
式中：A——滑动面面积(m2);
c——滑移面的黏聚力(kPa);
f——滑动面上的摩擦系数；
Gt、Gn——分别为不稳定块体自重在平行和垂直于滑面方向的分力(kN); Nakti、Nakni——单根锚杆轴向拉力在抗滑方向和垂直于滑动面方向上的分力(k N)；
Kb一锚杆钢筋抗拉安全系数,按本规范第8.2.2条规定取值。
边坡支护计算
：边坡支护工程工程量计算规则，用实例讲解分析无为盟2017-06-13 15:37一、背景资料某边坡工程采用土钉支护，根据岩土工程勘察报告，地层为带块石的碎石土，土钉成孔直径为90mm，采用1根HRB335，直径25的钢筋作为杆体，成孔深度均为10m，土钉入射倾角为15度，杆筋送入钻孔后，灌注M3.0水泥砂浆。
混凝土面板采用C20喷射混凝土，厚度为120mm，如下图1、下图2所示。
二、问题试列出该边坡分部分项工程量清单（不考虑挂网及锚杆、喷射平台等内容）。
三、分析解答根据《房屋建筑与装饰工程工程量计算规范》GB50854-2013附录B地基处理与边坡支护工程的工程量计算规则计算。
（一）土钉工程量工程量计算规则：以米计量，按设计图示尺寸以钻孔深度计算；（1）AB段Hl=8×4×10=320m（2）BC段H2=（4+5）×10=90m（3）CD段H3=10×5×10=500mH=Hl+H2+H3=320+90+500=910m工程量计算规则：以根计量，按设计图示数量计算。
（1）AB段Nl=8×4=32根（2）BC段N2=4+5=9根（3）CD段N3=10×5=50根N=Nl+N2+N3=32+9+50=91根（二）喷射混凝土工程量工程量计算规则：按设计图示尺寸以面积计算。
（1）AB段S1=8÷sin（π/3）×15=138.56m2（2）BC段S2=（10+8）÷2÷sin（π/3）×4=41.57m2（3）CD段S3=10÷sin（π/3）×20=230.94m2S=Sl+S2+S3=138.56+41.57+230.94=411.07m2 本文内容纯属个人观点，仅供参考。
喷锚支护设计
喷锚支护设计
对边坡北东段缓坡平台以上坡体在修整或清理坡面后采取灌浆
锚杆＋挂网喷射混凝土进行支护。
1、设计参数
（1）锚杆：锚杆采用HRB400钢筋（Ⅲ级钢筋），拉筋直径28mm，锚杆弯头与加强筋采用双面焊接加固；锚杆水平和竖直间距均为2.0m，入射角18°，梅花形布设；锚杆采用机械成孔，孔径130mm，杆体采用M30水泥砂浆固结体。
锚杆设计参数详见图纸。
（2）钢筋网：采用直径8mm钢筋，网孔尺寸为180mm，三向布设直径为16mm的加强筋，钢筋网与加强筋需绑扎固定。
（3）坡面喷射砼：喷射混凝土采用425#普通硅酸盐水泥，细骨料采用中、粗砂，细度模数大于2.5，骨料最大粒径不大于15mm；喷射混凝土厚度约150mm，喷射混凝土强度不小于C25。
（4）坡顶超护宽度1.5m，采用网喷混凝土C25，厚150mm。
（5）伸缩缝：纵向每隔10m布设一道伸缩缝，宽度3cm，缝内填塞麻绳或沥青木板。
（6）泄水孔：泄水孔孔径150mm，孔内填充中粗砂，孔距2000mm，呈梅花形布设。
2、材料要求
（1）全粘结锚杆材料采用HRB400钢筋（Ⅲ级），直径28mm，抗拉强度设计值为60～120KN。
（2）土体与锚固体粘结强度特征值见表6-5。
表6-5 岩（土）体与锚固体粘结强度特征值表
施工时应通过试验检验。
（3）锚杆和联接锚杆杆体的受力部件，均应能承受95%的杆体极限抗拉力；
（4）隔离架应由钢、塑料或其他对杆体无害的材料组成，不得使用木质隔离架；
（5）防腐材料应满足规范要求。
某边坡支护工程计算书-
区公园边坡支护工程计算书编制：审查：下雪社区公园边坡支护工程1. 工程概况拟建边坡边坡场地位于下雪社区托坑水库西侧，边坡中心坐标：X＝31560，Y＝117500。
该边坡场地原始地貌为残丘，自然坡度10～20°。
由于工程建设开挖边坡形成现状边坡。
边坡长约135m，按坡形可以分成西段、中段、东段三段叙述。
西段边坡位于场地西南侧，坡长约60m，呈直线形，坡度40～50°，坡高约16m，分两级放坡，下级坡高约7m，上级坡高约9m，中间平台宽度约1.8m。
坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟分布。
坡脚标高93.14～94.15m，坡顶标高108.58～109.53m。
中段边坡位于场地中段，边坡坡长40m，呈弧形，坡度近于直立，未分级，坡高约11m，该处发生崩塌主要是由于挖坡取土后雨水所致，坡脚标高97.14～97.95m，坡顶标高108.18～108.64m。
东段边坡位于场地北东侧，坡长约35m，呈直线形，坡度40～55°，坡高9～12m未分级放坡，坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟，坡脚标高96.69～97.44m，坡顶标高106.25～107.77m。
目前坡下为规划用地，暂无建筑物。
距离坡顶7～8m有1座直径约20m的圆形储水池（现已废弃，里面储水约600m3），北侧还有1座直径9m的圆形水塔（目前仍在使用中）。
2.设计依据3.设计原则1、本边坡为永久性边坡；2、根据《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002规定，边坡安全等级为二级。
3、经济、美观，与周围环境相互协调。
4、支护结构选取根据现场实际情况，边坡采用清坡+锚杆格构梁的支护，最下一个贴浆砌石护面，坡面进行绿化处理，各段支护具体如下：西段边坡（A1A2段），东段边坡（A3A5段）按现状坡率清坡，清坡后采用锚杆格构梁支护；中段边坡（B2B3段）在坡脚下设置直立式挡墙，墙顶标高为98.50~99.50m ，墙后填方至墙顶，留马道宽1.5m ；坡面按现状坡率清坡，凹陷处用砂袋填充，填后坡面采用锚杆格构梁支护；锚杆按绝对高程打设，水平间距2.5m ，竖向间距为2.0m ；最下一级边坡浆砌片石护面，其余格构间喷播植草绿化。
某边坡支护计算书
某片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段工程计算书工程设计证书编号：甲级重庆某岩土公司二○一一年十月一、任务由来拟建工程场地位于某片区，受某农业发展有限公司（建设方）委托，我单位承担了生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段工程的设计治理工作。
双方已正式签定了《建设工程设计合同》，建设方同时提供了审查通过的《片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段岩土工程勘察报告》、设计委托书，前期方案设计阶段已完成，并通过了专家组审查，现处于施工图设计阶段。
二、设计依据2.1《建设工程设计合同》2.2 《片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段岩土工程勘察报告》重庆市某设计研究院有限公司，2011.7；《片区生态移民迁建区高切坡治理A区2段岩土工程勘察报告》北京某工程勘察设计研究院有限责任公司，2011.7；2.3有关规范及图集《建筑边坡工程技术技术规范》GB50330-2002；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)；《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）；三、主要技术标准(1)边坡类别：Ⅲ类。
(2)边坡工程安全等级：一级。
(3)设计合理使用年限：50年。
四、拟建边坡稳定性评价4.1地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010附录A，抗震设防烈度小于6度，可不进行地震效应评价。
4.2 边(斜)坡稳定性评价4.2.1 AB段边坡稳定性评价该段边坡(见剖面1—1′～23—23′) 长470m，坡高6.0～51.0m，边坡坡向2°，坡角48～62°，边坡主要由粉砂质泥岩组成，砂岩主要以夹层或透镜体的形式存在，边坡岩体类型为Ⅲ类。
安全等级为一级。
根据赤平投影图分析（图 4.2.1），层面及两组裂隙与边坡均大角度相交，属稳定型边坡，边坡稳定性主要受岩体强度的控制。
地下车库深基坑土钉喷锚支护施工方案(计算书)
**项目Ⅳ标段基坑护坡施工方案****二建集团有限公司二○一一年三月十二日目录第一章工程概况1.1工程概况 1 1.2地下室基坑边坡概况 1第二章工程地质条件2.1工程地质条件 1 2.2基坑开挖支护评价和建议 2第三章边坡支护设计3.1支护方式 3 3.2设计基本要求 3第四章施工组织方案4.1施工准备 4 4.2施工方法 4 4.3施工工艺 4 4.4安全生产措施 6 附：计算书8第一章工程概况1.1工程概况本工程地处本工程位于**新区**科技园净慧西道地块，南至湖景路边。
本项目占地平面近似于不规则五边型，功能为叠拼和类独栋别墅区及小高层，拟建别墅总层数为3～4层及8层和16层，本标类独栋（62—64#）共计3栋，叠拼（65—72#）共计8栋，8层小高层（73—79#）共计7栋，16层小高层（80#—82#）共计3栋，总建筑面积约为9万平方米。
本次基坑护坡主要针对十六层高层（80#—82#），为地下一层，即13A车库。
1.2 地下室基坑边坡概况1.2.1边坡地段地物环境该边坡位于道路和甲方及中天临时办公附近，目前土方开挖已进行施工，需要进行支护，以确保施工安全。
1.2.2边坡形态及岩土构成拟建场地位于珠江三角洲冲积平原中之低缓小山丘，现已部份人工挖填平整，场地地面平整后高程为3.2m，按地下室底标高开挖后，将形成6.4M的基坑，基坑边坡坡为1.0m-6m 的素填土、粉质粘土，粉土夹粉质粘土，其下部为粉细沙。
第二章工程地质条件2.1工程地质条件2.1.1岩土层工程地质特征**市区为冲湖积平原，广泛堆积了第四系松散沉积土体，第四系沉积土层土性主要是粘性土、粉土、粉砂，总厚度达100～190m，拟建场地总厚度>50m。
根据拟建物的特征，结合本公司掌握的区域地质情况，本工程八层以下住宅楼控制性勘探孔孔深定为20m左右，一般性孔孔深定为15m左右，十六层住宅楼控制性勘探孔孔深定为50m左右，一般性孔孔深定为40m左右。
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边坡锚喷支护计算书案例
1、面层土压分布和破裂面的确定
1.1面层土压力的分布
未加筋的素土边坡，是很容易发生快速滑裂的。
锚喷支护体系由锚杆、复合土体、钢筋网与喷射混凝土面层组成，其土压力分布与挡土墙、桩、板等支护结构不同。
本计算书以图1土压力分布作为计算依据。
2、在进行大量的工程实践和理论分析的基础上，对黄土类粉土和粉质粘土，作
用在面层上的土压力分布，我们采用简化形式，如图2所示。
q 1=0
q 1.75=20*0.47+20*1.75*0.47-2*16*0.47 =3.91（Kpa ）
q 1.5=q 1.75*1.51.75 =3.91*1.51.75
=3.35（Kpa ） （2）Ka=tg2(45°-
φ2
)=0.47 （3）P=20KN/m
（4）锚杆抗拔力T=14.4KN/m
以后将保持不变的土压力。
3、 破裂面的确定
3.1对于均质土陡坡，在无支挡条件下的破坏是沿着库伦破裂面发展的；但在锚喷支护情况下，复合土体潜在破裂面不是沿库伦破裂面发展的。
参照图1的破裂面形式，经过大量工程实践，可得出简化破裂面形式如图3所示。
3.2支护后的稳定分析
（1）内部稳定性分析
支护结构内部稳定性分析，主要考虑单根锚杆的受力状态，计算时不考虑锚杆的受弯和剪切作用，仅按受拉杆进行验算。
已知fy=310Mpa [采用φ18钢筋作为土钉，长度为2200mm ，间隔为1.5m 为条件]
Fg =Agfy=14 π*0.0182m 2*310*106N/m 2=78.89(KN)
L 0=2.2-1.05＝1.15m
T 1=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）
T 2=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）
T 3=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）
因Fg>Ti 取F 1=T 1=16.56(KN) F 2=T 2=16.56 (KN) F 3=T3=16.56 (KN) q 1=0
q 2=q 1.5=3.35KPa
q 3=q 1.75=3.91KPa
Sx ＝1.5m,Sy ＝1.5m
E 1=0
E 2=E 1.5=3.35*1.5*1.5=7.54（KN ）
E 3= E 1.75= E 3.5=1.0*3.91*1.5*1.5=8.80（KN ）
K 1为无限大
K 2=
16.567.54 =2.20>1.2 K 3=16.568.8
=1.88>1.2 M W =12 *（2.2*1112 ）2（20*3.5+20）=183.01KN
M Q =13 （12 *20*3.52*0.47）*2*16*3.5*0.47 +2*16220 ）（3.5-2*16/20*0.47 ）+12 *20*3.52*0.47=60.06KN
F X =(20*2.2*1112 +20*2.2*1112 *3.5)*0.4=72.6KN
Eax=12 *20*3.52*0.47-2*16*3.5*0.47 +2*16220 +20*3.5*0.47=39.292KN
K S =Fx Eax =72.6/39.292=1.85
4、外部稳定性分析
（1）抗倾覆验算
由式(6)、(7)、（8）得：K Q =Mw MQ =183.0160.06 =3.05>2.0
满足要求。
（2）抗滑验算
由式（9）、（10）、（11）得：Ks=Fx Eax =72.6/39.292=1.85>1.2
满足要求。
以上计算中均按垂直边坡分析，若施工中放坡，则安全度进一步提高。
5、施工中应注意问题
本计算模型和计算只适用于黄土类粉土和粉质粘土，但因土的力学性质变化很大，应根据现场具体及开挖的信息反馈，及时对施工方案改进和补充，以确保边坡安全。