(整理)支腿整体稳定性验算

i. 支腿整体稳定性验算

支腿长细比（计算截面按0.7H 截面）

mm A I r 6.38839328

1094.59

=?== 支腿约束长度系数μ1计算

29.31033.11180087001094.56.01097.31180048001094.5992229

9111=????=??==????=??=I H l I r I H l I r

查表得μ1=1.51（这个数据哪里查得到？）

式中：I 为0.72H 处支腿I x =5.94×109mm 4

mm l l 480011=为上横梁长

I 1为上横梁惯性矩I 1= 3.97×109mm 4

H 为斜腿长度H=11800mm

mm l l 870022=为下横梁支座中心距

49221033.1mm I I ?=为下横梁惯性矩

支腿惯性矩变化系数：017.01014.21077.310

8max min =??=I I

查表得7.12=μ（这个数据哪里查得到？）

支腿计算长度：

mm l l 30290118007.151.1210=??=??=μμ 支腿长细比：786

.388302900===r l λ 查表得稳定性系数743.0=?

稳定性验算：（为保险起见，支腿0.72H 处弯矩按上部截面值）

x y x y x v I h M I h M A P ?+?+?=?σ =9898610

52.8630104.11094.55.451106.539328743.01065.0???+????+?? = 168.6Mpa

<[]σ=176Mpa

合格。

基坑稳定性验算

第4章基坑的稳定性验算 4.1概述在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取适当的加强防范措施，使地基的稳定性具有一定的安全度。 4.2 验算内容对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算主要有如下内容： ①基坑整体稳定性验算 ②基坑的抗隆起稳定验算 ③基坑底抗渗流稳定性验算 4.3 验算方法及计算过程 4.3.1基坑的整体抗滑稳定性验算根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。 4.3.3基坑抗隆起稳定性验算

图4.1 基坑抗隆起稳定性验算计算简图采用同时考虑c 、φ的计算方法验算抗隆起稳定性。 ()q D H cN DN K c q s +++=12γγ 式中 D —— 墙体插入深度； H —— 基坑开挖深度； q —— 地面超载； 1γ—— 坑外地表至墙底，各土层天然重度的加强平均值； 2γ—— 坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加强平均值； q N 、c N —— 地基极限承载力的计算系数； c 、?—— 为墙体底端的土体参数值；用普郎特尔公式，q N 、c N 分别为： ?π?tan 2245tan e N q ??? ? ?+=? ()? tan 11-=q c N N 其中 D=2.22m q=10kpa H=7m ?= 240 4.1879.29.1821.181.2181=?+?+?= γ 5.181 7.03.183.09.182=?+?=γ 6.9)22445(tan 24tan 14.302=+ =?e Nq 32.1924 tan 1)16.9(tan 1)1(0=-=-=?Nq Nc 则 Ks=(18.5×2.22×9.6+10×19.32)/18.4(7+2.22)+10=3.27>1.2 符合要求 4.3.4抗渗流（或管涌）稳定性验算（1）概述

结构稳定性的验算与控制

结构稳定性的验算与控制结构稳定性的验算与控制 1 控制意义：对结构稳定性的控制,避免建筑在地震时发生倾覆. 当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。 2 规范条文规范：高规5.4.2条，高层建筑结构如果不满足第5.4.1条（即结构刚重比）的规定时，应考虑重力二阶效应对水平力（地震、风）作用下结构内力和位移的不利影响。规范：高规5.4.4条，规定了高层建筑结构的稳定所应满足的条件. 高规5.4.1条，当高层建筑结构的稳定应符合一定条件时，可以不考虑重力二阶效应的不利影响。高规第12.1.6条，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。计算时，质量偏心较大的裙楼与主楼可分开考虑。 3 计算方法及程序实现重力二阶效应即P-Δ效应包含两部分，（1）由构件挠曲引起的附加重力效应；（2）由水平荷载产生侧移，重力荷载由于侧移引起的附加效应。一般只考虑第（2）种，第（1）种对结构影响很小。当结构侧移越来越大时，重力产生的福角效应（ P-Δ效应）将越来越大，从而降低构件性能直至最终失稳。在考虑P-Δ效应的同时，还应考虑其它相应荷载，并考虑组合分项系数，然后进行承载力设计。对于多层结构 P-Δ效应影响很小。对于大多数高层结构， P-Δ效应影响将在5%～10%之间。对于超高层结构， P-Δ效应影响将在10%以上。所以在分析超高层结构时，应该考虑 P-Δ效应影响。 (P-Δ效应对高层建筑结构的影响规律:中间大两端小) 框架为剪切型变形，按每层的刚重比验算结构的整体稳定剪力墙为弯曲型变形，按整体的刚重比验算结构的整体稳定整体抗倾覆的控制??基础底部零应力区控制 4 注意事项 1)结构的整体稳定的调整当结构整体稳定验算符合高规5.4.4条，或通过考虑P-Δ效应提高了结构的承载力后，对于不满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，提高结构的整体刚度（只有高宽比很大的结构才有可能发生）。当整体稳定不满足要求时，必须调整结构方案，减少结构的高宽比。对一些特殊的工业建筑物，在没有特殊要求的情况下，也应满足整体稳定的要求。 2)结构大震下的稳定第二阶段设计是结构的弹塑性变形验算，对地震下容易倒塌的结构和有特殊要求的结构，要求其薄弱部位的验算应满足大震不倒的位移限制，并采用相应的专门的抗震构造措施。对于复杂和超限高层结构宜进行第二阶段的设计。第二阶段的弹塑性变形分析，宜同时考虑结构的P-Δ效应。

51 PKPM计算关于结构稳定性的验算与控制

1.PKPM计算关于结构稳定性的验算与控制2011-9-19 20:10 阅读(458) 转自土木工程网，https://www.360docs.net/doc/1c19233798.html, A 控制意义：对结构稳定性的控制,避免建筑在地震时发生倾覆. 当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。 B 规范条文规范：高规5.4.2条，高层建筑结构如果不满足第5.4.1条（即结构刚重比）的规定时，应考虑重力二阶效应对水平力（地震、风）作用下结构内力和位移的不利影响。规范：高规5.4.4条，规定了高层建筑结构的稳定所应满足的条件. 高规5.4.1条，当高层建筑结构的稳定应符合一定条件时，可以不考虑重力二阶效应的不利影响。高规第12.1.6条，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。计算时，质量偏心较大的裙楼与主楼可分开考虑。 C 计算方法及程序实现重力二阶效应即P-Δ效应包含两部分，（1）由构件挠曲引起的附加重力效应；（2）由水平荷载产生侧移，重力荷载由于侧移引起的附加效应。一般只考虑第（2）种，第（1）种对结构影响很小。当结构侧移越来越大时，重力产生的福角效应（P-Δ效应）将越来越大，从而降低构件性能直至最终失稳。在考虑P-Δ效应的同时，还应考虑其它相应荷载，并考虑组合分项系数，然后进行承载力设计。对于多层结构P-Δ效应影响很小。对于大多数高层结构，P-Δ效应影响将在5%～10%之间。对于超高层结构，P-Δ效应影响将在10%以上。所以在分析超高层结构时，应该考虑P-Δ效应影响。 (P-Δ效应对高层建筑结构的影响规律:中间大两端小) 框架为剪切型变形，按每层的刚重比验算结构的整体稳定剪力墙为弯曲型变形，按整体的刚重比验算结构的整体稳定整体抗倾覆的控制??基础底部零应力区控制 D 注意事项 >>结构的整体稳定的调整当结构整体稳定验算符合高规5.4.4条，或通过考虑P-Δ效应提高了结构的承载力后，对于不满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，提高结构的整体刚度（只有高宽比很大的结构才有可能发生）。

基础稳定验算

基础稳定性验算一、工程概况根据*******提供的岩土工程勘察报告。本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中等风化砂岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=,地基承载力特征值fak=1200Kpa ，桩长约为6m 。桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土、强风化砂岩、中风化砂岩按考虑。二、基础抗倾覆验算本工程设防烈度6度，根据《高规》条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的倍。根据PKPM 计算结果，结构在小震、风荷载、中震作用下整体抗倾覆验算如下：楼栋号 13-24轴单体 1~12轴单体结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩比值结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩比值 X 向风荷载 Y 向风荷载 X 向小震 Y 向小震 X 向中震 Y 向中震参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。三、基础抗滑移验算本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。13-14轴单体共有基桩48根，1-12轴单体共有基桩62根。单桩水平承载力计算 1. 设计资料桩土关系简图已知条件 (1) 桩参数承载力性状端承桩桩身材料与施工工艺干作业挖孔桩截面形状圆形

砼强度等级 C30 桩身纵筋级别 HRB400 直径(mm) 900 桩长(m) 是否清底干净 √ 端头形状不扩底 (2) 计算内容参数水平承载力 √ 桩顶约束情况铰接允许水平位移(mm) 轴力标准值(kN) (3) 土层参数 2 计算过程及计算结果单桩水平承载力根据《桩基规范》第4款(式及第7款(考虑地震作用) 计算桩的水平变形系数α = (1/m) 桩截面模量塑性系数γm = 桩身砼抗拉强度设计值ft = (kPa) 桩身换算截面模量W0 = (m3) 桩身最大弯矩系数vM = 桩顶竖向力影响系数ζN = 桩身换算截面积An = (m2) 承载力特征值地震调整系数 = 单桩水平承载力特征值 Rha = (kN) 本工程地震作用下取单桩水平承载力特征值为250kN 。非地震作用下取200KN 。基础抗滑移验算根据PKPM 计算结果，结构在小震、风荷载、中震作用下整体抗倾覆验算如下：参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第条，本工程抗滑移稳定性安全系数远大于，故结构的整体抗滑移稳定性满足要求。四、构造加强措施 1）将塔楼外围基础梁加高（本工程取为300x1000），提高塔楼周边土体的压实标准，将建筑物水平荷载有效传给地基。 2）提高桩基础的嵌岩深度，本工程取最小嵌岩深度.

钢结构的-稳定性验算

第七章稳定性验算整体稳定问题的实质：由稳定状态到不能保持整体的不稳定状态；有一个很小的干扰力，结构的变形即迅速增大，结构中出现很大的偏心力，产生很大的弯矩，截面应力增加很多，最终使结构丧失承载能力。注意：截面中存在压应力，就有稳定问题存在！如：轴心受压构件（全截面压应力）、梁（部分压应力）、偏心受压构件（部分压应力）。局部稳定问题的实质：组成截面的板件尺寸很大，厚度又相对很薄，可能在构件发生整体失稳前，各自先发生屈曲，即板件偏离原来的平衡位置发生波状鼓曲，部分板件因局部屈曲退出受力，使其他板件受力增加，截面可能变为不对称，导致构件较早地丧失承载力。注意：热轧型钢不必验算局部稳定！第一节轴心受压构件的整体稳定和局部稳定一、轴心受压构件的整体稳定注意：轴心受拉构件不用计算整体稳定和局部稳定！轴心受压构件往往发生整体失稳现象，而且是突然地发生，危害较大。构件由直杆的稳定状态到不能保持整体的不稳定状态；有一个很小的干扰力，结构的弯曲变形即迅速增大，结构中出现很大的偏心力，产生很大的弯矩，截面应力增加很多，最终使结构丧失承载能力。这种现象就叫做构件的弯曲失稳或弯曲屈曲。不同的截面形式，会发生不同的屈曲形式：工字形、箱形可能发生弯曲屈曲，十字形可能发生扭转屈曲；单轴对称的截面如T 形、Π形、角钢可能发生弯曲扭转屈曲；工程上认为构件的截面尺寸较厚，主要发生弯曲屈曲。弹性理想轴心受压构件两端铰接的临界力叫做欧拉临界力： 2222//λππEA l EI N cr == (7-1) 推导如下：临界状态下：微弯时截面C 处的内外力矩平衡方程为： /22=+Ny dz y EId (7-2) 令EI N k /2 =，则： 0/222=+y k dz y d (7-3) 解得： kz B kz A y cos sin += (7-4) 边界条件为：z=0和l 处y=0；则B=0，Asinkl=0，微弯时πn kl kl A ==∴≠,0sin 0 最小临界力时取n=1，l k /π=, 故 2 2 2 2 //λππEA l EI N cr == (7-5) 其它支承情况时欧拉临界力为： 2 222/)/(λπμπEA l EI N cr == (7-6) 欧拉临界应力为： 22/λπσE cr = (7-7)

边坡整体稳定性验算书

验算条件说明一、边坡段选取 1、因Ⅰ-Ⅱ和Ⅱ-Ⅲ段边坡为顺向坡---斜向破，经顺层清方后，边坡的可能破坏模式为边坡沿着强风化与中风化界面滑动，经验算边坡为稳定边坡（详见地勘报告），不再验算。 2、Ⅲ-Ⅳ段边坡为切向坡，边坡的可能破坏模式为边坡沿岩层面（视倾角31°）产生滑移破坏。经验算边坡为不稳定边坡（详见地勘报告），在此对原设计作支护后的整体稳定性验算。二、参数选取说明 1、对于Ⅰ-Ⅱ、Ⅱ-Ⅲ和Ⅲ-Ⅳ段边坡破坏模式为边坡沿着强风化与中风化界面滑动时，选取强风化泥岩指标验算，即强风化泥岩：f a=200kPa；γ=21.30kN/m3；c k=80kPa，φk =20°； 2、对于Ⅲ-Ⅳ段边坡破坏模式为边坡沿岩层层面滑动时，选取软弱结构面（泥岩层面）指标验算，即软弱结构面：c k=25kPa ，φk =13°。 3、边坡岩体重度选取粉质粘土、强风化泥岩和中风化泥岩的加权平均重度γ=24.1 kN/m3。 4、边坡支护高度为边坡开挖面高度51米，本次边坡验算高度取至坡顶滑体影响区域拉断处。三、Ⅲ-Ⅳ段边坡支护后稳定性验算计算书计算说明：计算软件为理正6.5版，采用规范《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013） ---------------------------------------------------------------------------- 计算项目: 平塘加油站C断面（Ⅲ-Ⅳ段）边坡支护后稳定性验算 ---------------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ] ----------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ] ----------------------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ] 计算方法：极限平衡法(建坡规范附录A.0.2)

【结构设计】浅析结构稳定性的验算要的目的

浅析结构稳定性的验算要的目的 A控制意义：对结构稳定性的控制,避免建筑在地震时发生倾覆. 当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。 B规范条文规范：高规5.4.2条，高层建筑结构如果不满足第5.4.1条（即结构刚重比）的规定时，应考虑重力二阶效应对水平力（地震、风）作用下结构内力和位移的不利影响。规范：高规5.4.4条，规定了高层建筑结构的稳定所应满足的条件. 高规5.4.1条，当高层建筑结构的稳定应符合一定条件时，可以不考虑重力二阶效应的不利影响。高规第12.1.6条，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。计算时，质量偏心较大的裙楼与主楼可分开考虑。 C计算方法及程序实现重力二阶效应即P-Δ效应包含两部分，（1）由构件挠曲引起的附加重力效应；（2）由水平荷载产生侧移，重力荷载由

于侧移引起的附加效应。一般只考虑第（2）种，第（1）种对结构影响很小。当结构侧移越来越大时，重力产生的福角效应（P-Δ效应）将越来越大，从而降低构件性能直至最终失稳。在考虑P-Δ效应的同时，还应考虑其它相应荷载，并考虑组合分项系数，然后进行承载力设计。对于多层结构P-Δ效应影响很小。对于大多数高层结构，P-Δ效应影响将在5%～10%之间。对于超高层结构，P-Δ效应影响将在10%以上。所以在分析超高层结构时，应该考虑P-Δ效应影响。 (P-Δ效应对高层建筑结构的影响规律:中间大两端小) 框架为剪切型变形，按每层的刚重比验算结构的整体稳定剪力墙为弯曲型变形，按整体的刚重比验算结构的整体稳定整体抗倾覆的控制??基础底部零应力区控制 D注意事项 >>结构的整体稳定的调整当结构整体稳定验算符合高规5.4.4条，或通过考虑P-Δ效应提高了结构的承载力后，对于不满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，提高结构的整体刚度（只有高宽比很大的结构才有可能发生）。当整体稳定不满足要求时，必须调整结构方案，减少结构的

钢结构的稳定性验算

码头沉箱结构整体稳定性验算

五、整体稳定性验算按照《港口工程地基规范》第5.1.3条规定，取极端低水位进行验算。计算采用费伦纽斯提出的圆弧滑动法。土层资料见表5-4-48。表5-4-48 土层资料土质平均顶面标高 (m) 平均厚度(m) 容重 3(/)kN m γ粘聚力 (/)C kN m 内摩擦角()?° 淤泥质粉质粘土 -8.00 2.35 18.0 4 14 粉砂 -10.35 4.00 18.0 0 33 砾砂 -14.35 3.47 18.0 0 32 粉质粘土 -17.82 3.47 19.0 10 24 卵石 -21.29 3.47 18.0 0 45 淤泥质粉质粘土 -22.09 0.80 39.0 20 18 砂质粘土 -25.74 3.65 19.0 38 21 最危险滑动面圆心位置的确定：最危险滑动面圆心位置是任意的，因此求得的K 值并不代表建筑物的最小稳定系数。需计算一系列的圆心位置和半径。因此，初选圆心位置，以最小半径R(对重力式码头而言就是圆弧通过岸壁后趾的总半径)，求出1O 对应稳定安全系数1K 。然后通过1O 作水平线，沿此直线在1O 的左右逐次取圆心2O 、3O 、4O 等，直到做出一圆心n O ，其左右的安全系数均比它大为此。通过n O 作垂线，沿此直线在n O 的上下逐次取圆心，及其对应稳定安全系数，直到做出一圆心m O 其上下的安全系数均比它大，与m O 相应的安全系数即为所求最小安全系数min K 。（如图5-4-13）根据大量计算分析，发现最危险的滑弧中心、荷载和滑动面及水底下的深度之间存在着一定的关系（如图5-4-14），据此作出表5-4-49。图5-4-13 码头圆弧滑动示意图

6 结构稳定性的验算与控制

6 结构稳定性的验算与控制 A 控制意义：对结构稳定性的控制,避免建筑在地震时发生倾覆. 当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。 B 规范条文规范：高规5.4.2条，高层建筑结构如果不满足第5.4.1条（即结构刚重比）的规定时，应考虑重力二阶效应对水平力（地震、风）作用下结构内力和位移的不利影响。规范：高规5.4.4条，规定了高层建筑结构的稳定所应满足的条件. 高规5.4.1条，当高层建筑结构的稳定应符合一定条件时，可以不考虑重力二阶效应的不利影响。高规第12.1.6条，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。计算时，质量偏心较大的裙楼与主楼可分开考虑。 C 计算方法及程序实现重力二阶效应即P-Δ效应包含两部分，（1）由构件挠曲引起的附加重力效应；（2）由水平荷载产生侧移，重力荷载由于侧移引起的附加效应。一般只考虑第（2）种，第（1）种对结构影响很小。当结构侧移越来越大时，重力产生的福角效应（P-Δ效应）将越来越大，从而降低构件性能直至最终失稳。在考虑P-Δ效应的同时，还应考虑其它相应荷载，并考虑组合分项系数，然后进行承载力设计。对于多层结构P-Δ效应影响很小。对于大多数高层结构，P-Δ效应影响将在5%～10%之间。对于超高层结构，P-Δ效应影响将在10%以上。所以在分析超高层结构时，应该考虑P-Δ效应影响。 (P-Δ效应对高层建筑结构的影响规律:中间大两端小) 框架为剪切型变形，按每层的刚重比验算结构的整体稳定剪力墙为弯曲型变形，按整体的刚重比验算结构的整体稳定整体抗倾覆的控制??基础底部零应力区控制 D 注意事项 >>结构的整体稳定的调整当结构整体稳定验算符合高规5.4.4条，或通过考虑P-Δ效应提高了结构的承载力后，对于不满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，提高结构的整体刚度（只有高宽比很大的结构才有可能发生）。当整体稳定不满足要求时，必须调整结构方案，减少结构的高宽比。对一些特殊的工业建筑物，在没有特殊要求的情况下，也应满足整体稳定的要求。 >>结构大震下的稳定

模板支撑稳定性验算

附页模板支撑稳定性验算主要验算基础平台板支撑体系的稳定性。计算时对模板支撑体系的整体稳定性验算简化为局部立杆稳定性验算。鉴于整个模板支撑体系仅高1.0m ，此次验算忽略立杆竖向荷载偏心影响及忽略风荷载。立杆采用φ48?3.0mm ，A3号的钢管。（1）立管稳定承载力设计值计算 λ=kL/i =1.155?1.0/15.95 =72.4 据λ=72.4，查表得?=0.35 Nd=??fc ?An =0.35?0.205?424.11 =30.43（kN ）（2）单支立管总承载力计算：立杆纵向、横向间距为0.40m 。验算时取1支立杆做为计算对象，进行荷载验算。单支立管受荷面积A1=0.40?0.40=0.16m 2 ；（3）运算面积内恒荷载：木模板自重G1=0.3kN/m 2?0.16m 2=0.048kN ；枋木及钢管支撑支撑体系自重G2=0.5kN/m2?0.16㎡=0.08kN ；钢筋混凝土自重G3=25 kN/m 3?0.16m 2?0.9m =3.38kN ；恒荷载分项系数γ1=1.2 （4）运算面积内活荷载：施工人员及设备荷载Q1=0.49kN/m 2?0.16m 2=0.08kN ；振捣混凝土时产生的荷载为Q2=2.0kN/m 2?0.16m 2=0.32kN ；活荷载分项系数γ2=1.4 （5）运算面积范围内的总荷载: =1.2?（0.048+0.08+3.38）+1.4?（0.08+0.32） =5.3（kN ） ∑∑==?+?=n i n i Qi Gi N 1121γγ

< Nd=30.43（kN）该模板支撑体系满足强度、钢度、稳定性要求。底模支撑稳定性验算（1）主楞强度验算 q1=N/3 =5.3×103/3 =1.8×103（N） Mg=q1?λ/3 =1.8×103×400/3 =0.24×106（N?mm） ?g= Mg/Wg =0.24×106/1840 =130.43（N/mm2） ﹤[?g]=268（N/mm2）主楞强度合格。（2）主楞钢度验算 ωg=（q1?λ/3×24×Eg?Ig）×（3λ2-4×（λ/3）2） =[（1.8×103×400/3）/（24×2.6×103×44176）]×[3×4002-4×（400/3）2] =0.03（mm） ﹤[ω]=1.8（mm）主楞钢度合格。（3）次楞强度验算 q2=q1/λ =1.8×103/400 =4.5（N/mm） Mm=q2?ι2/8 =4.5×4002/8 =0.09×106（N?mm） ?m= Mm/Wm =0.09×106/64×103 =1.41（N/mm2）

桥梁的整体稳定计算

桥梁的整体稳定计算摘要：城市桥梁尤其是高架桥或立交匝道桥，由于受桥下交通和桥梁美观的影响，设置单支点桥墩或横桥向小支座间距的设计形式被广泛采用，但由此造成桥梁的整体稳定问题日益突出，近年来由于车辆重型化和超载现象的发生，国内发生了多起桥梁整体失稳的事故，本文以工程案例为基础，介绍桥梁抗倾覆稳定性计算的方法，通过对相同参数曲线桥和直线桥的比较，得到相关结论。关键词：整体稳定；脱空；倾覆轴线 abstract:city bridge especially the viaduct and interchange ramp bridge, because of the influence of traffic condition under the bridge and bridge appearance, set the single supporting pier or transverse direction of bridge design in the form of small spacing is widely used, but the overall stability of bridges have become increasingly prominent, in recent years due to heavy vehicles and overloading phenomenon, the spate of whole bridge collapse accidents, this paper based on the engineering case, the bridge overturning stability calculation method, through the comparison of the same parameters of curved bridge and straight bridge, conclusion.keywords: overall stability; void; overturning axis 中图分类号：u455.1文献标识码：a 文章编号：2095-2104（2013）

钢箱梁稳定性验算

钢箱梁稳定性验算 1.1 钢箱梁参数钢箱梁采用Q345钢材，其中顶板、底板、腹板的厚度为20mm ，纵向隔板厚度为16mm ，纵向U 形肋厚度10mm ，横隔板厚度10mm 。暂不考虑剪力钉。表1-1 Q345钢板参数材料 s E （MPa ） s （MPa ） Q345 2.05×105 345 钢箱梁吊装时在中心割开进行分片吊装。图1 钢箱梁分割示意图图2 左半片钢箱梁

图3 右半片钢箱梁 1.2左半片钢箱梁稳定性验算钢箱梁分割成两片之后，对两片钢箱梁吊装进行分别验算其稳定性。因为在

吊点处钢板应力很大，故将吊点设置在横隔板处，并在每片吊装时设置两个工况。 1.2.1 工况一稳定性验算工况一：吊装左半片钢箱梁，吊点对称设置在第一道横隔板位置处，即距钢箱梁边1.5m处。 1）吊点布置位置图4 左半片钢箱梁吊点纵断面图图5 左半片钢箱梁吊点横断面图 2）计算模型

图6 左半片钢箱梁工况一计算模型 3）吊点力图7 吊点力图图8 吊点力局部放大图由图中可以看出，在工况一的情况下，两个起吊点的力分别为474.4kN和470.5kN，另一侧吊点的力与其对称。 4）钢箱梁吊装扭曲验算

图9 钢箱梁整体扭转效应图（a）图10 钢箱梁整体扭转效应图（b）图11 跨中局部扭转效应放大图（a）图12 跨中局部扭转效应放大图（b）由图中可以看出钢箱梁跨中的位移最大，最大值为9.1cm，扭转效应不大，能够满足要求，但是考虑到现场拼装时扭转效应的影响，建议在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5米设置一道轻质十字撑以减小扭转效应的影响。