基础稳定验算
安全设施基础稳定计算
基础稳定计算一、计算基本参数X向弯矩作用力1 1.83 KN相对基顶作用距离7.2 m（a方向）作用力20.47 KN7.2 m作用力3 1.16 KN7.2 m作用力4 1.57 KN 3.75 m作用力50. KN. m作用力60. KN. m合力 5.03 KN弯矩M30.80KN.m Y向弯矩作用力10.29 KN相对基顶作用距离8. m(b方向)作用力20.29 KN 5. m作用力30.29 KN 2. m作用力40.29 KN 1. m作用力5 2.79 KN 4. m作用力6 1.57 KN 3.75 m合力 5.52 KN弯矩M21.6875KN.m 地基容许承载力140. KPa基础长a 1.6 m基础砼单位重g324. KN/m3宽b 1.6 m上部结构总重G12.63 KN高H 2.1 m三、基础验算1、基底应力验算竖向总荷载N=G+g3×a×b×H= 141.654 KNX向弯矩Mx=∑(Fx×(H+L)）= 41.363 KNσmax=115.923 Kpa Y向弯矩My=∑(Fy×(H+L)）= 33.28 KNσmax=104.083 Kpa 应力最大值σmax=N/A+Mx/Wx+My/Wy =164.672 KPa< γR×fa满足应力最小值σmin=N/A-Mx/Wx-My/Wy =-54.005 KPa负应力分布宽度为Lx=|σmin|/(|σmin|+σmax) =0.247≤0.25满足应力重组后,σmax=2N/[3a(b/2-M/N)]116.185 Kpa< fa满足2、偏心验算e0/ρ=1-σmin/(N/A)= 1.381<1.2不满足3、基础倾覆稳定性验算ex=Mx/N=0.292ey=My/N=0.235e0=（ex^2+ey^2)1/2 =0.375抗倾覆稳定系数K0 = b/2/e0 = 2.74> 1.1满足4、基础滑动稳定性验算摩擦系数：0.3基础抗滑动稳定系数为：K c = μ×N/Fw=8.45> 1.2 满足风速V26.1 m/s迎风面积S.825 m2受力结构标志板γ0=1.0γQ=1.4ρ=1.2258风力系数C 1.2 风力 Fw=0.5×γ0γQρC1V2 S/1000 =.58 KNγG=1.2结构重量：237kg重力 G=γ0γG m×9.8/1000 = 2.79 KN名称属性（慈溪百年一遇风压0.5kN/m2）超强台风（Super TY）底层中心附近最大平均风速≥51.0 米/秒，也即16级或以上强台风（STY）底层中心附近最大平均风速41.5-50.9 米/秒，也即14-15 级台风（TY）底层中心附近最大平均风速32.7-41.4 米/秒，也即12-13 级强热带风暴(STS)底层中心附近最大平均风速24.5-32.6 米/秒，也即风力10-11 级热带风暴(TS)底层中心附近最大平均风速17.2-24.4 米/秒，也即风力8-9 级热带低压(TD)底层中心附近最大平均风速10.8-17.1 米/秒，也即风力为6-7 级粉色格输入分析步骤：1、确定风速；V= 5.38 m32、根据设计图分析作用力；3、计算作用力，输入计算参数；基础长a 1.6 m4、试算并调整基础尺寸。
边坡桩基础稳定性计算书
边坡桩基础稳定性计算书计算依据：1《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012、参数信息1. 基坑基本参数边坡桩基稳定性二、桩侧土压力计算1、水平荷载(1)、主动土压力系数：K ai=tan2( 45°如/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a2=tan2(45°©2/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a3=tan2(45°©3/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a4=tan2(45°©4/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a5=tan2(45°©5/2) = tan2(45-20/2) =0.49;K a6=tan2(45°©6/2) = tan2(45-20/2) =0.49;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载: 第1层土：0 ~ 1米；(未与桩接触)第2层土： 1 ~ 2米；(未与桩接触)第3层土： 2 ~ 3米；H3' = EY Y= 36/18 = 2;oa-上= [ 3H3'+P i+P2aV(a2+2l2)]K a3-2c3K a3°.5 = [18 2+10+2.5]区333-2 WX).3330.5 = 4.62kN/m ；oa3r = [ 3fH3'+h3)+ P l + P2a2/(a2+2|2)]K a3-2c3K a30.5 =[18 €+1)+10+2.5] 0.333-2 WX).3330.5 = 10.62kN/m；第4层土： 3 ~ 4米；H4' = !h i / 彳=54/20 = 2.7;oaz上= [ 4H4'+P1+P2a2/(a e+212)]K a4-2c4K a40.5 = [20 27+10+2.5] 0333-2 WX).3330.5 = 10.62kN/m；oa4r = [ 4jH4' + P1 + P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a4°.5+ Y4'h4K a4+ Y w h4'=[20.2.7+10+2.5] 0..333-2 1.0.0.3330.5+20.1.0.333+10.1= 27.286kN/m；第5层土： 4 ~ 5米；H5' = E i h i/ 5' = 74/24 = 3.083；0.5oa5h = [ 5；H5' + P1 + P2a2/@+2l2)]K a5~2C5K a5 . + Y w h4'=[24.3.083+10+2.5] 0..49-2 8..0.490.5+10.1 = 41.207kN/m；0.5oa5F = [ 5H5' + P1 + P2a2/@+2l2)]K a5~2C5K a5 . + Y5'h5K a5+ Y w h5'=[24.3.083+10+2.5] 0..49-2 8..0.490.5+24.1.0.49+10.2= 62.974kN/m；第6层土： 5 ~ 9米；H6' = E i h i/ 6' = 98/24 = 4.083；oae上= [ 6H6'+P1]K a6-2c6K a60.5+ r h5' = [24 4.883+10] (X49-2 8O0.490.5+10>2 =61.748kN/m；0.5oa6r = [ 6jH6' + P1]K a6-2c6K a6 + 0h6K a6+ ^h6'=[2484.083+10] 08.49-2 8880.490.5+248480.49+1086= 148.816kN/m；( 3)、水平荷载：第1层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=h3X (a3上+ oa3下)/2=1 (4.62+10.62)/2=7.62kN/m;作用位置：h a3=h3(2 a3上+ oa3下)/(3 a3t+3 oa3^2 >4.62+10.62)/(3 4.62+3 X0.62)+6=6.434m；第4层土：下)+ Xh=1E a4=h4X (a飪+ oa4下)/2=1 (20.62+27.286)/2=18.953kN/m；作用位置：h a4=h4(2 a4上+ oa4下)/(3 afc+3^4X2 20.62+27.286)/(3 10X2+3 X7.286)+5=5.427m；第5层土：下)+ Xh=1E a5=h5X (ast + oas下)/2=1 (41.207+62.974)/2=52.09kN/m；作用位置：h a5=h5(2 a5上+ oa5下)/(3 a5上+3 oa5X(2 >41.207+62.974)/(3 41宦07+3 62.974)+4=4.465m；第6层土：下)+ Di i=1E a6=h6X (a6上+ oa6下)/2=4 (61.748+148.816)/2=421.128kN/m；作用位置：h a6=h6(2 a6上+ oa6下)/(3 a6t+3 oa6Xh4X(2 >61.748+148.816)/(3 61.748+3 148.816)+0=1.724m；下)+土压力合力：E a= 2Si= 7.62+18.953+52.09+421.128=499.791kN/m 合力作用点：h a=Xh ai/E o F(7.62 6.434+18.953 5427+52.09 4465+421.128 K724)/499.791=2.222rr；2、水平抗力计算(1 )、被动土压力系数：K p1=tan2(45° + 1尼)=tan2(45+20/2) =2.04；K p2=tan2(45° + 2/2)= tan2(45+20/2) =2.04；( 2)、土压力、地下水产生的水平荷载：第1 层土： 4 ~ 5米；01 上=2c1K p10.5 = 2 8X2.040.5 = 22.85kN/m；01 下=1YnK p1+2c1K p10.5 = 21 1X2.04+2 8X2.040.5 = 65.682kN/m；第2层土：5 ~ 9米；H2' = !hYY = 21/24 = 0.875;oa2h =才H2'K p2+2c2K p20.5 = 24 (X875 送.04+2 8>2.040.5 = 65.682kN/m；oa2下= Y H2'K p2+2C2K p20.5+ Y'h2K p2+ Yv h2‘ =24X).875 送.04+2 8>2.040.5+24用>2.04+10 官=301.484kN/m；(3)、水平荷载：第1层土：E pi=h i X (pt上+ 炉下)/2=1 (22.85+65.682)/2=44.266kN/m；作用位置：h pi=h i(2 t上+ opi下)/(3 pl?±+3 cpiX(2 >22.85+65.682)/(3 22.85+3 65.682)+4=4.419m；下)+ Xh=1第2层土：E p2=h2 X (p2上+ o2下)/2=4 (65.682+301.484)/2=734.333kN/m；作用位置：h p2=h2(2 02上+ op2r)/(3 p2上+3 Cp2X(2 >65.682+301.484)/(3 65.682+3 301.484)+0=1.572m；下)+ Xh=4土压力合力：E p=工pi= 44.266+734.333=778.599kN/m；合力作用点：h p=》h pi/E p= (44.266 4.419+734.333 1>572)/778.599=1.734m；三、桩侧弯矩计算1. 主动土压力对桩底的弯矩M i = 0.7 06 499.791 2.222 = 466.468kNm；2. 被动土压力对桩底的弯矩M2 = 0.6 778.599 1.734 = 809.935kN m；3. 支撑对桩底弯矩M3 = 170kN m；四、基础稳定性计算M3+M2> K(M+M I)170+809.935=979.935kN - m > 1.2 X (100+466.468)=679.762kN -m 塔吊稳定性满足要求！。
桩基础稳定性计算书
桩基础稳定性计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上o层；地下o层；建筑高度：Om标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）。
一、参数信息1. 基坑基本参数基坑开挖深度H：1.6m；桩与土接触点深度H1：1.5m；塔吊最大倾覆力矩M 630kN・m 桩直径d：0.5m；桩入土深度H2：30m；主动土压力分配系数：0.7 ；基坑外侧水位深度h wa：5m；基坑以下水位深度h wp：2m；稳定性计算安全系数K：1.2 ；2. 土层参数土层类型厚度h i 重度Y浮重度向内聚力C i 摩擦角（m）（kN/m3）（kN/m3）（kPa）（°）碎石素填土 2 19 25 0 0粉质粘土26 19.2 27.9 20 30淤泥质粉质粘土3 16.7 52.4 6 15微风化灰岩 5 18 22 4 53. 荷载参数布置方式荷载值P i （kPa）距基坑边线距离l 1（m）作用宽度a i（m）满布10 -- --局布 5 1 24. 支撑参数支撑点与填土面距离（m）作用力（kN）1 0.5 20示意图二、桩侧土压力计算1、水平荷载（1）、主动土压力系数：K ai=tan2（45° -奶/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a2=tan2（45° -血/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a3=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-0/2 ) =1;K a4=tan2(45°-如/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a5=tan2(45°-松/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a6=tan2(45°-妬/2) = tan 2(45-15/2 ) =0.589;K a7=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-5/2 ) =0.84 ;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 1 米；oai上= P 1 K ai-2C i K ai0.5 = 10 X 1-2 X 0X 10.5 = 10kN/m ;cai T = ( Y h1+P1)K a1-2C1K a10.5 = [19 1X10] X-2 XX10.5 = 29kN/m;第2层土：1 ~ 1.5 米；出=刀Yh i/ Y= 19/19 = 1;C2上=[Y H2'+P i+P?a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 1X10+2.5] X2 XX” =31.5kN/m;C2下=[Y(H2'+h2)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 (1+0.5) + 10+2.5] 1-2 X0X10.5 = 41kN/m;第3层土：1.5 ~ 2 米;Hs'=刀Yh i/Y = 28.5/19 = 1.5;C3上=[Y H3'+P I +P?a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 = [19 15+10+2.5] 1-2 X0X10.5 =41kN/m;C3下= [ Y(H3'+h3)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 =[19 X(1.5+0.5)+10+2.5] 1-2X>0X10.5 = 50.5kN/m;第4层土：2 ~ 5 米;W = 刀Yh/ Y = 38/19.2 = 1.979;0.5C4 上=[Y H4'+P i+F2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a4 =0.5[19.2 1^979+10+2.5] 0.333-2 20X0.333 = -6.261kN/m;C4 下=[Y(H4'+h4)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a40.5 =[19.2 (1.979+3)+10+2.5] 0.333-2 20 >0.3330.5 = 12.939kN/m;第5层土：5 ~ 28 米;Hs'= 刀yh i/ Y = 95.6/19.2 = 4.979他5 上=[Y H5'+P I+F2宠/@+2l2)]K a5-2C5K a50.5 =0.5[19.2 电979+10+2.5] 0.333-2 20X).333 = 12.939kN/m；ca5下= [ Y(H5'+P l+P2a/(a2+2l2)]K a5-2C5K a50.5+ Y fe K a5+0.5 驹人52 =[19.2 X4.979+10+2.5] 0X.333-2 2X0X0.3330.5+27.9X23X0.333+0.5 1X0X232 =2871.839kN/m；第6层土：28 ~ 31 米；H6' = H 5' = 4.979 ；他6上=[Y H6'+P1]K a6-2C6K a6°.5+ 酋6心6+0.5 驹人62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X23X0.589+0.5 1X0X232 =3400.25kN/m；ca6下= [ Y H6'+P1]K a6-2C6K a6D.5+ yh6K a6+0.5 Yv h62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X26X0.589+0.5 1X0X262 =4227.808kN/m；第7层土：31 ~ 31.6 米；H7' = H 6' = 4.979 ；ca7上=[Y H7'+P1]K a7-2C7K a70.5+ ^K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26X0.84+0.5 1X0X262 = 3936.608kN/m；C&7下= [ Y H7'+P1]K a7-2C7K a7).5+ yh7K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26.6X0.84+0.5 1X0X26.62 = 4105.491kN/m；(3)、水平荷载：临界深度：Z0=(矽下X h4)/( oa4上+ ®下)=(12.939 X 3)/(6.261 X 12.939)=2.022m ; 第1 层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=0kN/m；第4层土：Ea4=0.5 X Z0X oa4下=0.5 X 2.022 X 12.939=13.08kN/m ;作用位置：h a4=Z0/3+ 刀hi=2.022/3+26.6=27.274m ;第5层土：艮5=馆X ( oa5上+ 阳5下)/2=23 X (12.939+2871.839)/2=33174.954kN/m ;第6层土：作用位置：h a5=h5(2 Oa5上+ 畋下)/(3 ca5上+3o a5下)+ 刀hi=23 X (2 X 12.939+2871.839)/(3 X 12.939+3X2871.839)+3.6=11.301m ；第7层土：E a6=h6 X (阳決+ 他6下)/2=3 X (3400.25+4227.808)/2=11442.086kN/m ;作用位置：h a6=h6(2 oa6上+ 笛6下)/(3 c&6上+3 oa6下)+ 刀hi=3 X (2 X3400.25+4227.808)/(3X 3400.25+3X 4227.808)+0.6=2.046m ；第7层土：E37=h7X ( oa/上+ca7下”2=0.6 X (3936.608+4105.491)/2=2412.63kN/m ; 作用位置：h a7=hz(2 商上+ca7下)/(3 商上+3o a7下)+ 刀hi=0.6 X (2 X 3936.608+4105.491)/(3 X 3936.608+3 X 4105.491)+0=0.298m ；土压力合力：E a= 2E ai= 13.08+33174.954+11442.086+2412.63=47042.75kN/m 合力作用点：h a=习lE ai/E a F(13.08 2X7.274+33174.954 1X1.301+11442.086 2X.046+2412.630X.298)/47042.75=8.49m；2、水平抗力计算(1)、被动土压力系数：2 K pi =tan (45°+忖2): = tan 2(45+0/2)=i；2K p2 =tan (45°+ 血/2):= tan 2(45+30/2)=3；K p3 =tan2(45°+ 初2): = tan 2(45+30/2)=3；K p4 =tan2(45°+ 创2): = tan 2(45+i5/2)=i.698；K p5 =tan2(45°+ 妬/2):= tan 2(45+5/2)=i.i9i；(2)、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：1.6 ~ 2 米；cpi上= 2C 1 K pi0.5 = 2 X0X 10.5 = 0kN/m ;0.5 0.5c i下=Y h i K pi+2C i K pi = 19 X4 X+2X0X = 7.6kN/m；第2层土：2 ~ 3.6 米；f = 刀也/ Y= 7.6/I9.2 = 0.396;中2上=Y H2'K p2+2C2K p20.5 = I9.2 0X96 X+2X20X30.5 = 92.082kN/m；C2下= Y(H2'+h2)K p2+2C2K p20.5 = I9.2 (X396+I.6) 3+2X20X30.5 = I84.242kN/m；第3层土：3.6 ~ 28 米；H3' = H 2' = 0.396 ；0.5 2 C3上= [ Y H3']K p3+2C3K p3 + 丫'hK p3+0.5 Y h32 =[19.2 区396] 3+2>20>30'5+27.9 J0X3+O.5 X0X）2 = 92.082kN/m；§3下=[Y H3']K p3+2C3K p30.5+ Y '3K p3+0.5 Y h32 =[19.2 0.396] 3+2 >20 >30.5+27.9 24.4 3+0.5 X0 >24.42 = 5111.162kN/m；第4层土：28 ~31 米；H4' = H 3' = 0.396 ；0.5 2§4上=Y H『K p4+2C4K p4 +丫'4"K p4+0.5 Y h4 =16.7 0.396 *698+2 6 >1.6980.5+52.4 24.4 1.698+0.5 10 >24.42 = 5175.167kN/m；0.5 2§4下= Y H4‘K p4+2C4K p4 . + Y '4K p4+0.5 Y"4 =16.7 0.396 1.698+2 6 1.6980.5+52.4 27.4 1.698+0.5 10 27.42 = 6219.155kN/m；第5层土：31 ~ 31.6 米；H5' = H 4' = 0.396 ；0.5 2§5上= Y H5‘K p5+2C5K p5 . + Y 5K p5+0.5 Y"5 =0.5 218 0.396 1.191+2 4 1.1910.5+22 27.4 1.191+0.5 10 27.42 = 4488.923kN/m；§5下= Y H5'K p5+2C5K p5°.5+ Y '5K p5+0.5 Y h52 =18 >0.396 1.191+2 4 >1.1910.5+22 >28 >1.191+0.5 10 >2$ = 4670.844kN/m；（3）、水平荷载：第1 层土：Eo1=hi >（§1 上+ §1 下）/2=0.4 >（0+7.6）/2=1.52kN/m ;作用位置：h p1=hi（2 §1 上+§1 下）/（3 §1 上+3§1 下）+ 刀hi=0.4 x （2 x 0+7.6）/（3 >0+3 >7.6）+29.6=29.733m ；第2层土：Eo2=h2 >（§2上+ §2下）/2=1.6 >（92.082+184.242）/2=221.059kN/m ;作用位置：h p2=hz（2 §2上+§2下）/（3 §2上+3 §2下）+ 刀hi=1.6 X （2 X92.082+184.242）/（3 92.082+3 184.242）+28=28.711m；第4层土：第3层土：§3=馆 > （§尹+ §3下）/2=24.4 >（92.082+5111.162）/2=63479.578kN/m ;作用位置：h p3=h3（2 §3上+§3下）/（3 §3上+3 §3下）+ 刀hi=24.4 X （2 X 92.082+5111.162）/（3 X 92.082+3 X 5111.162）+3.6=11.877m ;第5层土：E p4=h4 x ( cp4上+3下)/2=3 X (5175.167+6219.155)/2=17091.484kN/m ;作用位置：h p4=h4(2 qp4上+ q54下)/(3 op4上+3 qp4下)+ 刀hi=3 X (2 X5175.167+6219.155)/(3 X5175.167+3X6219.155)+0.6=2.054m ；第5层土：Eo5=h5 X ( cps上+ qp5下)/2=0.6 X (4488.923+4670.844)/2=2747.93kN/m ;作用位置：h p5=h5(2 C5上+q55下)/(3 85上+3 C P5下)+ 刀hi=0.6 X (2 X4488.923+4670.844)/(3 X 4488.923+3X 4670.844)+0=0.298m ；土压力合力：E p= 艺E i =1.52+221.059+63479.578+17091.484+2747.93=83541.571kN/m；合力作用点：h p=》h pi/E p=(1.52 X29.733+221.059 2X8.711+63479.578 1X1.877+17091.484 2X.054+2747.930X.298)/8354 1.571=9.532m；三、桩侧弯矩计算1. 主动土压力对桩底的弯矩M = 0.7 X 0.5 X 47042.75 X 8.49 = 139788.303kN • m2. 被动土压力对桩底的弯矩M = 0.5 X 83541.571 X 9.532 = 398142.062kN • m3. 支撑对桩底弯矩M = 622kN • m四、基础稳定性计算M+M》K(M+M)622+398142.062=398764.062kN -m > 1.2 X (630+139788.303)=168501.964kN m 塔吊稳定性满足要求！。
挡土墙稳定性验算
基底偏心距及基底应力分布
基地应力
偏心荷载作用下，承载力应满足 ：
：地基承载力设计值
当基底下受力层范围内有软弱下卧层时， 按下列公式验算
：软弱下卧层顶面处附加压力设计值
：软弱下卧层顶面处土的自重压力标准值 ：软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基
承载力设计值
范》规定：地基与抗震承载力应按下式计算：
：调整后的地基土抗震承载力设计值
：地基土抗震承载力调整系数
：地基土静承载力设计值
浸水地区挡土墙后的填料采用岩块及渗水土 时，不考虑墙前、墙后定静水压力及墙后动 水压力．作用挡土墙上的力系，除一般地区 所受力系外，还应计算水位以下挡土墙及填 料的水浮力．挡土墙的计算水位应采用最不 利水位．最不利水位的确定，需要对不同水 位验算而求得．无经验设计者可在（0.7～ 0.9）Ｈ之间选定。确定的最不利水位高于设 计水位，还是应按设计水位计算。
通常应按浸水与非浸水两种情况验算，都应 满足稳定要求。
如为滨海，湖，水库及大的江河的挡土墙及 护岸墙，应当考虑波浪压力，冰压力，按相 应规范进行计算。
地震地区挡土墙稳定性计算
地震区挡土墙根据其重要性及地基土的 性质，应验算其抗剪强度和稳定性．
地震地区挡土墙作用力系
抗滑稳定
如上层土和下层软弱土层的压缩模量比值大 于等于３时，对于条形挡土墙基础，上式中 可按下式计算
：挡土墙条形基础底宽度
：基底处土的自重压力标准值
：基底至软弱下卧层顶面的距离
：地基压力扩散线与竖直线之间的夹角
当基底下受力层范围内有软弱土层时， 应按圆弧滑动面法进行验算
：作用与滑动体上各力对滑动中心的抗滑力矩
在浸水和地震等特殊情况下，应按偶然组合 考虑。
基础工程(第二版)2-3地基承载力确定与验算--68页
得，或者由抗剪强度指标 c 、 的设计值 cd、 d直接代入极
限荷载公式求得。
0S R
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cd
ck
c
；
d
k
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六、地基承载力的确定方法
(1) 地基承载力的定义
地基承载力是指地基土单位面积上所能承受的荷 载，通常把地基土单位面积上所能承受的最大荷载称 为极限荷载或极限承载力(kPa)。
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(a) 按现场载荷试验确定地基承载力的方法 地基的载荷试验是在现场试坑中设计基底标高处的
天然土层上设置载荷板，浅层平板载荷试验的承压板面 积不应小于0.25m2，对于软土不应小于0.5m2；试验基坑 宽度不应小于承压板宽度或直径的三倍，并应保持试验 土层的原状结构和天然湿度。根据平板载荷试验所得到 的p-s曲线，可分三种情况确定地基承载力：
受水平力较大的建筑物(如挡土墙)，除验算沉降外， 还需进行沿地基与基础接触面的滑动、沿地基内部滑动和 沿基础边缘倾覆等方面的验算。
地基基础设计应根据使用过程中可能出现的荷载，按 设计要求和使用要求，取各自最不利状态分别进行荷载效 应组合进行设计，最不利组合和对应的抗力限值如下：
(1) 按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承 载力确定桩数时，传至基础底面上的荷载效应采用正常使 用极限状态下荷载效应的标准组合，抗震设防时，应计入 地震效应组合。相应的抗力应采用地基承载力特征值或单 桩承载力特征值。
(4) 在确定基础或桩台高度、支挡结构截面、计算 基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，上 部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承 载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分 项系数。当需要验算基础裂缝宽度时，应按正常使用极 限状态荷载效应标准组合。
基础稳定验算
基础稳定验算Coca-cola standardization office【ZZ5AB-ZZSYT-ZZ2C-ZZ682T-ZZT18】基础稳定性验算一、工程概况根据*******提供的岩土工程勘察报告。
本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中等风化砂岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=,地基承载力特征值fak=1200Kpa ，桩长约为6m 。
桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土、强风化砂岩、中风化砂岩按考虑。
二、基础抗倾覆验算本工程设防烈度6度，根据《高规》条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的倍。
楼栋号 13-24轴单体 1~12轴单体结构抗倾覆力矩 结构倾覆力矩 比值 结构抗倾覆力矩 结构倾覆力矩比值X 向风荷载Y 向风荷载X 向小震Y 向小震 X 向中震Y 向中震参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。
三、基础抗滑移验算本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。
13-14轴单体共有基桩48根，1-12轴单体共有基桩62根。
单桩水平承载力计算1. 设计资料 桩土关系简图已知条件 (1) 桩参数承载力性状 端承桩 桩身材料与施工工艺 干作业挖孔桩 截面形状 圆形 砼强度等级 C30 桩身纵筋级别 HRB400 直径(mm) 900 桩长(m)是否清底干净 √ 端头形状 不扩底 (2) 计算内容参数水平承载力 √ 桩顶约束情况 铰接允许水平位移(mm) 轴力标准值(kN)单桩水平承载力根据《桩基规范》第4款(式及第7款(考虑地震作用) 计算桩的水平变形系数α = (1/m) 桩截面模量塑性系数γm =桩身砼抗拉强度设计值ft = (kPa) 桩身换算截面模量W0 = (m3) 桩身最大弯矩系数vM = 桩顶竖向力影响系数ζN = 桩身换算截面积An = (m2) 承载力特征值地震调整系数 = 单桩水平承载力特征值 Rha = (kN)本工程地震作用下取单桩水平承载力特征值为250kN 。
冻土地基抗冻拔稳定性验算
附录H 冻土地基抗冻拔稳定性验算H.0.1季节性冻土地基墩、台和基础（含条形基础）抗冻拔稳定性可按下列公式验算：k k sk kF G Q kT ++≥（H.0.1-1）k d sk z T uτ=（H.0.1-2）式中：k F —作用在基础上的结构自重（kN ）；k G —基础自重及襟边上的土自重（kN ）；sk Q —基础周边融化层的摩阻力标准值（kN ），按公式（H.0.2-2）计算；k —冻胀力修正系数，砌筑或架设上部结构之前，k 取1.1；砌筑或架设上部结构之后，对外静定结构k 取1.2；对外超静定结构k 取1.3；k T —对基础的切向冻胀力标准值（kN ）；d z —设计冻深（m ），参见本规范第5.1.2条，当基础埋置深度h 小于d z 时，d z 采用h ；sk τ—季节性冻土切向冻胀力标准值（kPa ），按表H.0.1选用；u —在季节性冻土层中基础和墩身的平均周长（m ）。
表H.0.1季节性冻土切向冻胀力标准值SK τ（kPa）基础形式冻胀类别不冻胀弱冻胀冻胀强冻胀特强冻胀墩、台、柱、桩基础0~1515~8080~120120~160160~200条形基础0~1010~4040~6060~8080~100注：1条形基础系指基础长宽比等于或大于10的基础；2对表面光滑的预制桩，sk τ乘以0.8。
H.0.2多年冻土地基墩、台和基础（含条形基础）抗冻拔稳定性可按下列公式验算（图H.0.2）：k k sk pk k F G Q Q kT +++≥（H.0.2-1）sk sk s Q q A =⋅（H.0.2-2）pk pk pQ q A =⋅（H.0.2-3）式中skQ—基础周边融化层的摩阻力标准值（kN），当季节冻土层与多年冻土层衔接时，skQ=0；当季节冻土与多年冻土层不衔接时，按公式（H.0.2-2）计算；sA—融化层中基础的侧面面积（m2）；skq—基础侧面与融化层的摩阻力标准值（kPa），无实测资料时，对黏性土可采用20~30kPa，对砂土及碎石土可采用30~40kPa；pkQ—基础周边与多年冻土的冻结力标准值（kN），按公式（H.0.2-3）计算；pA—在多年冻土内的基础侧面面积（m2）；pkq—多年冻土与基础侧面的冻结力标准值（kPa），可按表H.0.2选用；其余符号同H.0.1条。
建筑基础验算方法
建筑基础验算方法建筑基础的验算可重要啦。
就像盖房子打地基，你得确定这地基够结实，房子才不会倒。
咱先说一下地基承载力的验算。
这就好比看这块地能承受多重的东西。
你得知道地基土的类型，是软土还是硬土呢？要是软乎乎的土，那它能承受的重量肯定就比硬土要少。
一般会根据地质勘查报告来确定土的一些参数，像土的承载能力特征值。
然后把建筑的重量，包括房子本身的重量还有可能住在里面的人的重量、家具啥的重量，都换算成作用在地基上的压力，看看这个压力有没有超过地基土能承受的能力。
要是超过了，那可不行，地基就会下沉，房子就会歪歪扭扭的，像个喝醉了酒的大汉。
再说说基础的沉降验算。
你想象一下，房子盖在地上，要是慢慢地陷下去，那多可怕呀。
基础沉降就是看这个基础在建筑物的重量作用下，会往下沉多少。
不同的基础类型沉降情况也不一样哦。
比如说浅基础，像独立基础、条形基础，它们的沉降计算会考虑土的压缩性等因素。
如果是桩基础呢，那又有一套不同的计算方法，要考虑桩的承载能力、桩身的强度还有桩和土之间的相互作用。
沉降量要是太大，房子可能会出现裂缝，就像脸上长皱纹一样，可不好看啦，而且还不安全呢。
还有基础的稳定性验算。
这就像是看这个基础会不会被推倒。
要是房子建在山坡上，或者遇到大风、地震这些情况，基础得能稳稳地站在那儿。
对于一些比较高的建筑或者在特殊地形的建筑，这个稳定性验算就特别重要。
要考虑各种力的作用，像水平力，风一吹过来就会给房子一个水平方向的力，地震的时候也会有水平力作用在基础上。
基础要是设计得不好，就像个弱不禁风的小瘦子，一下子就被推倒了。
总之呢，建筑基础的验算就是要确保房子的基础像个强壮的大力士，能稳稳地支撑起整个建筑，让咱们住在房子里安安心心的，不用担心房子突然出问题。
这可都是工程师们精心计算的结果，就像厨师精心烹饪一道美食一样，每一个步骤都很关键呢。
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基础稳定性验算
一、工程概况
根据*******提供的岩土工程勘察报告。
本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中等风化砂岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=,地基承载力特征值fak=1200Kpa ，桩长约为6m 。
桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土、强风化砂岩、中风化砂岩按考虑。
二、基础抗倾覆验算
本工程设防烈度6度，根据《高规》条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的倍。
根据PKPM 计算结果，结构在小震、风荷载、中震作用下整体抗倾覆验算如下：
楼栋号
13-24轴单体
1~12轴单体
结构抗倾覆力矩 结构倾覆力矩
比值
结构抗倾覆力矩
结构倾覆力
矩 比值
X 向风荷载 Y 向风荷载 X 向小震 Y 向小震
X 向中震 Y 向中震
参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。
三、基础抗滑移验算
本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。
13-14轴单体共有基桩48根，1-12轴单体共有基桩62根。
单桩水平承载力计算
1. 设计资料 桩土关系简图
已知条件 (1) 桩参数
承载力性状 端承桩 桩身材料与施工工艺 干作业挖孔桩 截面形状 圆形
砼强度等级 C30 桩身纵筋级别 HRB400 直径(mm) 900 桩长(m) 是否清底干净 √ 端头形状 不扩底 (2) 计算内容参数
水平承载力 √
桩顶约束情况 铰接
允许水平位移(mm) 轴力标准值(kN) (3) 土层参数
2 计算过程及计算结果 单桩水平承载力
根据《桩基规范》第4款(式及第7款(考虑地震作用) 计算
桩的水平变形系数α = (1/m)
桩截面模量塑性系数γm =
桩身砼抗拉强度设计值ft = (kPa)
桩身换算截面模量W0 = (m3)
桩身最大弯矩系数vM = 桩顶竖向力影响系数ζN =
桩身换算截面积An = (m2)
承载力特征值地震调整系数 =
单桩水平承载力特征值 Rha = (kN)
本工程地震作用下取单桩水平承载力特征值为250kN 。
非地震作用下取200KN 。
基础抗滑移验算
根据PKPM 计算结果，结构在小震、风荷载、中震作用下整体抗倾覆验算如下：
参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第条，本工程抗滑移稳定性安全系数远大于，故结构的整体抗滑移稳定性满足要求。
四、构造加强措施
1）将塔楼外围基础梁加高（本工程取为300x1000），提高塔楼周边土体的压实标准，将建筑物水平荷
载有效传给地基。
2）提高桩基础的嵌岩深度，本工程取最小嵌岩深度.。