模板受力计算1
目录一模板系统强度、变形计算..................... 错误！未定义书签1.1 侧压力计算 ............................. 错误！未定义书签1.2 面板验算 ............................... 错误！未定义书签1.3 强度验算 ............................... 错误！未定义书签1.3.1 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.4 木工字梁验算 ........................... 错误！未定义书签1.4.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.4.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.5 槽钢背楞验算 ........................... 错误！未定义书签1.5.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.5.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.6 对拉杆的强度的验算...................... 错误！未定义书签1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为....... 错误！未定义书签二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 .............. 错误！未定义书签2.1 计算参数 ............................... 错误！未定义书签2.2 计算过程 ............................... 错误！未定义书签2.2.1 混凝土的强度等级...................... 错. 误！未定义书签2.2.2 单个埋件的抗拔力计算.................. 错误！未定义书签2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算.......... 错误！未定义书签2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算.......... 错误！未定义书签2.2.5 爬锥处砼的局部受压承载力计算.......... 错误！未定义书签模板系统强度、变形计算1.1侧压力计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为 4.4米, 模板高度为4.5米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0.22 Yto [3i 血V2F= Y H式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;Y—混凝土的重力密度，取24KN/m 3;t o—新浇混凝土的初凝时间，取10h ;V—混凝土的浇灌速度，取1.5m/h ;H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4.4m ;向一外加剂影响修正系数，取1.2 ;血一混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15 ;1 所以F=0.22 Y t o （31 血V2X10 X1.2 X1.151 =0.22 X24X1.5?=89.2 KN/m 2F= Y H=24 >4.4=105.6 KN/m 2综上混凝土的最大侧压力F=89.2 KN/m 2有效压头高度为h=F/ Y=89.2/24 =3.72m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：1.2 面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板计算长度取2440mm ，计算宽度b=1000mm ，板厚h=18mm ，荷载分布图及支撑情况见下图：其中q=89.2>0.68+(81.5+89.2) ><0.32/2=87.9 KN/m 面板弯距及变形情况见下图：1.3 强度验算面板最大弯矩：M max=面板的截面系数：W=1/6bh 2=1/6x1000x18 2=5.4x10 4mm3应力：6二 M max/W=0.69x10 6/5.4x10 4=12.78N/mm 2<fm=13 N/mm 2 满足要求1.3.1 挠度验算w max = 1.05mm<[w]=2mm 满足要求[w]-容许挠度；fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm 2;E-弹性模量，木材取8.5x103 N/mm2；I-面板的惯性矩，1=48.6 cm4。
1.4 木工字梁验算木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距。
其荷载分布及支撑情况见下图：木工字梁上的荷载为：q=Fl=F-混凝土的侧压力l-木工字梁之间的最大水平距离木梁弯距及变形情况见下图：1.4.1 强度验算最大弯矩M max=木工字梁截面系数：W=1/6Hx[BH 3-(B-b)h 3]= 1/ ( 6x200 )x[80x200 3-(80-30)x120 3]=46.1x10 4mm3应力：6= M max/W=3.11x10 6/(46.1x104) =6.75N/mm 2<fm=13 N/mm 2满足要求1.4.2 挠度验算w max=0.48mm<[w]=2.6mm 满足要求[w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1050mmI-木工字梁惯性矩，1=4610 cm41.5 槽钢背楞验算槽钢背楞作为横肋由对拉杆互承，可作为连续梁计算，其跨距等于对拉杆的间距。
将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况，q=88.4KN/m。
荷载分布及支撑情况见下图:槽钢背楞弯距及变形情况见下图：1.5.1 强度验算最大弯矩M max=双槽钢的截面系数:W=57.7X2=115.4x10 3cm3应力：6二 M max/W=11.5x10 6/ (115.4x103) =99.65N/mm 2<fm=215 N/mm 2满足要求1.5.2 挠度验算w max =0.63mm<[w]=3.0mm[w]-容许挠度，[w]=L/400, L=1200mmE-槽钢的弹性模量，E=2.1x10 5 N/mm2;I-双槽钢的惯性矩，1=692 cm4;fm-槽钢抗弯强度设计值，取215N/mm 2;1.6 对拉杆的强度的验算D20 对拉杆承受的拉力为P=F.A=65.5X1.2X1.35=106.1kN式中P—模板拉杆承受的拉力(kN);F—混凝土的侧压力（N/m2）,计算为65.5kN/m2;A —模板拉杆分担的受荷面积（m2）,其值为A=a旳；a—模板拉杆的横向间距（m）;b—模板拉杆的纵向间距（m）。
D20 对拉杆承受的拉应力为卢P/S=106.1 X1O3/3.14X1O-4=337.9MPa<［沪430 MPa式中S—拉杆的截面积，兀d2/4=3.14X10-4 m2。
1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为w=1.05+0.48+0.63=2.16mm<3mm满足施工对模板质量的要求。
二受力螺栓及局部受压混凝土的计算2.1 计算参数1. M36的螺栓的屈服强度3 s=500Mpa容许抗剪强度取［T= 8s/2=250Mpa2. C30 混凝土的轴心抗压强度f c=15 Mpa3. 设计承载力为P =（悬臂支架重+承担的模板重+平台施工荷载）X1.2=（400+658+0.7 X5.2 X100/2+0.91 X5.2 X200/2+0.91 X5.2 X80/2）X 1.2/100=22.8KN(其中上平台设计承载力为100kg/m2，中平台承载力为200 kg/m2,下平台承载力为80 kg/m2)2.2计算过程2.2.1混凝土的强度等级根据《建筑施工计算手册》中可以查得28天后的强度设计值为: 轴心抗压强度设计值f c：15N/mm2弯曲抗压强度设计值f cm: 16.5 N/mm2抗拉强度设计值f t： 1.5N/mm2则混凝土浇筑四天后的强度根据计算手册公式:f c（4）=f c28 Ig4/lg28=15 X1.4/3.3=6.36 N/mm2f cm(4)= f cm2』g4/lg28=16.5 X1.4/3.3=7N/mm2f t (4)= f t28lg4/lg28=1.5 X1.4/3.3=0.64N /mm2r2.2.2单个埋件的抗拔力计算根据《建筑施工计算手册》埋件的规格按锚板锚固锥体破坏计算锚固强度：假定埋件到基础边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形基础中拔出破坏(见右图)沿破裂面作用有切向应力T s和法向应力3 s由力系平衡条件可得：F=A（T sin a+ S s cos a由试验得：当b/h在0.19〜1.9时，a=45° F=0.0203 f c,代入式中得：__ 2F=(2 X0.0203/Sin45 ° x贋•[(石/2) h ctg45 °bh]=0.1 f c (0.9h 2+bh)式中f c ---------------------------- 混凝土抗压强度设计值(6.36N/mm2);h -------------- 破坏锥体高度(通常与锚固深度相同)(280mm);b ------------------ 锚板边长(100mm).2所以F=0.1 f c (0.9h +bh)2=0.1 X5.36 X0.9 X280+100X280)=62.7KN埋件的抗拔力为F=62.7KN2.2.3锚板处砼的局部受压抗压力计算根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算:丘＜1.35 也仪 f c A Ln式中F L ------- 局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；(KN)fc ----------- 混凝土轴心抗压强度设计值；(6.36N/mm2)伍------ 混凝土强度影响系数；(查值为1.0 )卩------ 混凝土局部受压时的强度提高系数；(2)A L------- 混凝土局部受压面积；(mr2)A Ln ---------------------- 混凝土局部受压净面积；(100X100mr i)A b 局部受压计算底面积；(mrh所以：F L <1.35 侄炊f c A Ln=1.35 X1.0 X20.36 X10000= 171.7KN>22.8KN 满足要求2.2.4受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算材料：45号钢调制处理15KN受力螺栓的荷载点距墙表面为：L=18mm;■"r ■■受力螺栓为M36螺纹，计算内径为:d=30mm 一截面面积为：A=n d2/4=706.5mm!; 口LP-设计剪力为：F V=22.8 KN;受力螺栓的材料强度表可知：3 s=500N/mm抗剪强度为：［T=250N/mrh根据计算手册剪弯构件计算式计算：(1).抗剪验算：T ax二 4/3(F V /A)= (4/3) >22.8 X103/706.5 N/mm2=43 N/mrf i<［T=270N/mrh满足要求(2).拉弯验算：弯矩作用在主平面承受静力荷载或间接承受动力荷载的强度，按下式计算：M X/W<［沪 &/式中：M——最大弯矩，M二F V L=22.8 ».018=0.41kN.m ――材料安全系数，=1.25W ——按受压确定的抵抗矩，W n d3/32=o.265 Xl0-5m3/. M X/W=0.41 X103/0.265 X0-5=154.7 N/mr r<［沪S s/7=400 N/mr r, 满足要求2.2.5爬锥处砼的局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算:F L<1.35伍也f c As式中F L------- 局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值（KN）;fc ------------ 混凝土轴心抗压强度设计值；（6.36N/mm2）侄----- 混凝土强度影响系数；（查值为1.0 ）P L------ 混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）A------- 混凝土局部受压面积；（mr2）An ------------------------ 混凝土局部受压净面积；（5537mmAb --------- 局部受压计算底面积;（mr i）所以：F L=22.8 KN <1.35 伍也f c A L.= 1.35 X.O X2X5.36 X5537=95.1 KN满足要求。
模板面板按三跨连续梁计算
模板面板按三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25×0.1×1.2＋0.5×1.2=3.6KN/M活荷载标准值q2=（1＋2）×1.2=3.6 KN/M面板的惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=120×1.0×1.0/6=20㎝³I=120×1.0×1.0×1.0/12=10㎝ 4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f--面板的抗弯强度计算值(N/㎜2)M—面板的最大弯矩(N·m)W—面板的净截面抵抗矩[f] —面板的抗弯矩设计值,取13N/㎜2M=0.1ql2M=0.1×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4×0.4=0.15KN·M F=0.15×1000×1000/37800=3.97N/㎜2<[f]=13N/㎜2,满足要求.(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]Q=0.6×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4=2.42KNT=3×2420/(2×1200×10)=0.303N/㎜2<[T]=1.4 N/㎜2,满足要求.(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250v=0.677× 3.6×4004/(100×9000×388800)=0.173㎜<[v]=l/250=1.6㎜一、楼板模板隔栅计算隔栅按照均布荷载下连续梁计算。
1、荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）q11=25×0.10×0.4=1.0 KN/m（2）模板的自重线荷载（KN/m）q12=0.5×0.4=0.2 KN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生的荷载（KN/m）q2=(1＋2)×0.4=1.2 KN/m静荷载q1=1.2×1.0＋1.2×0.2=1.44 KN/m活荷载q2=1.4×1.2=1.68 KN/m2、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载q=q1＋q2=3.12KN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.12×1.2×1.2=0.45 KN·m最大剪力Q=0.6×1.2×3.12=2.25KN最大支座力N=1.1×1.2×3.12=4.12 KN面板的惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×8×8/6=53.33CM3I=5×8×8×8/12=213.33 CM4（1）木方抗弯强度计算f=0.45×106/53330=8.44N/㎜2<[f]=13 N/㎜2满足要求。
承台模板拉杆计算(100713)
一模板拉杆计算
1.1侧压力计算
模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为3.6米，模板高度为
3.65米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：
F=0.22γc t0β1β2V21
F=γc H
式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;
γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；
t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；
V—混凝土的浇灌速度，取0.48m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取3.6m；
β1—外加剂影响修正系数，取1.2；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；
所以F=0.22γc t0β1β2V21
=0.22×24×10×1.2×1.15×0.4821
=50.4816KN/m2
F=γc H
=24×3.6
=86.4KN/m2
综上混凝土的最大侧压力F=50.48 KN/m2
有效压头高度为h=F/γc
=50.48/24
=2.1034m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：
q=50.48KN/m2
1.2对拉杆的强度的验算
φ16mm螺纹钢对拉杆承受的拉力为
P=F.A。
独立基础模板计算实例
独立基础模板计算实例篇一：模板计算公式1模板及支撑架摊销量=一次使用量×(1+施工损耗)×[1/周转次数+(周转次数－1)×补损率/周转次数－(1－补损率)50%/周转次数]此公式含有以下几个概念：1、损耗量=一次使用量×(1+施工损耗)×(周转次数－1)×补损率/周转次数周转性材料从第二次使用起，每周转一次后必须进行一定的修补加工才能使用。
每次加工修补所消耗的木材量称为损耗量。
2、周转使用量=一次使用量×(1+施工损耗)/周转次数+损耗量周转使用量是指周转性材料在周转使用和补损的条件下，每周转一次平均所需的木材量。
3、回收量=一次使用量×(1+施工损耗)*(1－补损率)/周转次数回收量是指周转性材料每周转一次后，可以平均回收的数量。
4、摊销量=周转使用量-回收量摊销量是指为完成一定计量单位建筑产品的生产，一次所需要的周转性材料的数量。
5、若公式4用于编制预算定额中的周转性材料摊销量时：（1）回收部分必须考虑材料使用前后价值的变化，应乘以回收折价率。
（2）周转性材料在周转使用过程中施工单位均要投入人力、物力，组织和管理补修模板工作，须额外支付施工管理费。
6、为补偿此项费用和简化计算的采取措施：减少回收量、增加摊销量（1）回收量乘以回收折价率（2）回收量的分母上乘以增加的施工管理费率7、摊销量=周转使用量-回收量*回收折价率/（1+施工管理费率）8、上面公式的50%=回收折价率/（1+施工管理费率），是综合考虑系数。
从网上找了一些资料，你可以看看：周转材料的消耗定额，应该按照多次使用，分次摊销的方法确定。
摊销量是指周转材料使用一次在单位产品上的消耗量，即应分摊到每一单位分项工程或结构构件上的周转材料消耗量。
周转性材料消耗定额一般与下面四个因素有关：①一次使用量：第一次投入使用时的材料数量。
根据构件施工图与施工验收规范计算。
【模板】荷载计算及计算公式小知识
【关键字】模板荷载计算及计算公式小知识1、脚手架参数立杆横距(m): 0.6；立杆纵距(m): 0.6；横杆步距(m): 0.6；板底支撑材料: 方木；板底支撑间距(mm) : 600；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2；模板支架计算高度(m): 1.7；采用的钢管(mm): Ф48×3.5；扣件抗滑力系数(KN): 8；2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.5；钢筋自重(kN/m3) : 1.28；混凝土自重(kN/m3): 25；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1；振捣荷载标准值(kN/m2): 23、楼板参数钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级: C30；楼板的计算宽度(m): 12.65；楼板的计算跨度(m): 7.25；楼板的计算厚度(mm): 700；施工平均温度(℃): 25；4、材料参数模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板；模板弹性模量E(N/mm2)：210000；模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。
16a槽钢。
锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。
脱模剂：水质脱模剂。
辅助材料：双面胶纸、海绵等。
1）荷载计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；q=1.2×(q1+q2)+1.4×q3=1.2×(11.04+0.3)+1.4×1.8=16.128kN/m2）抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——模板的最大弯距(N.mm)；W ——模板的净截面抵抗矩；W= 5940mm3；[f] ——模板的抗弯强度设计值；M =0.1ql2= 0.100×16.128×0.6×0.6=0.581kN.m故f = 0.581×1000×1000/5940=97.8N/mm2模板的抗弯强度验算f < [f]=205 N/mm2,满足要求!3）挠度计算v =0.677ql4/100EI<[v]=l/150=4mm模板最大挠度计算值v=0.677×（11.04+0.3）×6004/(100×210000×269700)=0.175mm 模板的最大挠度小于[v],满足要求!4）模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下两跨连续梁计算。
盖梁荷载计算1
盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。
集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝pyMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。
计算简图如下图1-3所示。
图1-3 模板计算简图根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
Mmax＝q×L2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m由于选用的是15mm厚的竹胶板，计算长度按照60cm考虑，其截面抵抗矩w ＝b×h2/6，其计算过程如下所示。
w＝b×h2/6＝600×152/6＝22500mm3σ＝Mmax/w＝6.86×105/22500≈30.49MPa通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa，其中50MPa为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。
砖混结构梁模板及支撑设计计1
模板及支撑设计计算本工程最大矩梁长4.2米,截面尺寸为240×400,离地面高2.65米。
模板底楞木和顶撑间距为0.50m。
木材用杉木，f c=10N/mm2(抗压设计值)f v=1.4N/mm2(顺纹抗剪强度值)f m=13 N/mm2(抗弯强度设计值)1、底板计算：（1）荷载计算计算底模承受的荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载：模板自重、新浇混凝土的重量、钢筋的重量及混凝土产生的荷载。
均乘以分项系数1.2，底模25mm厚。
底模板自重 1.2×5×0.025×0.24=0.036kN/m混凝土荷重 1.2×25×0.24×0.40=2.88 kN/m钢筋荷重 1.2×1.0×0.24×0.40=0.115 kN/m振捣混凝土荷载 1.2×2.0×0.24=0.576 kN/mql=3.607 kN/m根据《混凝土结构施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以γ=0.90的折减系数∴q=0.9q1=0.9×3.607=3.246 kN/m(2)验算底模抗弯承载力底模下面楞木间距为0.50m，底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，因为模板长度有限，一般可按四等跨连续梁计算，查静力计算表得：M max=-0.121ql2=-0.121×3.246×0.52=-0.098KN*m按下列公式验算M max≤kf mW nkf m=1.3×13=16.9>6.875N/ mm2满足要求。
（3）抗剪强度验算V max=0.561ql=0.561×3.246×0.5=0.91kNmax=3V max /2bh=(3×0.91×103)/(2×240×400)=0.142N/mm2kf v=1.3×1.4=1.82 N/mm2>0.142/mm2满足要求.(4)挠度验算验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣混凝土的荷载.∴允许挠度为q´=0.036+2.88+0.115=3.031kN/mW A=(0.967×q´l4)=0.967×满足要求.2、侧模板计算（1）侧压力计算，梁的侧模强度计算，要考虑振捣混凝土时产生的荷载及新浇混凝土对模板侧面的压力，并乘以分项系数1.2。
模板的计算[1]
【例】某屋面挑檐的平面及剖面图如图所示。试计算挑檐 模板工程量。
挑檐中心线
【解】
1.挑檐板底
挑檐宽度×挑檐板底的中心线长 =0.6×（30+0.6+15+0.6）×2=0.6×92.4=55.44 m2 2. 挑檐立板 立板外侧：挑檐立板外侧高度×挑檐立板外侧周长 0.4×（30+0.6×2+15+0.6×2）×2=0.4×94.8=37.92 m2
模板工程
三、现浇混凝土构件模板
（一）、基础
独立基础 1、基础类型 条形基础 满堂基础 箱形基础 2、基础模板的计算
S=混凝土与模板接触面积计算
独立基础
基础顶面
条形基础
S=混凝土与模板的接触面积=基础支模长度×支模高度
满堂基础
柱
柱 柱墩
底板 图3-23 有梁式满堂基础
无梁式满堂基础
箱形基础
顶板 柱
隔板
底板
定额中未设箱形基础项目，箱形基础中的底板、顶板、隔板分别 图3-25 箱形基础 按相关规定执行。
【例】计算如图所示的基础模板工程量。
【解】
1.分析 （ 1）由图可以看出，本基础为有梁式条形基础，其支模位置在基础底 板（厚200mm）的两侧和梁（高300mm）的两侧。所以，混凝土与模板的 接触面积应计算的是：基础底板的两侧面积和梁两侧面积。 （ 2）图中所示为基础平面图，也可以看作是基础底板的支模位置图。 图中细线显示了支模的位置及长度。基础梁的支模情况可近似理解。
密肋板
1、柱构件种类
无梁板 平 板
2、板模板计算
S=混凝土与模板接触面积计算
密肋板
密肋板模板=S板+S梁
无梁板
模板拉杆计算
的间距布置不符合要求，需要增大拉杆直径或缩
小拉杆间间距。
五、模板挠度计算：
在模板下部截取1㎡模板如下图所示：
作用于每跟背撑上的荷载
为：q 撑１＝q 撑２＝Ｐ/n （Ｐ－荷载组合）
1m
（一般有效压头高度h＞２m）
那么背撑受力图为：
1m q 撑２
背撑 q 撑１ n根
q 撑１＝q 撑２
1m
背撑最大挠度为：Ｗmax=-5qL4/384EI L ：所取背撑长度；
q ：作用于背撑的荷载；
Ｅ：背撑的弹性模量；
Ｉ：背撑惯性矩；
Ｉ＝bh3/12
h
在实际施工中作用于每根背撑的荷载 为：
q撑＝Ｐ＊Ｓ/Ｎ
b
b S
拉杆 Ｎ根背撑
a
r - 混凝土的重力密度（ KN/㎡ ）
t0- 新浇混凝土的初凝时间（ｈ），可按实测
确定。当缺乏试验资料时，可采用
t0=200/（T+15）；
T– 混凝土的温度（C）；
β1- 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时， β1=1；掺具有缓凝作用的外加剂时，β1=1.2；
β2- 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30
即：P = F + 4
S
四、计算拉杆所承受的拉力：
由４根拉杆围成的模板区
域所承受的侧压力Ｐ１： b
拉
Ｐ１＝Ｐ＊Ｓ
杆
每根拉杆所承受的拉力Ｆ杆：
Ｆ杆＝Ｐ１/４
a
Ｑ235圆钢拉杆（不同规格）的屈服荷载为F屈：
当F屈 ＞Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
的间距布置符合要求；
当F屈 ＜Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
• 新浇混凝土对模板侧压力.0KN/㎡。
钢模板计算书(1)
钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m） 。 二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。 块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。 模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横 筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。 三、模板验算依据 1、 计算依据： ⑴、 《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、 《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、 荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材： 轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪 应 力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、 变形量控制值： 结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
好 模 板 淦 鑫 造
5
贵阳淦鑫钢模制造有限公司 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。 根据《路桥施工计算手册》 ，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ， 杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。 六、结论
扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)
扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度扣件计算抗滑承载力。
立杆计算稳定性一、计算说明1、荷载及参数（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。
（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;（3）支撑系统材料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
（见模板规范P12）木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn 支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。
二.支撑结构立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。
扣件计算折减系数取1.00。
支撑结构见附图一。
三.验算（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。