25MW(51-25-1型)纯凝汽式机组冬季供热期间低真空运行调整
25mw凝汽式汽轮机组热力设计.
毕业设计说明书25MW 凝汽式汽轮机组热力设计学号：学 院： 专 业：指导教师：2016年6月1227024207 中北大学（朔州校区） 热能与动力工程 张志香30MW凝汽式汽轮机组热力设计摘要本课题针对30MW凝汽式汽轮机组进行热力设计，在额定功率下确定汽轮机型式及参数，使其运行时具有较高的经济性，并考虑汽轮机的结构、系统、布置等方面的因素，以达到“节能降耗，保护环境”的目的。
本文首先对汽轮机进行了选型，对汽轮机总进汽量进行了计算、通流部分的选型、压力级比焓降分配及级数的确定、汽轮机级的热力计算、漏气量的计算与整机校核等。
根据通流部分选型，确定排汽口数与末级叶片、配汽方式和调节级的选型，并进行各级比焓降分配与级数的确定；对各级进行热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸，相对内效率，实际热力过程曲线。
根据热力计算结果，修正各回热抽汽点压力达到符合实际热力过程曲线的要求，并修正回热系统的热力平衡计算，分析并确定汽轮机热力设计的基本参数。
关键词：汽轮机，凝汽式，热力系统，热力计算Thermodynamic design of 30MW condensing steam turbineAbstractThis topic for 30MW steam turbine unit for thermal design, seek appropriate turbine at rated power, to make it run with higher economic and to considered to steam turbine structure, system and arrangement and parts. So it can achieve "energy saving, environmental protection" purpose.Determination of machine, firstly, the steam turbine for the selection of the turbine total inlet were calculated through flow part of the selection pressure enthalpy drop distribution and series, steam turbine thermodynamic calculation, the leakage amount of calculation and check. According to the through flow part of selection to determine the exhaust port number and the last stage blades of steam distribution mode and regulation level selection, and for different levels of specific enthalpy drop distribution and the series of levels with a thermodynamic calculation for at all levels through flow part of the geometry and relative internal efficiency, the actual thermodynamic process curve. According to the thermodynamic calculation results, correction of regenerative extraction steam pressure to conform to the actual thermodynamic process curve, and repair Thermodynamic equilibrium calculation, analysis and determination of the basic parameters of the thermal design of the turbine.keywords:steam turbine, condensing type, thermodynamic system, thermodynamic calculation目录1 绪论 (1)2 汽轮机基本参数确定 (2)2.1原始数据 (2)2.2 汽轮机的基本参数确定 (2)3 汽轮机总进汽量的初步估算 (5)3.1 回热抽汽压力确定 (5)3.2 热经济性初步计算 (6)4 通流部分的选型 (15)4.1 排汽口数与末级叶片 (15)4.2 配汽方式和调节级的选型 (15)4.3 压力级设计特点 (18)5 压力级比焓降分配及级数的确定 (20)5.1 蒸汽通道的合理形状 (20)5.2 各级平均直径的确定 (20)5.3 级数的确定与比焓降的分配 (22)6 汽轮机级的热力计算 (25)6.1 叶型及其选择 (25)6.2 级的热力计算 (27)6.3级的详细计算 (34)7 汽轮机漏汽量的计算与整机校核 (37)7.1 阀杆漏汽量的计算 (37)7.2 轴封漏汽量的计算 (37)7.3 汽封直径的确定 (38)7.4 整机校核 (39)8 结论 (40)致谢 (41)参考文献 (42)1 绪论蒸汽轮机从1883年第一台实用性机组问世至今，已有100多年的历史[1]。
低真空供暖运行操作规程
低真空供暖运行操作规程1.1设备规范1.1.1汽动循环水泵汽轮机1.1.1.1生产厂家：山东青能动力股份有限公司生产日期：2010年10月1.1.1.2技术规范汽动循环水泵1.121生产厂家：山东泰特泵业有限公司1.1.1.2技术规范电动循环水泵1.1.3.1水泵1.1.3.1.1生产厂家：上海凯泉泵业有限公司1.1.3.1.2泵性能参数1.1.3.2水泵电机1.1.321生产厂家：济南生建电机厂有限公司1.1.3.2.2技术参数1.1.4补水泵生产厂家：山东鲁源泵业有限公司生产日期：2010年10月1.141补水泵技术参数补水泵电机技术参数1.1.5疏水泵生产厂家：山东鲁源泵业有限公司生产日期：2010年10月1.1.5.1疏水泵技术规范疏水泵电机技术参数1.1.6供暖加热器技术参数：1.1.7补水箱水箱容积：12.5m3生产日期：2010年11月自制1.1.8疏水箱水箱容积：8m3生产日期：2010年11月自制1.2运行前准备1.2.1检查设备应完整，现场清洁，准备好振动表、听针、手电筒、阀门扳手等运行工具。
1.2.2电气绝缘测试合格，相关电气仪表指示准确1.2.3水系统充水放气完毕，汽系统疏水完毕1.3 检查1.3.1 检查管道膨胀情况1.3.2检查水系统管道、设备放气彻底并关闭放气门1.3.3检查汽系统疏水彻底并关闭疏水门1.3.4检查汽水系统一次门全开，检查供汽母管、供水母管、回水母管压力正常1.3.5检查水泵盘根滴水正常；油箱、轴承箱油位正常1.3.6检查汽动泵汽机进汽门前疏水，检查疏水情况，本体疏水打开，有关状态正常1.3.7 检查#1 加热器水侧进出口水阀全部打开1.3.8检查三台循环水泵进出口门全部打开1.3.9检查补水泵进出口门全部打开1.3.10检查补水箱水位在水箱中线以上位置1.3.11检查泵房内供回水管路相关阀门确已打开，通知外网开通热用户1.3.12检查电气系统、汽水系统表计阀门打开，表计指示准确1.4启动运行1.4.1 启动补水泵运行1.4.2 启动电动循环水泵1.4.3 运行#1 加热器1.4.4启动汽动泵1.4.5 停运电动泵投备用泵1.4.6#2、#3 汽轮机循环水系统与供暖首站循环水系统切换，进入供热运行状态。
某凝汽机组供热改造及改造前后的热经济性分析
某凝汽机组供热改造及改造前后的热经济性分析摘要:本文提出了一种凝汽机组供热改造方案,对改造过程进行阐述,并通过实例对其热经济性进行分析,结果表明这种改造方案不仅可以满足热用户用热需求,而且也保证了机组改造后的经济安全运行。
关键词:凝汽机组供热改造热电联产热经济性据有关资料报道,火力发电占我国装机总容量的70%,而中小机组占有相当比例。
原因主要是在建国初期为了支持国家重工业的发展,相继在全国各大中城市近郊修建了一大批中小型凝汽式机组的电厂。
改革开放以来,电力工业迅速发展,随着一大批300MW、600MW机组相继建成投产,全国范围的大电网逐渐形成,供电紧张的局面有所缓和。
而中小机组由于效率低、煤耗高、污染相对较大等原因,逐渐完成了其历史使命,除了一些自备电厂外,小机组基本已退役。
由于在热负荷较集中的城市热网的迅速发展和热电厂供热能力不足的问题十分突出,如何利用现有中小型凝汽机组进行改造,对外供热,是节省投资,迅速缓解工业城市供热需求矛盾十分重要的有效途径。
为此,各级电力工业部门从节能、环保和改善人民生活出发,把热电联产作为一项有效措施,除新建一批热电联产的机组外,还改建、扩建一批中小型热电厂;而在城市市区或近郊的中小型电厂的凝汽机组也根据需要,有计划、有组织地将其改造成为集中供热的机组。
凝汽机组的改造方法很多,一般机组改造时不仅要考虑机组本身性能,而且要考虑到本地热用户需求。
本文提出了一种经济性较好的凝汽机组的供热改造方案,并对其进行热经济分析。
1 供热改造方案的比较根据热网负荷情况,改造后的机组不仅要满足承担电网负荷及调峰要需求,还要满足城市热网的要求。
根据目前的电力技术,供热改造有以下几种方案。
1.1 凝汽式汽轮机原封不动的进行低真空供热在汽轮机设计和制造过程中,汽轮机的结构尺寸和级数是根据所要求的进汽量、进汽温度、进汽压力以及排汽压力等因素经过焓降的优化分配所决定的。
虽然在实际使用时汽轮机的排汽压力(或真空度)允许在一定范围内变化,但制造厂都对其变化幅度有明确限制,排汽温度一般不允许高于80℃。
25 MW汽轮机真空低的原因分析与改善措施
25 MW汽轮机真空低的原因分析与改善措施张雪松【摘要】文章分析了五阳热电厂汽轮机真空低的原因,并提出了改善措施.通过在线酸洗控制凝汽器端差,更换冷却塔填料改善凝汽器循环水进口水温,保证射水抽气器正常工作及坚持做真空严密性试验等措施使机组真空提高25%以上.【期刊名称】《煤》【年(卷),期】2010(019)010【总页数】2页(P39-40)【关键词】汽轮发电机组;真空低;原因分析;改善措施【作者】张雪松【作者单位】潞安矿业集团公司,山西,长治,046204【正文语种】中文【中图分类】TM621.3五阳热电厂两台南京汽轮机厂的C25-4.9/0.981型汽轮机，凝汽设备主要由两台N-2000-2凝汽器、四台 CS254-2型射水抽气器、四台24sh-19A循环泵及两台1200-55/4逆流式自然通风冷却塔组成。
机组1999年投入运行，随着运行时间的延长，机组真空日趋降低，以至于机组真空长期低值运行，夏季随着气温升高，有时因真空低而跳机。
因此机组的安全性和经济性面临着巨大的挑战。
1 机组真空低的原因分析1.1 凝汽器传热端差大一般表面式换热器，端差不超过3～7 ℃。
端差每降低1 ℃，真空可提高0.3%，汽耗可降低0.27%。
而五阳热电厂凝汽器端差值达到15～23 ℃。
根据公式tz=t1+△t+δt，(t1为循环水入口温度，取20 ℃，△t为循环水温升，取10．34 ℃，δt为端差，取18 ℃)，tz=48．34 ℃。
对应的排汽压力，Pk′=0．011 2 MPa。
由于端差的增大，影响凝汽器真空下降4.5%以上，使汽轮机汽耗率增加4．1%以上。
造成端差大的主要原因是凝汽器铜管水侧产生水垢，形成很大的热阻，使传过同样热量时传热端差增大，凝汽器排汽温度升高，真空下降。
1.2 凝汽器两侧通水量分配不均经过长期运行观察发现运行中凝汽器两侧循环水温升不一样，差值达到5～7 ℃。
其主要原因是凝汽器铜管结垢后表面光洁度下降，个别铜管被污泥、杂物等堵塞及个别铜管因泄露被人为堵塞，使流通面积减小，循环水通水量下降所致。
25MW.50MW供热机组工时定额分配(正文)
说明1.1 原电力工业部电力规划设计总院1997年颁发的《电力设计生产工时定额》执行以来，由于电力工程新技术的广泛应用、设计深度、内容和手段上发生了很大的变化，增加了许多新的内容，为了指导设计单位的生产经营管理，特组织有关电力设计单位对原定额进行了修（新）编。
1.2 本次发电工程定额修（新）编的内容有：25MW、50MW供热机组部分；100MW凝汽机组部分；100MW供热机组部分；200MW凝汽机组部分；200MW供热机组部分；300MW凝汽机组部分；600MW凝汽机组部分；900MW凝汽机组部分；脱硫系统工程部分；空冷系统工程部分（直冷系统待出版）；核电工程部分（待出版）；燃气轮机组部分（待出版）。
1.2.1 本册定额适用于国产25MW、50MW供热机组部分。
1.3 设计工作要严格执行国家规定的基本建设程序，设计的内容深度应符合国家及行业的现行有关规定。
1.4 本定额是按一般独立担任分册设计人员的技术水平编制的。
1.5 设计中采用新技术、新设备、新工艺、新材料在定额外另行增加工日，当采用非标准设备设计和制作图时，按其工作量，另行增加工日。
1.6 本定额工日含初步设计、施工图设计及其工程设计管理，即：直接工日、辅助工日和备用工日。
直接工日是指设计专业组内生产人员用于计算、设计及制图、编写说明、校核及修改、互提资料、会签及联系配合等需用的全部工日。
辅助工日是指设计阶段正式开始前进行的准备工作、工程设计管理以及结束后资料整理归档需用的全部工日。
其工作内容包括：提勘测任务书、验收勘测成品、签订有关设备的技术协议、外委设计的协调配合、编写设计计划大纲等准备工作；工程设计质量检查、设计技术交底、解决施工中设计技术问题，参加试车考核和竣工验收等服务、设计回访、工程总结及专业资料整理归档等。
备用工日是为工程设计中一些不可预见的工作量而设置的。
1.7 凡国家计委、建设部计价格[2002]10号文《工程勘察设计收费标准》中未包括的项目本定额中不包括。
25MW热电联产机组循环水低真空供热改造效益分析
中 国氯 碱
Ｃｈ ｎａ Ｃｈ ｏ —Ａｌ ａ ｉ ｉ ｌｒ ｋｌ
Ｎｏ６ ．
Ｊ ｎ，０１ ｕ． ２ ２
２ ５ＭＷ 热 电联产 机组 循环水低 真空供 热改造效益分析
李 云
（ 河北盛 华化 工有 限公 司 ， 北 张 家 口 ０ ５ ０ ） 河 ７ ０ ０
非 常 良好 的防垢效 果 。
通 过 “ 场仪 表一Ｐ Ｃ 中 央监 控室 ” 网方 式 实现 现 Ｌ一 联
了 “ 场一Ｐ Ｃ 远程 ” 三级 控 制 。 到 了热力 站 现 Ｌ一 的 达 统 一管 理和调 度
ｃ在冷 却循 环 系统新 增 加 变频 补水 泵 。 以保证 ． 在 循 环水 供 热 时安 全 运行 ， 汽 器 内保 持稳 定 的冷 凝 却 水 压 ，减 少对 热 网冲 击， 保 整 个 系统 安 全 经 济 确
源 。该项 目实 现 了发 电系统和 供热 系统 的独立 运行 和 安全运 行 。汽轮 机低 真空运 行既 消除 了凝汽 器 的 冷 源损 失 ． 提高 了整个 电厂 的热循 环效 率 ， 能源 又 是
冷却 循 环水 系统 ” “ 热循 环水 系 统 ” 流量 比例 和 供 的 可 以方便 灵活地 调节余 热 用量 ，在满 足供 热量 不 断
图１ 汽 轮 机 低真 空供 热 工 艺 流 程 图
３ ６
中 国 氯 碱
２１ ０ ２年 第 ６期
３ 技术先进性评价
抽 凝式 汽轮机 低 真空运行 方式 是热 电厂冷 源损 失热 量 的再 利用 。 该项 目的应 用领 域为 热 电联 产 、 供 热为 主 的中小 型热 电厂 ，通 过将原 来利 用一次 抽气 （ 数 ：．８ＭＰ 、０ 参 ０９ ａ ３ ０℃）直 接供 热改 为利 用 汽轮 机 凝汽 器通过 凉水 塔排 人大气 的凝 汽余热 作为供 暖 系
25兆瓦凝气式汽轮机的设计
摘要本课题是对某25MW凝汽式汽轮机组进行热力设计。
进行这次主要时为了提高电厂的经济性，以求达到“节能降耗，环境保护”的目的。
在提高其经济性的同时还要保证该机组的实用性和安全可靠性。
因此在设计之前，要先查找一些资料，然后对汽轮机的蒸汽系统，汽轮机级的热力等进行计算，如除氧器的抽汽量，凝结水量，汽轮机装置的热经济性，级热力参数的选择，各能量损失计算等；同时对其通道部分进行选型以及对其级数进行确定。
整个设计完成后，证实了我们的设计在拥有适用性和安全可靠性的前提下确实能够提高发电厂的经济性，达到“节能降耗，保护环境”的目的本设计的主要内容包括：汽轮机的工作原理、多级汽轮机的工作过程、汽轮机的变工况下的工作特性、汽轮机的结构及叶片强度。
根据通流部分形状和回热抽汽点的要求，确定压力级既非调节级的级数和排汽口数，并进行各级比焓降分配；对各级进行详细的热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸，相对内效率，实际热力过程曲线。
根据各级热力计算结果，修正各回热抽汽点压力以符合实际热力过程曲线的要求，并修正回热系统的热力平衡计算；分析与确定汽轮机热力设计的基本参数，这些汽轮机热力设计的任务是，按给定的设计条件，确定通流部分的几何尺寸，参数包括汽轮机的容量，进汽参数，转速，排汽压力冷却水温度，给水温度，供热蒸汽压力等；分析并选择汽轮机的型式，配汽机构形式，通流部分形状及有关参数；对汽轮机的原则性热力系统进行汽耗量及热经济性的初步计算；根据汽轮机运行特性，经济要求及结构强度等因素，比较和确定调节级的型式，比焓降，叶型及尺寸等。
关键字：汽轮机；热力计算；热力系统…目录~摘要 (1)第一章文献综述 (3)第二章概述 (6)设计任务 (6)热力设计的内容及要求 (7)国产汽轮机基本参数的选择与系列 (7)第三章汽轮机总进汽量的初步估算 (10)回热抽汽压力的确定 (11)|计算 (11)第四章通流部分的选型 (20)排汽口数与末级叶片 (20)配汽方式和调节级的选型 (21)压力级设计特点 (24)第五章压力级比焓降分配及级数的确定 (26)蒸汽通道的合理形状 (26)各级平均直径的确定 (26)@级数的确定及比焓降的分配 (29)第六章汽轮机级的热力计算 (32)叶型及其选择 (32)级的热力计算 (35)热力计算示例 (44)图（）级的热力过程曲线 (49)第七章汽轮机漏汽量的计算与整机校核 (49)阀杆漏气量的计算 (49)、整机校核 (52)第八章轴向推力的计算 (53)轴向推力的计算公式 (53)叶轮前压力的确定 (54)推力轴承的安全系数 (55)结论 (56)致谢 (57)参考文献 (58)\第一章文献综述汽轮机是将蒸汽的能量转换成为机械功的旋转式动力机械。
不同类型供热机组的电热负荷优化分配和调峰性能
不同类型供热机组的电热负荷优化分配和调峰性能摘要：本文先介绍供热机组的类型，再阐述供热机组电热负荷优化分配的原则，最后结合案例探讨供热机组间的运行方式优化和调峰性能。
关键词：供热机组；电热负荷；优化运行；电网调峰1 供热机组的类型大量不同的类型的供热机组存在于各电网中，主要包括背压机组、抽背机组、抽凝机组、双抽机组和低真空运行的纯凝机组，机组容量由原来的中小容量、中低参数发展为以 300MW机组为主力的高参数、大容量机组。
制造厂专门设计制造的机组和在大型纯凝机组的基础上改造而成的机组是大型供热机组的来源。
机组抽汽后，对外供热的方式也不一样的：（1）机组抽汽供厂内热网加热站，加热站对热网供热水；（2）机组抽汽经减温减压后，直接供热网；（3）机组抽汽直接供热网。
根据外部热负荷所要求供热参数的不同，即便相同容量的机组，它们改造细节也是有不相同的。
2 供热机组电热负荷优化分配的原则2.1 电热负荷分配的原则根据机组微增热耗率的大小，按照从小到大的顺序依次接带电负荷，是供热机组间电负荷分配的原则。
机组间热荷分配的原则，是根据供热机组间供热抽汽热值系数ξ的大小，接带热负荷按照从小到大的顺序。
式中，为供热抽汽热值系数是ξ；供热抽汽做功不足系数是Y；Io是主蒸汽焓值，kJ/kg；给水焓值是Ig，kJ/kg；抽汽供热焓值Ir，kJ/kg；Ih是回水焓值，kJ/kg。
当热负荷较小时，结合机组实际运行情况，在遵循上面负荷分配原则的前提下，维持机组总的电负荷出力不变，真空较高机组的抽汽量适当降低，把抽汽热负荷移至真空状况不佳的机组上。
当热负荷小到一定程度，用调整凝汽器冷却水流量不能保持机组真空正常值时，可使真空情况较差机组的电负荷出力适当降低，使真空状况较好机组的电负荷出力提高，也可把真空情况较好的机组由抽凝方式切换为凝汽方式运行[1]。
2.2 供热机组与纯凝汽机组并列运行机组热化发电量在总发电量中所占比例的大小，即热化发电比 X的大小主要决定供热机组的经济性。
25MW凝汽式汽轮发电机组振动故障诊断与处理
２ 事件简述
１ ２０ ） ０ ９年 ９月 ２ ｔ ４：０机组 运行 中 ２号 ０Ｅ１ Ｏ 瓦垂 直振 动 突然 由 ０ ０ ５ ｍ 增 至 ０ ０ ４ ｍ ３号 ．２ ｍ ． ６ ｍ，
次 ， 行鉴 相光 靶 安 装 。安 装 完 成 后 立 即进 行 热 进
瓦垂 直振 动 由 ００ ８ｍｍ增 加至 ００ ６ｍｍ。随后 趋 ．１ ．４ 于稳定 ， 随负 荷增 加振 幅有 明显增 大 。见 表 １ 但 。
中图分类 号 ：Ｍ １ ． Ｔ ６ １１ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ：０ ５ ２ ９ （０ １ ０ － ０ ４ ０ １０ — ７ ８ ２ １ ） ８ ０９ — ２
对 于 汽轮发 电机 组来 说 ， 振动 是不 可避 免 的 ， 但 振 幅异常增 大 ， 特别 是 超 过 允 许 标 准 的振 动 则 潜 伏 着 设 备损 坏 的 危 险 。如 轴 系 质 量 失 去 平 衡 （ 叶 掉 片 、 轴 弯 曲 、 系 不 对 中 等 ） 动 静 摩 擦 、 胀 受 大 轴 、 膨
启动 ， 同时进行升速振动分析和各段匀速振动测量。 ２ 振动测量记 录升速振动曲线 、 ２０ｒｍｎ ） １ ０ ｉ ／
匀 速 曲线和 ３００ｒｍｎ匀 速 曲线 ， ０ ／ ｉ 共计 ３列 数 据用
２ 本机组 《 ） 运行规程》 规定 ： 机组轴瓦振动 “ 不应 超过 ０ ０ ．５ｍｍ。《 ” 防止 电力生 产重 大 事故 的 ２ ５ 项重点要求》 ０ １４ ３ １ ．． ． 规定 ：机组运行 中轴承振动 “ 不超 过 ００ 或 ０ ０ ．３ｍｍ ． ８ｍｍ， 过 时应 设 法 消 除 ； 超
机组 运行 的可靠 性 ， 在很 大 程度上 ， 以认 为是 机组 可 的振 动状 态所 决定 的。
25MW空冷式汽轮机产品说明书
Z835.01/01NZK25-2.5/390 型25MW空冷式汽轮机产品说明书南京汽轮电机(集团)有限责任公司南京汽轮电机(集团)有限责任公司代号Z835.01/01代替NZK25-2.5/390型25MW空冷式汽轮机共 35 页第 1 页编制赵胜国2011.12.29校对罗明芝2011.12.30审核杨方明会签标准审查郝思军2012.01.17审定马艳增2012-1-17批准标记数量页次文件代号简要说明签名磁盘(带号) 底图号旧底图号归档目次1 汽轮机的应用范围及主要技术规范2 汽轮机结构及系统的一般说明3 汽轮机的安装4 汽轮机的运行及维护5 汽轮机的维护1 汽轮机的应用范围及主要技术规范1.1 汽轮机的应用范围本汽轮机为中压、单缸、冲动直接空冷凝汽式汽轮机，与锅炉、发电机及其附属设备组成一个成套供热发电设备，用于联片供热或炼油、化工、轻纺、造纸等行业的大中型企业中自备热电站，以提供电力和提高供热系统的经济性。
汽轮机在一定范围内，电负荷与热负荷能够调整以满足企业对电负荷与热负荷变化时的不同要求。
本汽轮机的设计转速为3000r/min，不能用于拖动不同转速或变转速机械。
1.2 汽轮机技术规范序号名称单位数值1.主汽门前蒸汽压力MPa(a)2.5最高2.99最低2.012.主汽门前蒸汽温度℃390最高395最低3803.汽轮机额定功率MW 254.汽轮机最大功率MW 285.蒸汽耗量额定工况t/h 1176.排汽压力kPa(a) 157.给水温度额定工况℃568.汽耗（计算值）额定工况kg/Kw.h 4.659.热耗（计算值）额定工况kJ/Kw.h 1387010.汽耗（保证值）额定工况kg/Kw.h 4.7911.热耗（保证值）额定工况kJ/Kw.h 1428612.汽轮机转向(从机头向机尾看) 顺时针方向13.汽轮机额定转速r/min 300014.汽轮机单个转子临界转速(一阶) r/min 159315.汽轮机轴承处允许最大振动mm 0.0316.过临界转速时轴承处允许最大振动mm 0.1017.汽轮机中心高(距运转平台) mm 90018.汽轮机本体总重t 101.5619.汽轮机上半总重(连同隔板上半等) t 2020.汽轮机下半总重(不连同隔板下半等) t 3321.汽轮机转子总重t 15.122.汽轮机本体最大尺寸(长×宽×高) mm 6826×5360×2491（运转层上）23.转子转动惯量t.m2(半径) 2.51.3 汽轮机技术规范的补充说明1.3.1 绝对压力单位为MPa(a)，表压单位MPa。
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作者简介：哭 围轶 （９０～）男 ，９ １年毕业 于沈 阡 电力专 １７ ， １９ ｛
科 学 校 ， 从 事 电 厂 生 产 运行 及 管 理 一 作 。 现 Ｉ
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应用能源技术
２０ 年第 １ 期（ ０６ Ｏ 总第 １ 期） ０ ６
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汽管上抽汽等）２ 供热机组低真空运行 ， ；． 利用热
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到缓解“ 电荒” 作用 ， 有其短期 的利用价值 ； 另外 ， 小机组一般都带有直 配线， 机组拆 除后存在对其 局部 电力网改造问题 ， 相应投资也不小 ； 再者 ， 机
西屋 ） 。整台机组效率从高温高压机组的 ３ ％达 ９ 到超超 临界二次再热机组（ 丹麦 ） ４ ％； 的 ７ 在近几 年推广应用的蒸汽 一 燃气联合循 环供 热机组 ， 其
效率 将达 ５ ％。相反 ， ７ 小型 凝 汽式 汽 轮 机 组 技 术
组的陆续投产 ， 全国电力供应紧张情况得到缓解 ， 那些低效的纯凝汽式小 机组 的关 、 停将会进行到 执行阶段。现在只有 （ 热电比达一定数值 的小 年） 供热机组才可 以运行 ， 以纯凝汽式小机组只有 所 改造为供热机组才能生存 、 发展 ， 才能在其设计寿 命中节约全社会的投 资成本 、 取得 良好 的社会效
ｉ ｔ ｄ ｃ ｄ，ａ ｄ ｅ ｅｇ ｎ ｒ ｕ ｅ ｎ ｎ ｒｙ— ｓ ｖ ｇ ｅ ｅ ｔ ｉ ｃ ｌｕａｅ ｕ ｈｙ ｏ ａ ｉ ｆ ｃ ｓ ａ ｃ ｌｔ ｒ ｇ ｌ ． ｎ ｓ ｄ ｏ Ｋｅ ｏ ｄ ：ｋ ｙ ｒ Ｔ ｒ ｉ ｅ Ｃ ｎ ｅ ｓ ｒ Ｌ ｗ ｖ ｃ ｕ ｒ ｎ ｙ ｗ ｒ ｓ ｅ ｗｏｄ： ｕ ｂ ｎ ； ｏ ｄ ｎ ｅ ； ｏ ａ ｕ ｍ ｍｉ ｉ ｇ
摘 要： 分析 了 ５ 一 ５—１ ｌ ２ 型汽轮 机 低真 空供 热运行 的条件 、 维护 方 法 ， 绍 了一 些运 行 经 介 验， 以及其它类似机组改造时需注意事项 ， 并对节能效果进行粗略计算。 关键词： 汽轮机 ； 凝汽器； 低真 空供热 中图分类 号 ：Ｋ ６ ． Ｔ ２９ １ 文 献标 识码 ： 文章编 号 ：０９—３３ （０６ １ ０２ —０ Ｂ １０ ２０２０ ）０— ０３ ７
组还未 到退 役 年 龄就 拆 除也 会 产 生 浪 费 ； 以小 所 机组还 运行 了一段 时 间 。随 着今 年一些 新 建大 机
３Ｍ ａ １℃）汽轮机单抽最大功率达到 １ ０ Ｗ １ Ｐ／ ０ ； ６ ２ Ｍ ０
（ 原苏 联 删 ３ 造 ）双 抽 功 率达 到 １９ ＭＷ（ 国 制 ， ３０ 美
ｔｐ ｆ ｕｂｎ ｓｕｓｄ．Ｓｍｅｏ ｅａｉｇｅ ｐ ｒ ｎ ｅａ ｄｎ ｔｓｏ ａ ｓｏｍａ ｏ ｆ ｔｅ ｉ ｌｒｕ ｉ ｓ ｙ ｅ ｏ ｒｉｅｉ ｄ ｃ ｓｅ ｔ ｓｉ ｏ ｐ ｒｔ ｘ ｉ ｃ ｎ ｏｅ ｆｔ ｎ ｆｒ ｔ ｎｏ ｈ ｒｓ ａ ｎｔ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｏ ｍｉ ｓ
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２０ 年第 １ 期（ 第 １６ ） ０６ ０ ０期
应用能源技术
２ ３
２ Ｗ（ — ５ 型 ） ５ Ｍ ５ ２ 一Ｉ 纯凝汽式机组冬季 １ 供热期 间低真空运行调整
吴 国轶 于 。 雷
（． １华电能源哈 尔滨热电厂， 尔滨 １ ０６２华 电能源哈 尔滨第三发 电厂 ， 尔滨 １ ０４ 哈 ５ ３ ；． ０ 哈 ５ ２） ０
经济指标差 、 耗高 、 煤 效率 低 ， 照 国家发 改 委 按
２０ ０３年 政 策 ， 凝 汽 式 小 机 组 将 被 逐 步 关 、 。 纯 停 但 由于 近几年 存在 着 “ 电荒 ” 小 机 组 在 客 观 上 起 ，
收 稿 日期 ：２０ ０６—１ —１ ０ ０ 修 订 稿 日期 ：２０ ０６—１ —１ ０ ４
Ａｂ ｔａ ｔ Ｔ ｅ ｍｅｈ ｄ ｏ ｐ ｒｔ ｎ ａ ｄ ｍａｎａｎ ｎ ｅ ｌ — ｖ ｃ ｕ ｈ ａｉ ｇ ｃ ｎ ｉ ｏ ｓ ｏ ５ — ２ ． ｓ ｒ ｃ ： ｈ ｔ ｏ ｆ ｅ ｉ ｎ ｉ ｔｉ ｉ ｉ ｔ ｗ — ａ ｕ ｍ ｅ ｔ ｏ ｄ ｔ ｎ ｆ １ — ５． １ ｏ ａ ｏ ｇ ｎｈ ｏ ｎ ｉ
益 。因此 ， 于有供 热 市场 的 中 、 型凝 汽式机 组 对 小 改为热 电联 产 机组是 取 得 良好社 会效 益 的有效 途 径 。其 供 热改 造 的方 法 大致 有 四种 ： ． 非 调 整 １开 抽汽 口， 用抽 汽 供 热 （ 在 调节 级 后 开 孔 、 大 利 可 扩
原有非 调 节抽 汽 口或 在高压 凝 汽式机 组 的分 缸导
Ｔ ｅＭｅｈ ｄｏ ｏ － ａｕ ｍ ｅａｉｇＡｄｕｔ ｎ ｆ ｈ ｔｏ ｆＬ ｗ—ｖ ｃｕ Ｏｐ ｒｔ ｊｓｍｅｔｏ ｎ ２ ５ＭＷ （ １—２ ５ ５—１ ｕ ｅＣｏ ｄ ｎｉｇＳｅ ｍ ）Ｐ ｒ ｎ ｅ ｓｎ ｔａ
Ｇｅ ｅ ａ ｏ ｒｎ ｈ ｉ ｔ ｒ Ｈ ｅ ｔｎ ｎ ｒ ｔ ｒＤｕ ｉ ｇ ｔ ｅ Ｗ ｎ ｅ ａ ｉ ｇ