风荷载内力计算
门式刚架荷载计算及内力组合
（一）荷载分析及受力简图：1、永久荷载永久荷载包括结构构件的自重和悬挂在结构上的非结构构件的重力荷载，如屋面、檩条、支撑、吊顶、墙面构件和刚架自重等。
恒载标准值（对水平投影面）：板及保温层 0.30kN/㎡檩条 0.10kN/㎡悬挂设备 0.10kN/㎡0.50kN/㎡换算为线荷载：7.50.5 3.75 3.8/=⨯=≈q KN m2、可变荷载标准值门式刚架结构设计的主要依据为《钢结构设计规范》（GB50017-2003）和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）。
对于屋面结构，《钢结构设计规范》m，但构件的荷载面积大于602m的可乘折减系数0.6，门规定活荷载为0.5KN/2m。
由荷载规范查得，大连地区式刚架符合此条件，故活荷载标准值取0.3KN/2雪荷载标准值为0.40kN/㎡。
屋面活荷载取为 0.30kN/㎡雪荷载为 0.40kN/㎡取二者较大值 0.40kN/㎡换算为线荷载：7.50.43/q KN m =⨯=3、风荷载标准值 ：0k z s z ωβμμω=（1） 基本风压值 20kN/m 6825.065.005.1=⨯=ω（2） 高度Z 处的风振系数z β 取1.0（门式刚架高度没有超过30m ，高宽比不大于1.5，不考虑风振系数）（3） 风压高度变化系数z μ由地面粗糙度类别为B 类，查表得：h=10m ，z μ＝1.00；h=15m ，z μ＝1.14 内插：低跨刚架，h=10.5m ，z μ＝ 1.14 1.111.00(10.510)1510-+⨯--＝1.014；高跨刚架，h=15.7m ，z μ＝ 1.25 1.141.14(15.715)2015-+⨯--＝1.155。
（4） 风荷载体型系数s μ-0.5-0.6-0.4-0.4-0.5-0.5-0.2+0.8μsμs1其中，s μ＝0.2010.24.760.032301230arctg -⨯=⨯=+ 1s μ＝12 1.00.6(1)0.6(12)0.36915.710.5h h ⨯-=⨯-=+-各部分风荷载标准值计算：w 1k =0z s z βμμω＝7.5×1.0×0.8×1.014×0.6825=4.15 kN/m w 2k =0z s z βμμω＝7.5×1.0×0.032×1.014×0.6825=0.17kN/m w 3k =0z s z βμμω＝7.5×1.0×（-0.6）×1.014×0.6825=-3.11kN/m w 4k = 0z s z βμμω＝7.5×1.0×0.369×1.014×0.6825=1.91 kN/m w 5k = 0z s z βμμω＝7.5×1.0×（-0.2）×1.014×0.6825=-1.04 kN/mw 6k = w 7k ＝w 8k ＝0z s z βμμω＝7.5×1.0×（-0.5）×1.014×0.6825=-2.60 kN/m w 9k = w 10k ＝0z s z βμμω＝7.5×1.0×（-0.4）×1.014×0. 6825=-2.08 kN/m 用PKPM 计算门式刚架风荷载结果如下：其中，'1k ω＝4.2KN/m ≈1k ω=4.15 kN/m ；'2kω＝0.2KN/m ≈2k ω=0.17 kN/m ； '3k ω＝-3.1N/m ≈1k ω=-3.11 kN/m ；'4kω＝2.2KN/m ≈2k ω=1.91 kN/m ； '5k ω＝-1.2KN/m ≈1k ω=-1.04kN/m ；'6kω＝-3.0KN/m ≈6k ω=-2.60kN/m ； '7kω＝-3.0KN/m ≈7k ω=-2.60kN/m ；'8k ω＝-2.6KN/m ＝8k ω； '9k ω＝-2.1KN/m ≈9k ω=-2.08kN/m ；'10kω＝-2.1KN/m ≈10k ω=-2.08kN/m 。
(整理)风荷载作用下框架内力计算
风荷载作用下框架内力计算：框架在风荷载作用下的内力计算采用D 值法。
计算时首先将框架各楼层的层间总剪力Vj ，按各柱的侧移刚度值（D 值）在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第j 层第i 柱的层间剪力Vij ；根据求得的各柱层间剪力Vij 和修正后的反弯点位置Y ，即可确定柱端弯矩Mc 上和Mc 下；由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件求出梁端剪力；最后，第j 层第i 柱的轴力即为其上各层节点左右梁端剪力代数和。
（1）一榀框架上风荷载的作用计算：前面已经算出风荷载作用下的一榀框架下每层楼的剪力，但是还要计算出一品框架下每根柱子分得的剪力Vi DijDijVij sj ∑==1,具体的计算结果见下表:（2）风荷载作用下反弯点高度的计算:反弯点高度比即: V=V0+V1+V2+V3式中:V0 ——标准层反弯点高度比；注：本框架风荷载采用分段式均布荷载，故可查《高层建筑结构设计》表5.8a。
V1 ——因上、下层梁刚度比变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.9；V2 ——因上层层高变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.10；V3 ——因下层层高变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.10。
具体计算结果见下表：（3）计算各柱端、梁端弯矩:①柱端弯矩计算：柱上下端弯矩按式：M u = V (1 - y)h，M d = Vyh计算；②梁端弯矩计算：梁端弯矩按式M = i b / ∑ i b ⨯ (M u + M d )具体结果如下：（4）计算各梁端剪力:计算方法：以梁为隔离体根据力矩平衡可得到梁端剪力。
具体计算结果如下表：注：单位为KN（5）计算各柱轴力:计算方法：已知梁的剪力，由上到下利用节点的竖向力平衡条件，即可得到柱的轴力，计算方法同恒。
（6）风荷载作用下的内力图绘制:风载作用下的梁端、柱端弯矩，梁端柱端剪力，柱的轴力计算完毕，恒载作用下的标准值如下几图所示：手算风荷载作用下柱端弯矩图手算风荷载作用下两端弯矩图与电算内力图的比较：电算风荷载作用下柱端弯矩图电算风荷载作用下两端弯矩图误差分析：风荷载作用下梁柱剪力图的绘制与误差分析：手算风荷载作用下的梁柱剪力图电算风荷载作用下的梁柱剪力图误差分析：风荷载作用下柱轴力图的绘制与误差分析：手算风荷载作用下的柱轴力图电算风荷载作用下的柱轴力图误差分析：水平地震作用下框架内力计算：框架在水平地震荷载作用下的内力计算采用D值法。
风荷载
3.4 风荷载计算本工程位于城郊，地面粗糙度为B类，基本风荷载可按下式计算：w k=βz∙μs∙μz∙w0（3-10）式中βz—风振系数；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数；w0—基本风压。
风振系数βz=1.0，风荷载体型系数μs=1.3，风压高度变化系数μz根据各楼层处高度可按《荷载规范》查的，基本风压w0=0.35kN m2⁄。
各楼层处风荷载P i=w ik∙ℎi∙b i，第i楼层处受风面的高度ℎi取计算楼层上下层层高各半，顶层取至女儿墙墙顶。
楼层出受风面的宽度b i取6m。
只考虑轴线○5一榀框架。
计算过程见下表。
表3-1 风荷载作用下各系数计算表层次βzμs Z(m) μz w0(kN mm2⁄) hi(m) b i(m) P i(kN)5 1.0 1.316.95 1.18 0.35 2.55 6.0 8.21图3-22 风荷载作用下框架结构计算简图D值法计算风荷载作用下内力：一般层k=∑i b2i c ，α=kk+2，底层k=∑i bi c，α=k+0.5k+2，柱子的抗侧移刚度D =α12i c h j2，计算结果如下表：表3-2 框架柱抗侧移刚度计算表层次 柱的类型 kα D （kN m ⁄）2~5层 中柱 (1根) 2.44 0.550 1.884×104 边柱（2根） 1.22 0.379 1.298×104 底层中柱（1根） 3.15 0.709 1.138×104 边柱（2根）1.570.5800.931×104注：∑i b 指框架梁线刚度之和，i c 指柱子的线刚度，k 指框架梁柱线刚度比，α指柱侧向线刚度降低系数。
3.4.1 各楼层风荷载剪力计算风荷载作用下各层剪力可按公式3-11计算： V jk =D jk∑D jk mk=1V j (3-11) 式中 V jk —第j 层第k 柱所分配到的剪力； D jk —第j 层第k 柱的侧向刚度D 值； m —第j 层框架柱数；V j —第j 层框架柱所承受的层间总剪力。
等效风荷载计算方法
等效静力风荷载的物理意义从风洞试验获取屋面风荷载气动力信息，到得到结构的风振响应整个过程来看，计算过程中涉及到风洞试验和随机振动分析等复杂过程，不易为工程设计人员所掌握，因此迫切需要研究简便的建筑结构抗风设计方法。
等效静力风荷载理论就是在这一背景下提出的。
其基本思想是将脉动风的动力效应以其等效的静力形式表达出来，从而将复杂的动力分析问题转化为易于被设计人员所接受的静力分析问题。
等效静力风荷载是联系风工程研究和结构设计的纽带[3]，是结构抗风设计理论的核心内容，近年来一直是结构风工程师研究的热点之一。
等效静力风荷载的物理意义可以用单自由度体系的简谐振动来说明[45, 108]。
图1.3 气动力作用下的单自由度体系对如图1.3的单自由度体系，在气动力()P t 作用下的振动方程为：()mx cx kx P t ++= (1.4.1)考虑粘滞阻尼系统，则振动方程可简化为：()()()200222P t x f x f x mξππ++=(1.4.2)式中0f =为该系统的自振频率，ξ=为振动系统的临界阻尼比。
假设气动力为频率为f 的简谐荷载，即()20i ft P t F e π=，那么其稳态响应为：()()()2020012i ft F kx t e f f i f f πξ=-+⋅ (1.4.3)进一步化简有：()()2i ft x t Ae πψ-= (1.4.4)其中A =，()0202arctan1f f f f ξψ=-，A 为振幅，ψ为气动力和位移响应之间的相位角。
现在假设该系统在某静力F 作用下产生幅值为A 的静力响应，那么该静力应该为：F kA ==(1.4.5)如果不考虑相位关系，静力F 与简谐气动力()P t 将产生一致的幅值响应，则这两种荷载之间存在一种“等效”的关系，那么F 可以称为()P t 的“等效静力风荷载”。
从上面这个简单的实例可以很清楚的体会到，所谓等效静力风荷载是指这样一种静力荷载，当把它作用于结构上时，其在结构上产生的静力响应（不仅指代位移响应，也包括内力响应等）与外加气动力荷载产生的动力响应最大幅值是完全相等的。
输电线路风荷载的全方位计算
输电线路风荷载的全方位计算摘要：在高压架空送电线路设计中，最不利风向时的风荷载常决定着杆塔内力大小或基础作用力的大小。
本文将通过几个工程实例详细说明在高压架空送电线路设计中，如何确定几种特殊情况下最不利风向时的风荷载计算，以确保高压架空送电线路的安全运行。
关键词：全方位;基础作用力;运行情况;不平衡张力;风荷载Abstract: In the project design of overhead transmission lines, the most unfavorable wind direction, wind load often determines the internal force of tower or base force size. This article will through several engineering examples in detail in the overhead transmission line design, how to determine some special situations the most unfavorable wind direction wind load calculation, to ensure the high voltage overhead power transmission line safe operation.Key words: all-around; base forces; operation; unbalanced tension; wind load1 引言在高压架空送电线路设计中，杆塔荷载的计算应执行《110～750kV架空输电线路设计规范》（以下简称《规程》）中第10条“杆塔荷载及材料”。
其中正常运行情况下，应计算的荷载组合是：1 基本风速、无冰、未断线；2 设计覆冰、相应风速及气温、未断线3 最低气温、无冰、无风、未断线（适用于终端和转角杆塔）本文主要针对上述第一种情况，在正常运行大风情况下计算铁塔内力或基础作用力时可能出现的漏洞。
风荷载作用下幕墙铝板内力和变形的计算
ｐａ ｎ ｔｆｎｎ ｉｓ（ ｏｔ ｐ ａ ）ａｅｃｌ ｌｔ ．Ｔ ｅｓｆ ｎｎ ｂａ ｄｔｅａｕ ｉｕ ｌ ｅ ｌ ｅａｄ５ｓｆ ｉｇｒ ｔ ｉｅ ｂ ｐ ｒ ｌｙ ｅｆ ｍｅ ｒ ａｃ ａ ｄ ｈ ｔｆ ｉｇｒ ｎ ｈ ｌｍ ｎ ｍ ｐａ ａｔ ｌ ｕ ｅ ｉｅ ｉ ｔ ｃｒｅ ａ ．Ｔ ｅｃ ｍ ｕａｉ ｄ ｌ ｓ ｏｎ ｒ ｒａ ｒ ｔｏｓｎ ｉ ｄｊ ｎ ｔｒｓｔ ｉｇ ｏ ｔ ｉｄ ｈ ｏ ｐ ｔｔ ｎｍｏｅ ｉ ｐ ｉ ｖ ｂ ｈ ｇ ｏ ｈ ｎｉ ｕ ｏ
板 块 内部空 间 狭窄 ，在施 工 现场 板块 内部 的加 劲肋 连 接螺 丝 已难 以重新 补装 ，这 样 原正 常状 态下 的计
压 、转 角处 立 面受 负风 压作 用 的情况 ，其 受力 和变 形 较 为复杂 ，引起业 内的 日益 关 注 ＩＪ 同时 ，由 ９。 于单 元 板块 在 车 间组 装后 运 至现 场 吊装 时 ，少 数加
形计 算 ，并 与正 常状态 下 的计算 结果 进行 了 比较 。
１ 槽 型 铝 板 与 加 劲肋 正 常状 态 受力 与 变形 计 算
Ｐｌ ｔ ｎｔ ｒ ａ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｔｏ ｌ ｕ ａ ｉ ｎ ａ ｅ Ｉ ｅ ｎ ｌＦｏ ｃ ｎｄ Ｄｉｔ ｒ ｉ ｎ Ｃａ ｃ ｌ ｔｏ
Ｄ 日 凡 ｎ ０ ０
（ ｈ ｎ ｈ ｎＳ ｅ ｇＸｎ ｏ ｔ ， ｈ ｎ ｓａ ２ ４ ２ ｈｎ ） Ｚ ｏ ｇＳ ａ ｈ ｎ ｉｇＣ ，Ｌｄ Ｚ ｏ ｇｈ ｎ５ ８ １ ，Ｃ ｉａ
ｂ ｉｔａ ｄ ｉｓｂ ｇ ｅ ｔｉ ｔｒ ａ ｏ ｃ ｎ ｓ ｌ ｃ ｍｅ ｔａ ｅ ｏ ｔｉ ｅ ｕ ｌ ｎ ｔ ｉ ｇ ｓ ｎ ｅ ｎ ｌｆ ｒ ｅ ａ ｄ ｄｉｐ ａ ｅ ｎ ｒ ｂ ａｎ ｄ．Ｆ ｎ ｌ ｉ ａ ｌ ｈｅ ｐ ａ ｔｃ ｌａ ｐ ｉａ ｉｎ ｉ ｎ ｙ，ｔ ｒ ｃｉ ａ ｐ ｌｃ ｔｏ ｓ ｉ — ｔｏ ｃ ｄ． ｒ ｄｕ ｅ
抗风柱计算(2012年版规范)
us= uz=
Wo
B= q=
地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市区； D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。（GB50009-2012，8.2.1）
二：柱几何参数（按“构造手册”第四版208页注6取） Hc= Hl= H= b= h1= h2= 三：求柱顶反力系数 2100 9000 11100 277.50 360 350 mm mm mm 400 600 mm 上柱高 （下柱高，至基础顶面） （柱全高，至基础顶面） mm mm （柱截面宽） （下柱截面高) (上柱截面高）
mm4 mm
4
下柱惯性矩 上柱惯性矩
无单位 根据09SG117-1,122页,附录二表,第6栏,R= q*H*C6,C6=3/8*[1+λ ^4*(1/n-1)]/S,n=I上/I下， 无单位 λ =H上/H，S=1+λ ^3*(1/n-1)，公式的来历见该 图集93页；梁兴文、史庆轩主编的《混凝 无单位 土结构设计（2009年4月第一版）》138～139 无单位 页有推导过程 无单位 无单位
I1=b.(h1)^3/12= I2=b.(h2)^3/12= n=I2/I1= λ =HC/H= S1=1/n-1= S2=1+λ ^4*S1= S3=1+λ^3*S1= C6=0.375*S2/S3=
四:求内力（标准值） 1.柱顶反力： R=C6*q*H=
7200000000 1429166667 0.19849537 0.189189189 4.037900875 1.005172981 1.027342902 0.366907551
风荷载标准值
风荷载标准值关于风荷载计算风荷载是高层建筑主要侧向荷载之一，结构抗风分析（包括荷载，内力，位移，加速度等）是高层建筑设计计算的重要因素。
脉动风和稳定风风荷载在建筑物表面是不均匀的，它具有静力作用（长周期哦部分）和动力作用（短周期部分）的双重特点，静力作用成为稳定风，动力部分就是我们经常接触的脉动风。
脉动风的作用就是引起高层建筑的振动（简称风振）。
以顺风向这一单一角度来分析风载，我们又常常称静力稳定风为平均风，称动力脉动风为阵风。
平均风对结构的作用相当于静力，只要知道平均风的数值，就可以按结构力学的方法来计算构件内力。
阵风对结构的作用是动力的，结构在脉动风的作用下将产生风振。
注意：不管在何种风向下，只要是在结构计算风荷载的理论当中，脉动风一定是一种随机荷载，所以分析脉动风对结构的动力作用，不能采用一般确定性的结构动力分析方法，而应以随机振动理论和概率统计法为依据。
从风振的性质看顺风向和横风向风力顺风向风力分为平均风和阵风。
平均风相当于静力，不引起振动。
阵风相当于动力，引起振动但是引起的是一种随机振动。
也就是说顺风向风力除了静风就是脉动风，根本就没有周期性风力会引起周期性风振，绝对没有，起码从结构计算风载的理论上顺风向的风力不存在周期性风力。
横风向，既有周期性振动又有随机振动。
换句话说就是既有周期性风力又有脉动风。
反映在荷载上，它可能是周期性荷载，也可能是随机性荷载，随着雷诺数的大小而定。
有的计算方法根据现有的研究成果，风对结构作用的计算，分为以下三个不同的方面：（1）对于顺风向的平均风，采用静力计算方法（2）对于顺风向的脉动风，或横风向脉动风，则应按随机振动理论计算（3）对于横风向的周期性风力，或引起扭转振动的外扭矩，通常作为稳定性荷载，对结构进行动力计算风荷载标准值的表达可有两种形式，其一为平均风压加上由脉动风引起导致结构风振的等效风压；另一种为平均风压乘以风振系数。
由于在结构的风振计算中，一般往往是第1振型起主要作用，因而我国与大多数国家相同，采用后一种表达形式，即采用风振系数βz，它综合考虑了结构在风荷载作用下的动力响应，其中包括风速随时间、空间的变异性和结构的阻尼特性等因素。
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109.4178375 16.2669375 136.2280875 14.1433875
106.956 31.812 141.4065 27.951
恒载 六层 c上 分配系数 固端弯矩 力矩分配传递
c下 0 0 0.486 45.27 14.64 1.60 61.51
b左 0.514 -93.16 47.88 -17.93 1.69 -61.51 b左 0.327 29.28 14.64 0.346 -89.55 30.98 -12.22
152.717562
0.1212
Vik(KN) 1.35 3.31 5.16 7.02 8.88 10.85 1.35 3.31
K 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.19 1.91 1.91
y 0.3530 0.4500 0.4530 0.5000 0.5000 0.6470 0.3955 0.4500
楼层侧移刚度Di 层间位移 44008 44008 44008 44008 44008 43271 0.012 0.027 0.043 0.058 0.073 0.090
楼层位移 0.304 0.291 0.264 0.221 0.163 0.090
楼层i 6 5 4 3 2 1
层高hi(m Gi(KN) 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 4.05 533.30 671.96 671.96 671.96 671.96 684.68
14.6408
14.64084866
-12.21991286
15.49154018
-5.5792 -5.579203522 -5.903377427 2.321428637 38.3433 38.34334247 -76.69 -61.349348 66.33569448 82.92 三层 c上 c下 b左 b右 分配系数 0.327 0.327 0.346 0.3034 固端弯矩 -89.55 89.55 力矩分配传递 29.2817 29.28169733 30.98308035 -24.4398257 14.6408 14.64084866 -12.21991286 15.49154018 -5.5792 -5.579203522 -5.903377427 2.321428637 38.3433 38.34334247 -76.69 -61.349348 66.33569448 82.92 二层 c上 c下 b左 b右 分配系数 0.327 0.327 0.346 0.3034 固端弯矩 -89.55 89.55 力矩分配传递 29.2817 29.28169733 30.98308035 -24.4398257 14.6408 15.7601796 -12.21991286 15.49154018 -5.9452 -5.945224738 -6.290665931 2.549941008 37.9773 39.09665219 -77.07 -61.659179 66.51850438 83.15 一层 c上 c下 b左 b右 分配系数 0.352 0.276 0.372 0.324 固端弯矩 -89.55 89.55 力矩分配传递 31.5204 24.7148271 33.3112887 -26.0992206 14.6408 -13.0496103 16.65564435 -0.5601 45.6011 柱下端 -0.439181788 24.27564531 12.13782266 9.710258125 -0.591940671 -69.88 -1.64727573 -55.90139 62.76449842 78.46
Di 4.40 4.40 4.33
b
T1 0.64
△Fn 18.50937
Байду номын сангаас
FEK = α1Geq
δn
Fi(KN) 5.39 7.83 7.43 7.43 7.43 7.89
Vi(KN) 5.39 13.22 20.65 28.08 35.51 43.40
Di(KN/m) 44008.23 44008.23 44008.23 44008.23 44008.23 43271
中FR 31.812 27.951 27.951 27.951 27.951 27.951 6 5 4 3 2 1
c上
恒载 6 5 4 3 2 1 -4.50 GB6 5 4 3 2 1 活荷载GA6 -4.50 5 4 3 2
GA 104.56 145.16 145.16 145.16 145.16 145.16 125.39 179.49 179.49 179.49 179.49 179.49 6.73 26.91 26.91 26.91 26.91
1.625229977 0.69040971 4.69 1.8762939 8.16 3.43246078 12.11 15.86 19.80 顶层 4.80608815 6.44564737 7.73827417 q1 3.75 2.71 10.73 2.71 Mo
1.307199523 3.77 6.57 9.74 12.76 15.92 6.9
Vi(KN) 5.39 13.22 20.65 28.08 35.51 43.40 5.39 13.22
Di(KN/m) 44008 44008 44008 44008 44008 43271 44008 44008
Dij(KN/m) 9125 9125 9125 9125 9125 9813 12879 12879
-11.57146 -11.5715 GB6 2.19824142 2.198241 0.933468 -32.516139 -32.5161 -17.89 -14.3099 c上 c下 b左 0.2873 0.2873 0.122 -8.99 -23.14292 -23.1429 -9.82748 -11.57146 -11.5715 2.19824142 2.198241 0.933468 -32.516139 -32.5161 -17.89 -14.3099 c上 c下 b左 0.2873 0.2873 0.122 -8.99 -23.14292 -23.1429 -9.82748 -11.57146 -12.3246 2.41462772 2.414628 1.025355 -32.299752 -33.0529 -17.80 -14.2364 c上 c下 b左 0.306 0.24 0.13 -8.99 -24.649264 -19.3328 -10.4719 -11.57146 -1.5557604 -1.2202 -0.66094 -37.776484 -20.553 -20.13 -16.1009 -10.2765 -8.22118
△Ue*10^-3(m) △Ue/h 0.12 0.30 0.47 0.64 0.81 1.00 3.40214E-05 8.3444E-05 0.000130342 0.00017724 0.000224137 0.000247652 29393.24864 11984.08549 7672.136085 5642.080134 4461.549145 4037.931584
ic=Ec*Ic/h 2.85 2.85 2.53
k 1.06 1.91 1.06 1.91 1.19 2.15
a 0.35 0.49 0.35 0.49 0.53 0.64
Dij 0.91 1.29 0.91 1.29 0.98 1.18
∑Dij 1.82 2.58 1.82 2.58 1.96 2.36
走道梁 顶层梁 楼层梁
梁宽 b 0.25 0.25 0.25
梁高 h 0.4 0.55 0.55
梁跨 l 3.3 6.9 6.9
中框架梁 矩形截面惯性矩 Io=b*h^3/12 Ib=2.0Io ib=EcIb/l 1.33 2.67 2.42 3.47 6.93 3.01 3.47 6.93 3.01
Hi(m) 22.05 18.45 14.85 11.25 7.65 4.05
GiHi 11759.265 12397.662 9978.606 7559.55 5140.494 2772.954
∑GiHi
∂1
49608.531
0.046
柱j z1
层i 6 5 4 3 2 1 6 5
hi(m) 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 4.6 3.6 3.6
g AB g BC
23.48 22.57
9.91 边跨 9.91 中间跨 楼层边跨 楼层中间跨
F M BC
16.38 13.86 13.61 11.52 FR
6.9 3.3 6.9 3.3
屋面 楼面
F M AB
F M BC中
93.16 89.55
8.99 8.99
4.50 顶层边跨 4.50 中间跨 楼层边跨 楼层中间跨
b M ij
t M ij
βz
层号
3.14
1.71 5.35 8.42 12.64 15.98 32.29 1.92 5.35
6.54 10.17 12.64 15.98 17.62 2.93 6.54
6 5 4 3 2 1
1 1 1 1 1 1
5.16 7.02 8.88 10.85
1.91 1.91 1.91 2.15
0.4955 0.5000 0.5000 0.6045
9.21 12.64 15.98 30.17
9.38 12.64 15.98 19.74
走道梁
柱Z1
柱Z2 mab中
M
( KN • m) EK ( KN • m) EK ( KN ) N EK ( KN ) N EK ( KN ) Mr V
1.30719952 0.792242 3.77 2.28627 6.57 3.979605 9.74 5.901736 12.76 7.730929 15.92 9.650026 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 1/2*Mo 54.7089188 8.13346875 68.1140438 7.07169375 3.9 3.3 3.9 3.3