第八章抗倾覆稳定性.
浅析塔式起重机的抗倾覆稳定性和安全装置
Design浅析塔式起重机的抗倾覆稳定性和安全装置刘正宇 邓建林 马耀权 沈阳优势特起重机有限公司一、塔式起重机抗倾覆稳定性验算1.塔式起重机抗倾覆稳定性验算的基本工况塔机抗倾覆稳定性验算从塔机有倾覆可能性出发，应考虑无风静载、有风动载以及非工作状态暴风侵袭的工况。
此外还应考虑到在吊起的重物突然或近乎突然卸掉，或者吊具脱落等情况下，塔机会往平衡重一边倾覆，况且在实际使用中出现过此类事故，所以应把突然卸载或吊具脱落也列为稳定性验算的工况。
这样验算工况就有四种：无风静载；有风动载；突然卸装或吊具脱落；暴风侵袭下的非工作状态等。
2.塔式起重机抗倾覆稳定性验算塔式起重机可按照上述四种工况进行验算，验算是在对稳定性最不利的载荷组合条件下进行的 若包括塔机自重在内的各项载荷对倾覆边的力矩之和大于或等于零，即M1+M2+M3…+Mi…+Mn=ΣM≥0，在这种情况下，则可以认为塔机是稳定的。
上述的关系式中，M1表示负载对倾覆边的力矩，ΣM是各项力矩的总和。
在计算时，规定对塔机起稳定作用的力矩其符号取为正，而使塔机倾覆的力矩其符号取为负。
考虑到各种载荷对稳定性的实际影响程度不同，在验算稳定性时，各载荷力矩应分别乘上一个载荷系数。
关于倾覆边一般可认为对于不吊重行走的塔式起重机，支承塔机的车轮或支腿与地面接触点的连线作为倾覆边进行稳定性验算而吊重行走的塔机同时还应对相应的危险倾覆边，即与行走方向垂直的边，进行验算其行走时的抗倾覆稳定性。
二、塔式起重机的安装稳定性验算1.下回转塔式起重机安装（立塔）或者拆卸（倒塔）时的自身稳定性验算图1 下回转塔式起重机安装时的简图在下回转塔式起重机稳定性的验算原则是稳定力矩要大于倾覆力矩，我们可以用公式表示为：aPG≥kbPG，其中PG1指的是塔机固定部分的重力；PG表示塔机被提升的部分重力；a b 分别是强两者的臂力；k表示考虑重量估计误差和起制动惯性力的超载系数，一般K的取值为1、2。
起重机抗倾覆稳定性分析
起重机抗倾覆稳定性分析起重机在吊运作业中起着至关重要的作用，然而在进行吊装作业时，起重机抗倾覆稳定性是非常重要的考虑因素。
因此本文将对起重机抗倾覆稳定性进行分析，以便更好地了解其影响因素和稳定性设计。
一、抗倾覆稳定性的概念抗倾覆稳定性是指起重机在吊装作业中避免发生倾覆的能力。
起重机在吊装作业中承受的荷载是非常巨大的，因此其稳定性非常重要。
倾覆是指在起重机运行中，因为受到外部作用力的影响而导致整个起重机倾倒或失去平衡，造成了严重的安全隐患。
抗倾覆稳定性的分析对于起重机的安全运行具有至关重要的意义。
二、影响因素1.载荷和重心位置：起重机在吊装作业中所承受的货物重量和重心位置都会对其抗倾覆稳定性造成影响。
当起重机吊装的货物重量过大或重心位置不稳定时，会增加起重机发生倾覆的风险。
2.风速和风向：气象条件是影响起重机抗倾覆稳定性的重要因素之一。
当风速过大或者风向不稳定时，都会对起重机的稳定性造成影响，加大了起重机发生倾覆的风险。
3.地面条件：起重机的工作地点地面条件也会对其抗倾覆稳定性造成影响。
如果起重机工作地点地面不平整或者承载能力较低，都会增加起重机发生倾覆的风险。
4.操作人员技能和经验：操作人员对于起重机的操作技能和经验也是影响起重机抗倾覆稳定性的重要因素。
操作人员需要具备良好的技能和经验，才能够保证起重机在吊装作业中的稳定性。
三、稳定性设计和措施1.合理的载荷和重心设计：对于起重机的设计者来说，需要充分考虑货物的重量和重心位置，合理设计起重机的结构和重心位置，以保证其抗倾覆稳定性。
2.风速和风向监测：在起重机的作业现场，需要设置风速和风向监测装置，及时监测气象条件的变化，以便及时采取措施来保证起重机的稳定性。
3.地面条件检查：在起重机的作业前需要对地面条件进行检查，如果地面条件不符合要求，需要采取相应的措施来加固地面，以确保起重机的稳定性。
4.操作人员培训：对于起重机的操作人员来说，需要定期进行专业的培训，提高其操作技能和经验，以确保起重机在吊装作业中的安全稳定性。
抗倾覆稳定性验算
五、施工计算１、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11、0米左右，此处得土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算。
首先进行最小入土深度得确定：首先确定土压力强度等于零得点离挖土面得距离y,因为在此处得被动土压式中：P挖土面处挡土结构得主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计b算即土得重力密度此处取18KＮ/m3修正过后得被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后得土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上得摩擦力,从而使挡土结构后得被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土得摩擦作用,将支撑结构得被动土压力乘以修正系数,此处φ＝２8°则Ｋ=１、７8主动土压力系数经计算y=1、5m：挡土结构得最小入土深度t与墙前被动土压力对挡土结构底端得力矩相等来进行计算x可以根据P０挡土结构下端得实际埋深应位于x之下，所以挡土结构得实际埋深应为(k经验系数此处取１、２)2经计算：根据抗倾覆稳定得验算,36号工字钢需入土深度为3、5米,实际入土深度为3、７米,故：能满足滑动稳定性得要求２、支撑结构内力验算主动土压力:被动土压力：最后一部支撑支在距管顶0、5m得地方，3６b工字钢所承受得最大剪应力d=１2ｍm，经计算３6ｂ工字钢所承受得最大正应力经过计算可知此支撑结构就是安全得3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼,在进出洞口得位置,可降低经计算因此此处不会发生管涌现象４、顶力得计算工程采取注浆减阻得方式来降低顶力.φ１800注浆后总顶力为：Ｆ=ｆo、S*0、３＝２5*６67/10*0、3*１、1=55０ｔｆo—土得摩擦阻力,一般为25KN/m2S-土与管外皮得摩擦面积0。
3-注浆减阻系数1。
1—顶力系数5、后背得计算E=１、5×0、5×Υ×H2×tg2（45+φ/2)+2chtg（4５＋φ/２）（式中Υ土得重度（18KN／ｍ3)c土得粘聚力10kpａ，φ摩擦角28º）计算得每米５８8吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨。
抗倾覆稳定性验算
2 2 五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11.0米左右，此处的土为粘性土，可以采用“等值梁法”进行强度验算。
首先进行最小入土深度的确定：首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y ，因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即： PbK p K a 式中： P b 」土面处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计算即 P b 1H 2K a 2cH . K a 2——的重力密度此处取18KN/m K p ---------------- 修正过后的被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的 土破坏棱柱体向下移动，使挡土结构对土产生向上的摩擦力， 从而使挡土结构后 的被动土压力有所减小，因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用，将支撑结构的被动土压力乘以修正系数，此处© =28°则K=1.78经计算y=1.5mK p K tg 2 454.93 K a ---------------- 主动土压力系数K a tg 2 45 0.361K p y K a H yP bK a y挡土结构的最小入土深度t o ：t o y xx 可以根据P o 和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算t o y] _6p ^^2.9m'K p K a 挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下，所以挡土结构的实际埋深应为 t K 2 t 0 3.5m （ k 2 经验系数此处取1.2）经计算：根据抗倾覆稳定的验算，36号工字钢需入土深度为3.5米，实际入土 深度为3.7米，故：能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算主动土压力：P a - H 2K a 2cH . K a1被动土压力：P p - H 2K p 2cK p最后一部支撑支在距管顶0.5m 的地方，36b 工字钢所承受的最大剪应力经过计算可知此支撑结构是安全的 3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼，在进出洞口的位置，可降低I I I经计算kh ———1.25因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算max Q maxS zmax Q maxI x d Szmax *^— 30.3cm, d=12mm 经计算 max max 26.6MP a36b 工字钢所承受的最大正应力max 78.9MP a工程采取注浆减阻的方式来降低顶力。
抗倾覆稳定性验算
五、动工估计之阳早格格创做1、抗颠覆宁静性验算原工程基坑最深11.0米安排，此处的土为粘性土，不妨采与“等值梁法”举止强度验算.最先举止最小进土深度的决定：最先决定土压力强度等于整的面离掘土里的距离y ，果为正在此处的主动土压力等于墙后的主动土压力即： 式中：P b 掘土里处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力表里举止估计即a ab K cH K H P 2212-=γ γ土的重力稀度此处与18KN/m 3p K 建正过后的主动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的土损害棱柱体背下移动，使挡土结构对于土爆收进与的摩揩力，进而使挡土结构后的主动土压力有所减小，果此正在估计中思量收撑结构与土的摩揩效率，将收撑结构的主动土压力乘以建正系数，此处φ=28°则K=1.7893.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K pa K 主动土压力系数361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a经估计y=m挡土结构的最小进土深度t 0:x 不妨根据P 0战墙前主动土压力对于挡土结构底端的力矩相等去举止估计挡土结构下端的本质埋深应位于x 之下，所以挡土结构的本质埋深应为m t K t 5.302=⋅=（k 2 体味系数此处与1.2） 经估计：根据抗颠覆宁静的验算，36号工字钢需进土深度为3.5米，本质进土深度为3.7米，故：能谦脚滑动宁静性的央供2、收撑结构内力验算 主动土压力：a a a K cH K H P 2212-=γ 主动土压力：p p p cK K H P 2212+=γ m 的场合，36b 工字钢所启受的最大剪应力,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经估计 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所启受的最大正应力通过估计可知此收撑结构是仄安的3、管涌验算：基坑启掘后，基坑周围挨大心井二眼，正在出进洞心的位子，可落矮 经估计25.12''''=-γγγωh kh果此此处没有会爆收管涌局里4、顶力的估计工程采与注浆减阻的办法去落矮顶力.φ1800注浆后总顶力为：F=fo.S*0.3=25*667/10*0.3*1.1=550tfo—土的摩揩阻力，普遍为25KN/m2S—土与管中皮的摩揩里积0．3—注浆减阻系数1．1—顶力系数5、后背的估计××Υ×H2×tg2(45+φ/2)+2chtg(45+φ/2)（式中Υ土的重度（18KN/m3）c土的粘散力10kpa,φ摩揩角28º）估计得每米588吨，后后脚做宽度为4米，后背拆载力为2354吨.（参照最深基坑）.思量到工字钢战管材的受力战完全后背的情况后背的拆载力没有超出1200吨为宜.六、处事坑的收护处事坑按坑深分二步收撑或者三步收撑，深度小于6米的为二步收撑，深度大于6米的为三步收撑，收撑采与I36b单工子钢做逆火，逆火托架用三角形钢板造成焊接正在钢桩上，每一个里上二个，并用Φ16钢筋将逆火与钢桩焊接坚韧.逆火拆置时采与以少边顶住短边，并正在4个接角处用钢管（Φ120、）或者散工字钢干角撑，与逆火焊接.头一步逆火位子正在距大天米处，末尾一步逆火正在距管中顶米处，按坑的深度可正在第一步逆火与第三步逆火中间减少一步.七、处事坑落火1、挨设大心井正在火泥搅拌桩的中侧出洞心处二侧各挨一眼大心井，井深12米—14米、曲径米.大心井井中距火泥搅拌桩中皮米，距管中皮米，管材为无砂砼管.○1大心井的动工要领井筒的重设要领，采与回转钻机，或者冲打钻机冲打成孔，孔径比管中径（包罗过滤层）大于30厘米以上.钻冲成孔后，孔内的泥浆应稀释、置换，而后重设井筒.井筒的底部用草袋片或者土工布加细砂砾石做反滤层，薄度约20厘米.井筒与孔之间的清闲，用细砂、砾石等滤料回挖至天下火位.大心井动工完毕后应坐时举止排泥及试抽火，预防淤塞.若试抽火6小时后出火仍含有洪量土颗粒呈浑浊火时，应坐时查看井筒启底、管心对接、过滤层等，如创造问题应即时建复或者拔出井筒，重新重设.正在大心井启初抽火至基坑回挖到天下火位前，没有得中断抽火.使用火位自动启闭统造井内火位.正在抽火功夫应时常查看火泵出火、天下火位变更、井底回淤等情况，预防潜火泵或者火泵进火管被回淤掩埋.大心井停止抽火后，应坐时裁撤抽火设备，并将井孔回挖稀真.大心井应正在基坑启掘前抽火，提前落矮天下火，那有好处基坑（槽）的启掘及坑壁、坑底的宁静.○2、大心井重设深度的估计H = h ＋δ ＋ h l ＋ h 2 ＋I*B式中：H —大心井的深度h —基坑（槽）深度δ —井筒启底薄度h1 —抽火泵吸火头下度h2 —井筒内预留回淤下度普遍与 0.5～1.0米I —落火坡度，普遍与1/10；B —大心井与基槽的火仄距离（rn）；八、处事坑的启掘采与板滞（1m³、1.2 m³掘掘机）协同人为掘土，掘土程序为最先用掘掘机掘至第一步逆火处，而后干第一步逆火，再用掘掘机掘至第二步逆火处，干第二步逆火.并用木板卡正在工子钢槽心干基坑四周的挡土撑板，中间用Φ16钢筋干横肋与钢桩焊住，再掘第三步土.当掘掘机掘到够没有着土时，改用人为掘土拆进土斗，用16吨吊车吊车将土吊到大天上，拆进运止车推走.。
抗倾覆稳定系数
抗倾覆稳定系数
抗倾覆稳定系数是机械结构分析中最重要和最实用的指标之一，它可以反映结构稳定
性以及器件损坏的概率和可能性。
能够有效抵抗外力倾覆的结构已经受到了抗倾覆稳定系
数的运用，它是衡量结构稳定性的重要指标，它的大小直接影响着结构的稳定性。
它可以衡量机械结构与固定倾斜夹具，即受到外力引起的倾斜时所需要的抵抗能力，
从而达到防止倾斜的目的。
抗倾覆稳定系数是通过对结构的动力学分析而获得的，经过对结构的动力稳定性的研究，就可以计算出抗倾覆稳定系数，即结构当受到外力作用时，给出的稳定系数。
抗倾覆稳定系数的大小取决于结构的动力特性及其结构布局，只有在这些结构参数都
能够得到充分探究和分析的前提下，才能更加有效和准确地检测出抗倾覆稳定系数。
抗倾覆稳定系数的大小与结构稳定性有着直接的关系，一般采用图形方法或数学方法，通过更改结构布局和尺寸以及构件材料来计算出抗倾覆稳定系数，在得出结构的抗倾斜性
之前需要考虑材料接触面，减少接触面社会，尤其是钢和铁的抗倾斜性，把握接触面社会，将有效降低抗倾斜稳定系数。
抗倾覆稳定系数在机械结构的稳定性计算中非常重要，如果抗倾覆稳定系数小于0，
则表明结构不稳定，这种情况下可能会发生倾斜，从而危及到机械结构的安全运行，所以
在搭建结构时，一定要重视抗倾覆稳定系数，以保证结构的稳定可靠性。
港口起重机第八章 轮压、抗倾覆稳定性
Ⅳ．突然卸载
注：PD——由机构驱动产生的惯性力
PQ——最大起升载荷 PⅠ——起重机的有效载荷
PWⅡ——起重机承受的工作状态风载荷 PWⅢ——起重机承受的非工作状态风载荷
14
3．校验方法 （1）起重机抗倾覆稳定性（抗前倾覆稳定性）
M ＞ M
j 1 j i 1
n
m
i
→
∑ M稳 ＞ ∑ M倾
稳定力矩由自重载荷计算 倾覆力矩由计算载荷计算
2017/10/8
二．起重机抗倾覆稳定性校验计算 ——除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机抗倾覆稳定性的校验计算 1．计算工况
计算工况 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 计算条件 基本稳定性 动态稳定性 计算载荷特征 计算起升载荷及其动态作用，不考虑其他载荷 既计算起升载荷及其动态作用，又考虑工作风载荷和惯性力
非工作最大风载荷 只计算最大的非工作风载荷，不考虑其他载荷 突然卸载 考虑货物突然卸载的反向作用及工作风载荷向后作用
考虑：最不利的载荷组合、最不利的位置
（2）工作状态的抗后倾覆稳定性
① 力矩法
M
q
0.9 M j
j 1
n
② 重力法 不考虑风载荷，静止起重机总重心在水平支承面上的 投影位置 → 安全区域 ——稳定区域
2017/10/8 15
☆ 工作状态的抗后倾覆稳定性——重力法 支承面的稳定区域 ——阴影部分
VD
M PG1 PG 2 M 2t (1 ) x y 4 4 S 2S 2B
① Mx=fx(φ)、My=fy(φ) 当 dVB/dφ =0 →φ=arctg(S/B) 即臂架平面垂直于支承平面对角线AC 时 → VB 有最大值、VD 有最小值 ② 当E落在对角线 AC（ Ⅱ 或 Ⅲ位置）时 → VA 或VC有最大值 ③ 当VD ≤ 0 时→起重机变为三支点支承 2017/10/8 →按三支点工况重新计算
结构抗倾覆验算及稳定系数计算
结构抗倾覆验算及稳定系数计算【摘要】结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全，是结构设计中一个重要的整体指标，本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。
【关键词】整体倾覆验算；抗倾覆稳定系数一、当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。
2009年6月27日发生在上海闵行区的13层在建楼房整体倒塌事件就是一个典型的事故案例。
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010（以下简称《高规》），《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（以下简称《抗规》），《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（以下简称《地基规范》），《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6-2011（以下简称《箱基规范》）均对抗倾覆验算有规定。
对单幢建筑物，在均匀地基的条件下，基础底面的压力和基础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。
对基底平面为矩形的筏基，在偏心荷载作用下，结构抗倾覆稳定系数KF可用下式表示：其中：MR—抗倾覆力矩值，MR = GB/2；MOV—倾覆力矩值，MOV = V0(2H2/3+H1)=Ge；图2基地反力计算示意图中，B—基础底面宽度，e—偏心距，a—合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。
偏心距e、a、基础底面宽度B、结构抗倾覆稳定系数KF推导关系如下：a+e=B/2 （1）3a+c=B （2）有（1）式、（2）式可推出：从式中可以看出，偏心距e直接影响着抗倾覆稳定系数KF， KF随着e/B的增大而减小，因此容易引起较大的倾斜。
典型工程的实测证实了在地基条件相同时，e/B越大，则倾斜越大。
高层建筑由于楼身质心高，荷载重，当筏形基础开始产生倾斜后，建筑物总重对基础底面形心将产生新的倾覆力矩增量，而倾覆力矩的增量又产生新的倾斜增量，倾斜可能随时间而增长，直至地基变形稳定为止。
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PZ 2 1.2Pw P G P q Pf
式中： PZ2 ---制动器、夹轨器等装置沿 轨道方向 产生的抗风防滑阻力，N Pαq ---固定吊具（吊钩、下滑轮组及1/2D 的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的 滑行力，N 当制动力PZ2 大于被制动车轮与轨道的粘着 力时， PZ2用该粘着力代替
Pf .(P Q P G)
ω---运行摩擦阻力系数
运行阻力系数
静摩擦系数f
装滑动轴承 装减摩（滚 轨道与制动 轨道与夹轨 的车轮 钳之间 动）轴承的 车轮之间 车轮 0.015 0.006 0.14 0.25
b、非工作状态
起重机非工作状态抗风防滑安全性校验如下：
PZ 2 1.1Pw PG Pf
在起重机抗倾覆稳定性校核时，各种载荷对稳 定性的实际影响程度是用各载荷力矩分别乘以载荷 系数（加权系数）考虑的，即： ∑M=KGPG· a+KPP· b+KiP惯· C＋KfP风· d≧0
式中: PG——起重机自重（包括平衡重） N P ——起重机的各种载荷 N P惯——起重机受到的水平惯性力（包括 物品的水平惯性力） N P风——起重机受到的风力 N
GB3811-83：按照国外标准，力矩法：
∑M ≥ 0 在各种不同的工况， 在最不利的载荷组合下，包括起重机 自重在内的各项载荷对倾覆边的力矩 之和大于或等于零。 计算规定：起稳定作用的力矩符号为正， 使起重机倾覆的力矩符号为负。
GB3811-2008：按照国外标准，力矩法：
∑M稳 ＞ ∑M倾 当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代 数和时，则认为该起重机整机是稳定的。 其计算结果都是对特定倾覆线的。
2)、轨道塔式起重机抗风防滑安全性
a、正常工作状态 核算抗风防滑安全性时，塔式起重机正常工作 状态设定为带载、顺风、下坡和运行制动，此 时的校验计算如下：
PZ1 1.2Pw P G 1.35P Q P D Pf
式中：PαQ ---额定起升载荷沿坡道方向产生 的滑行力，N 当制动力PZ1 大于被制动车轮与轨道的粘着 力时， PZ1用该粘着力代替。 b、非工作状态
2. 促使起重机倾覆的因素
超载
过大的风力
过大的坡角 过大的惯性载荷（大、小车起制动，回转离心
力，回转起制动，变幅起制动） 误操作 违章操作
பைடு நூலகம்
3. 抗倾覆稳定性的衡量指标
过去：稳定性系数法
K M 复原力矩 M 倾覆力矩 0
哪些力属于复原力矩，哪些力属于 倾覆力矩，不同的起重机是不同的。
水平惯性力 (包括物品)Ki
0 1 0 0 0 1 0 0
风力 Kf
0 1 0 1.1 0 1 1 1.1
3、除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重 机整体抗倾覆稳定性
5.1工作状态的抗后倾覆稳定性
当起重机处于卸载状态，所有可移动的工 作部件都缩回到最靠近向后倾覆的位置时， 按下列两种方法： 力矩法—有工作状态风载荷和惯性力构成 的倾覆力矩不应大于稳定力矩的90%。 重力法----不考虑风载荷时，静止起重机的 质心在水平面上的投影位置不应超过从前 支点到后倾覆线距离的80%。
第八章 整体抗抗倾覆稳定性 和抗风防滑安全性
§8－1 概述
1. 稳定性及其意义
定义：抗倾覆稳定性——起重机在自重和外载
荷的作用下抵抗翻到的能力。
意义：如果起重机抗倾覆稳定性不足，一旦倾
覆，将造成重大的人身和设备事故，所以保证 起重机具有足够的抗倾覆稳定性，是设计和制 造工作中最基本的要求之一。
§8-2 流动式起重机整机抗倾覆稳定性 1、流动式起重机整机抗倾覆稳定性
验算下列四种载荷状态：
载荷状态 1
载荷特征 无风试验或运行时
2
3 4
有风工作或运行时
向后倾翻时 非工作风作用时
1）、无风试验或运行时
2）、有风工作或运行时
无风试验或运行时
有风工作或运行时
3）、向后倾翻时
§ 8-2、起重机抗风防滑安全性
1）、除塔式起重机以外的轨道起重机 a、正常工作状态 起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下 坡运行制动，此时抗风防滑安全性计算如下：
PZ1 1.1P W P P D Pf
式中：PZ1 ---运行机构制动器在车轮踏面上产生 的制动力，N PWⅡ ---起重机承受的工作状态风载荷，N Pα ---起重机自重载荷和起升载荷沿坡道方向产 生的滑行力，N PD ---起重机运行停车减速惯性力，N Pf ---起重机运行摩擦阻力，N
a——起重机自重重心到倾覆边的距离 m b——起重机各种载荷到倾覆边的距离 m c——水平惯性力到倾覆边的距离 m d——风载荷到倾覆边的距离 m KG、KP、Ki、Kf——载荷系数
6. 载荷系数
验算 工况
1 2 3 4 1 2 3 4
起重机 组别
自重 KG
载荷系数KP 1.25+0.1A/PQ 1.15 -0.2 0 1.4 1.15 -0.2 0
起重机处于一下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起 重机有一个合理的稳定安全系数。
4）、非工作风载荷作用时 制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以 及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。
2、塔式起重机整体抗倾覆稳定性
塔式起重机整体抗倾覆稳定性按5种工况校核，并采用有 相应载荷系数的计算载荷。 对于轨道式要考虑最大垂直高低差和坡度所引起的载荷。 对于不能随风自由回转的按最不利的方向施加非工作状态 风载荷。对于能自由回转的，按预期的最不利方向施加。
PZ2 ---由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索 等沿 轨道方向产生的抗风防滑阻力，N 夹轨器单独作用时：
P Z 2 P. f
P---夹轨器对轨道产生的夹持力，N f---静摩擦系数。 PwⅢ ---三类风载荷，N Pf ---非工作状态下阻止起重机被风移动的 摩擦阻力，N PαG ---自重载荷沿坡道方向产生的滑行力， N